ДВИГАТЕЛЬ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ Российский патент 1997 года по МПК F02B29/02 F02M35/12 F02M35/14 

Изобретение относится к двигателестроению, в частности к многоцилиндровым двигателям внутреннего сгорания с впрыском топлива в цилиндры.

В системах впуска карбюраторных двигателей внутреннего сгорания (далее ДВС) наличие диффузорных элементов обеспечивает ослабление резонансных свойств системы в целом, т. к. вследствие значительных активных сопротивлений этих элементов система становится менее "добротной" (т.е. резонансные частоты являются задемпфированными). Это в определенной степени является положительным фактором, т.к. с одной стороны, компенсируются потери наполнения цилиндров (потери эффективной мощности, улучшение экономичности двигателя) вследствие снижения резонансных амплитуд пульсаций объемного расхода воздуха (а рост гидросопротивлений системы, как известно, пропорционален квадрату амплитуды пульсаций расхода газа), с другой стороны, подавление резонансных пульсаций газа во впускной системе ДВС благоприятно с точки зрения звукового (шумового) излучения в окружающую среду, производимого как открытыми концами воздухозаборных патрубков воздухоочистителя (аэродинамический шум), так и вибрирующими стенками элементов системы впуска (структурный шум, корпусной шум).

Таким образом, устранение карбюратора как консервативного устройства, не обеспечивающего высокие экологические характеристики ДВС и транспортного средства в целом ("грубая" дозировка топлива, испарение паров топлива из карбюратора и пр.) и применение системы электронного впрыска топлива вызывает необходимость применения в конструкциях ДВС устройств ослабления или устранения перечисленных выше нежелательных явлений. Для этой цели в настоящее время известно использование самых разнообразных устройств.

Так, например, японская фирма "Ямаха Мотор" в заявке N 61-244824, F 02 B 27/00, публ. 31.10.86 для снижения пульсации и шума предлагает использовать два ресивера, параллельно и последовательно подключенных к трассе трубопровода.

Японская фирма "Хонда Мотор" в заявке N 63-219866, F 02 M 35/10, публ. 13.09.88 предлагает для снижения шума при всасывании использовать два раздельных воздушных трубопровода, соединяющих воздухоочиститель и ресивер с двумя управляемыми дроссельными заслонками, обеспечивающими закрытие вспомогательного канала на низких оборотах и открытое состояние обеих соединительных трубопроводов на высоких оборотах. Эта же фирма в заявке N 61-190159, F 02 M 35/12, публ. 14.01.87 в целях обеспечения шумоглушения в широком диапазоне частот предлагает соединять с впускной трубой два устройства шумоглушения 1/4-волновой резонатор тупикового типа и резонансную камеру.

В ЕПВ N 0278117, F 02 B 27/00, публ. 17.08.88 для использования эффектов повышения наполнения цилиндров за счет подавления резонансных пульсаций газа путем их сложения в противофазе предлагается использовать взаимосогласованные дополнительные резонансные трубы и дополнительный ресивер.

Австрийская фирма "АВЛ" в заявке ФРГ N 3820607, F 01 B 25/00, публ. 29.12.88 для расширения диапазона эффективной работы дополнительного резонатора предлагает выполнять его конструкцию изменяемого объема в зависимости от скорости вращения коленвала.

Японская фирма "Ниппон радэиэта" в заявке Японии N 62-48047, F 01 N 1/02, публ. 12.10.87 предлагает, с целью повышения эффекта глушения шума, взамен использования крупногабаритных сложных конструкций глушителей применять антирезонансную впускную трубу, включающую управляемый источник шума или вибраций, электромагнитный клапан, приемные акустические датчики, управляющий процессор.

Японская фирма "Хитачи сэйсакусе" в заявке Японии N 2-4840, F 16 L 55/04, публ. 30.01.90, для снижения пульсации в системе трубопроводов предлагает трубопровод разветвлять по меньшей мере на два канала, на различных расстояниях от точки разветвления размещать расширительные камеры, отражающие прямые падающие волны назад к источнику пульсаций (цилиндру двигателя), причем расстояние между стенками камер выбирается определенным образом.

Английское отделение фирмы "Форд Мотор" в заявке Великобритании N 2203488, F 02 B 29/00, публ. 19.10.88 для подавления пульсаций газа и шума во впускном коллекторе предусматривает установку антизвука в виде специального громкоговорителя или специального резервуара с электроклапаном.

Японская фирма "Ниссан Дзидося" в японской заявке N 51-23656, F 02 B 37/00, публ. 08.05.89 для снижения шума впуска ДВС и повышения мощности, вследствие снижения обратного тока наддувочного воздуха, предлагает использовать специальную конструкцию глушителя в виде расширительной камеры с внутренними трубками определенного соотношения диаметров и определенного расстояния срезов труб между собой.

Канадское отделение фирмы "Сименс-Бэндикс" в патенте США N 4934343, F 02 M 35/00, для глушения шума газового потока, без существенного влияния на гидравлическое сопротивление впускного тракта, предусматривает применение двух диффузорных секций на раздвоенном участке газопровода, обеспечивающих фазовый сдвиг и компенсацию амплитуд пульсаций при их сложении в зоне соединения.

Французской фирмой "Пежо" в патенте Франции N 2536792, публ. 22.06.84 заявляется использование сужающей проходное сечения впускной трубы дроссельной шайбы или диффузорной вставки для снижения шума впуска ДВС с непосредственным впрыском топлива. Дроссельная шайба или диффузорная вставка для обеспечения требуемой эффективности располагается в зоне пучности волны колебательной скорости газового потока на некотором заданном скоростном режиме работы ДВС. Очевидным недостатком устройства является рост гидравлических сопротивлений впускной системы вследствие заужения проходного сечения и, как следствие, ухудшение мощностных, экономических и экологических (токсических) показателей ДВС. Так же расположение дроссельной шайбы или диффузорной вставки в одно конкретное место впускной трассы позволяет эффективно воздействовать только на одну резонансную частоту и кратные ей нечетные гармоники, т. е. имеется в наличии ограниченное воздействие на отдельных скоростных режимах работы ДВС.

Американское отделение формы "Сименс-Бендикс" в патенте США N 4907547, F 02 M 35/10, публ. 13.03.90 для подавления шумов и пульсаций в системе впуска ДВС предлагает использовать специальный отражатель волн, располагаемый поперек впускной трубы одного из цилиндров и пары цилиндров на вращающемся валике, который, поворачиваясь, обеспечивает избирательное открытие одной из соседних впускных труб цилиндра ДВС.

Японской фирмой "Мазда Мотор" в ЕВП N 0376299, F 02 M 35/12, публ. 04.07.90 для подавления газовых пульсаций и шума во впускной системе ДВС предусмотрено использование специального приспособления для подавления каждой из резонансных гармоник пульсаций кратных (0,5 + н) длинам резонансных волн пульсаций, где н целое число равное нулю или более нуля.

Германской фирмой "Фольксваген" в заявке ФРГ N 3742322, F 02 M 35/10, публ. 07.07.88 предусматривается демпфировать колебания потока всасывающего воздуха в ДВС за счет включения во впускной тракт дополнительного "успокоительного" ресивера с эластичными стенками, в которых за счет упругих деформаций стенок ресивера, вследствие пульсирующего воздействия газового потока, будет происходить преобразование энергии пульсаций в тепловую энергию в упругом материале стенки с высоким внутренним трением материала (резины). К очевидным недостаткам такой системы следует отнести дороговизну устройства, нестабильность характеристик, малую долговечность, опасность попадания неочищенного воздуха в цилиндры ДВС при повреждении упругой стенки, существенное излучение звука "пульсирующей" упругой стенкой и т.п.

Анализируя и обобщая результаты вышеприведенного патентного обзора следует сделать вывод, что все вышеперечисленные устройства улучшения акустических характеристик и снижения газодинамических пульсаций во впускных системах ДВС и соответственно улучшения их мощностных, экономических и экологических показателей связаны с использованием дополнительных расширительных или резонансных камер, подключаемых как параллельно, так и последовательно к впускному тракту, использованием электронных систем формирования искусственных противофазных сигналов для компенсации реальных сигналов пульсаций и шума, использованием дополнительных ресиверов, дополнительных управляемых воздуховодов и камер с изменяемым объемом, разветвленных газоводов с фазоуправляемыми диффузорными секциями.

В качестве прототипа принят двигатель внутреннего сгорания фирмы "Мазда Мотор", описанный в заявке ЕПВ N 0379926, F 02 M 35/12, публ. 01.08.90, содержащий головку цилиндров с впускными отверстиями, в которых установлены впускные клапаны, впускные патрубки, отходящие непосредственно от впускных отверстий и выходящие в газосборный ресивер, боковая стенка которого снабжена присоединительными отверстиями для названных патрубков, и установленный вдоль полости ресивера, закрепленной на его торцевой стенке, штуцер. К системе впуска двигателя подключены три резонансных глушителя (между дроссельной заслонкой и воздухоочистителем), непосредственно сообщенных с объемом ресивера, трубой между ресивером и камерой воздухоочистителя и с объемом камеры воздухоочистителя соответственно.

Эффективность такого типа систем впуска ДВС приемлема только в узком частотном (скоростном) диапазоне, что вызывает необходимость применения одновременно трех глушителей.

Но, учитывая широкий скоростной режим работы двигателя, наличие большого числа собственных частот колебаний отдельных элементов газоводов, резонирующих при совпадении их с частотами (или их кратными гармониками) вынужденных колебаний (пульсаций газа в процессе открытия и закрытия впускных клапанов и в моменты перекрытия фаз в процессах впуска и выпуска газа в ДВС), использование даже нескольких остронастроенных параллельно подключенных резонаторов не может обеспечить требуемую эффективность во всем эксплуатационном диапазоне оборотов и нагрузок, а способно лишь подавить или несколько скорректировать наиболее ярко выраженные "акустические дефекты" системы на отдельном (отдельных) режимах, что подтверждается приведением в заявке иллюстрациями экспериментальных оценок.

Очевидны недостатки прототипа так же и с точки зрения материалоемкости, ограниченных возможностей компоновки в стесненном пространстве моторного отсека автомобиля, а также неблагоприятного влияния на изменение коэффициента избытка воздуха в процессе впуска на режимах интенсивного разгона двигателя.

Задача изобретения повышение эффективности системы впуска двигателя в широком частотном и скоростном диапазонах при одновременном упрощении конструкции, уменьшении материалоемкости и габаритов, упрощение компоновочных решений агрегатов в моторном отсеке.

Сущность изобретения заключается в том, что в известном двигателе внутреннего сгорания, содержащем головку цилиндров с впускными отверстиями, в которых установлены впускные клапаны, снабженные средствами топливоподачи впускные патрубки, отходящие непосредственно от впускных отверстий и выходящие в подключенный к системе воздухоочистки газосборный ресивер, боковая стенка которого снабжена присоединительными отверстиями для названных патрубков, и установленный вдоль полости ресивера, закрепленный на его торцевой стенке штуцер, последний размещен внутри ресивера, его выход подключен к системе воздухоочистки двигателя, при этом штуцер выполнен из газопроницаемого звукопоглощающего материала, а его длина составляет не менее расстояния от точки закрепления штуцера на ресивере до наиболее удаленного среза присоединительного отверстия крайнего по отношению к точке крепления штуцера присоединительного патрубка.

В связи с тем, что такое устройство скомпоновано в достаточно близкой зоне к впускному клапану и цилиндру основному источнику пульсаций и шума впускной системы и эта зона характеризуется максимальной концентрацией акустической энергии, то в отличие от воздействия на конструктивные параметры воздухоочистителя, значительно удаленного от этой зоны, эффективность подавления шума и пульсаций газа на выпуске может быть достигнута в значительно более сильной степени при минимальном конструктивном воздействии на систему впуска ДВС.

В действительности эпюра распределения звукового давления на первой собственной моде впускного тракта, в наибольшей мере ответственной за резонансные явления тракта, характеризуется косинусоидой с максимальным значением в зоне клапана и минимальным значением в зоне камеры воздухоочистителя. Соответственно, располагая устройства подавления шумов и пульсаций ближе к источнику шумов и пульсаций, т. е. к зоне максимальных концентраций волновой энергии можно повысить эффективность их использования.

Таким образом, в предлагаемом двигателе значительно расширяется полоса эффективного глушения шума, генерируемого колеблющимся объемом газа в полости ресивера в широком диапазоне частот, особенно на низших собственных формах колебаний названного объема. Одновременно с этим намного упрощается конструкция двигателя, поскольку в данном случае вместо трех резонаторов (что имеет место в прототипе) применяется только один. Кроме того, уменьшаются габариты и материалоемкость двигателя, поскольку в данном случае резонатор смонтирован внутри ресивера, а в прототипе три резонатора смонтированы с внешней стороны трассы системы пуска. Очевидно, что в предлагаемом двигателе значительно упрощены компоновочные решения монтажа двигателя в моторном отсеке автомобиля.

В грубом приближении конструкцию ресивера, с размещенным внутри него и по всей его длине штуцером, выполненным из газопроницаемого звукопоглощающего материала можно рассматривать как глушитель с последовательной активной фрикцией.

На фиг. 1 показан фрагмент заявляемого двигателя (тракт газоподвода в цилиндры двигателя); на фиг. 2 фрагмент поперечного сечения двигателя; на фиг. 3 вариант конструктивного исполнения ресивера; на фиг. 4 схема подключения ресивера к цилиндрам; на фиг. 5 схема ресивера; на фиг. 6 - низшие (три первые) собственные резонансные продольные моды колебаний газового объема, заключенного в объеме ресивера; на фиг. 7 низшие (две первые) собственные резонансные поперечные радиальные моды колебаний газового объема, заключенного в полости ресивера; на фиг. 6 и 7 "P" давление; на фиг. 8 - сечение А-А вариант исполнения штуцера, материал которого представляет собой однородную структуру.

Двигатель внутреннего сгорания содержит головку 1 цилиндров с впускными отверстиями 2, в которых установлены впускные клапаны 3, снабженные средствами топливоподачи (не показаны) впускные патрубки 4, отходящие непосредственно от впускных отверстий 2 и выходящие в подключенный к системе воздухоочистки 5 газосборный ресивер 6, боковая стенка которого снабжена присоединительными отверстиями 7 для названных патрубков 4, и установленный вдоль полости ресивера 6, закрепленный на его торцевой стенке 8 штуцер 9. Штуцер 9 размещен внутри ресивера 6, его выход подключен к системе воздухоочистки 5 двигателя, при этом штуцер 9 выполнен из газопроницаемого звукопоглощающего материала, а его длина составляет не менее расстояния от точки закрепления штуцера 9 на ресивере 6 до наиболее удаленного среза 10 присоединительного отверстия 7 крайнего по отношению к точке крепления штуцера 9 впускного патрубка 4. Как вариант на свободном срезе 11 штуцера 9 может иметься заглушка 12 (фиг. 3), выполненная из того же материала что и штуцер 9 или из газонепроницаемого материала.

Присоединительная часть штуцера 9 на входе в ресивер 6 выполнена плавно сужающейся.

Дополнительно на фиг. 1 показаны: торцевая стенка 13 (в которой, как вариант, может быть выполнено отверстие с заглушкой 14 (фиг. 3), причем диаметр отверстия превышает диаметр штуцера 9) ресивера 6, дроссельная заслонка 15 и ее привод 16, впускная труба 17, воздухозаборный патрубок 18 воздухоочистителя; на фиг. 2 составная часть 19 патрубков 4 и камера сгорания 20 двигателя; на фиг. 4 поршень 21.

Открытие клапана 3 вызывает перепад давлений в емкости цилиндра, которая образована днищем поршня 21 и камерой сгорания 20, за клапаном 3 и в окружающей среде, при этом колебательный импульс в виде упругих волн распространяется в воздушной среде, заполняющей впускной тракт, вследствие чего происходит возбуждение воздушных объемов патрубков 4 и 19 с закрытыми клапанами 3 (тупиковых волноводов) и взаимодействие и связанность звуковых полей и газодинамических пульсаций газа в патрубках 4 и 19, что затрудняет разобщающее (разделяющее) действие ресивера 6, формирование звукового поля в пространстве ресивера 6, отражение звуковых волн от стенок ресивера 6 по направлению к клапанам 3 патрубков 4 и 19 и "вытеснение" звуковой энергии во впускную трубу 17, как в передающий волновод с определенной акустической проводимостью (определенным акустическим сопротивлением) и вызывает необходимость скачкообразного преодоления роста акустического сопротивления при прохождении упругих волн в штуцер 9 через его пористую структуру, в результате чего происходит рассеивание колебательной (звуковой) энергии в пористом воздухопроницаемом звукопоглощающем материале штуцера 9 вследствие трения в нем колеблющихся частиц газа и потерь энергии вследствие микродинамических деформаций материала, и превращение этой колебательной энергии в тепловую. Также, дополнительно к рассеиванию колебательной энергии газа в пористом материале штуцера 9, происходит рост звукоизоляции системы в направление входного среза воздухозаборного патрубка 18.

Ввиду того, что газопроницаемый штуцер 9 не заужает проходное сечение ресивера 6, простирается по всему объему его пустотелого пространства (воздействует на весь объем по длине), демпфируя низкочастотные резонансные пульсации в пространстве ресивера 6, то в результате этого демпфирования пульсаций происходит снижение гидравлических сопротивлений системы впуска при заданном расходе газа, засасываемого в цилиндры и проходящего через ресивер 6 (гидравлическое сопротивление тракта при транспортировке пульсирующего газового потока определяется квадратом амплитудных значений пульсаций).

Физико-математическая модель описанного выше динамического состояния объекта выглядит следующим образом.

Каждый их четырех цилиндров четырехтактного ДВС при его работе генерирует серию импульсов всасывания. Эта последовательность импульсов создает колебания (пульсации) объемного расхода газа с основной частотой:

и кратными частотами:
f_m=m•f₁, Гц
где
m 1,2,3;
n-1/мин,
Колебания расхода газа в различных цилиндрах сдвинуты по времени:

и по фазе: для четырехцилиндрового двигателя происходит сдвиг по фазе для первой гармоники равный:

где k порядок следования импульсов по цилиндрам в соответствии с порядком работы цилиндров. Для первого цилиндра k=1, для второго k=4, для третьего k=2, для четвертого k=3.

π = 3,14 рад
Для n-гармоники сдвиг по времени тот же, а по фазе:
Φ_m= m•Φ₁, рад
Двигатель с ресивером способствует обеспечению раздельного наддува цилиндров за счет существенного разрыва динамических связей между патрубками и объемом ресивера. С другой стороны, взаимная независимость волновых явлений в патрубках, соединяющих ресивер с цилиндрами, приводит к более резкому развитию колебаний газа в каждом патрубке по отдельности. Эти резонансные колебания проявляются на собственных частотах патрубков

где C скорость звука, м/с
P 1,2,3,
l_n длина патрубка, м
На низшей резонансной частоте (f⁽¹⁾) в систему, образующую резонансный контур, частично вовлекаются и другие, связанные с патрубками массы газа (непосредственно в ресивере и примыкающие к нему элементах).

Вследствие несимметрии акустических нагрузок, создаваемых ресивером, акустические нагрузки на патрубки отдельных цилиндров различны и это приводит к небольшому несовпадению резонансных частот (f⁽¹⁾) отдельных патрубков. Поэтому возникающие резонансные колебания газа в одном из них (на своей резонансной частоте) не подавляются колебаниями, приходящими в ресивер от других патрубков, даже если начальные импульсы от цилиндров скомпенсированы (идут в противофазе).

Второе неблагоприятное явление связано с возбуждением первой несимметричной резонансной формы колебаний газа в ресивере. Как правило, ее частота близка (или кратна) к одной из собственных частот колебаний газа в патрубке, что приводит к резонансному усилению излучения звука из системы, особенно на частотах нечетных гармоник основной частоты процесса всасывания (f₁). Это подразумевает передачу из ресивера усиленного излучения в систему впуска по направлению к свободному открытому концу воздухозаборного патрубка воздухоочистителя. На пути этой цепи передачи это излучение будет трансформироваться (видоизменяться по спектральному составу, частично усиливаться или ослабляться по амплитудам) по всему пути передачи (впускная труба 18, тракты систем воздухоочистки 7 и воздухоподачи, воздухозаборный патрубок 20, моторный отсек и окружающая среда).

Учитывая важную роль ресивера в формировании акустических нагрузок, действующих как непосредственно на впускные трубы, так и на их взаимодействие, с одной стороны, и на передачу акустической энергии по свободной цепи передачи (по системе впуска) в окружающую среду, с другой стороны, логична постановка задачи о внесении в ресивер звукозаграждающего свободную передачу акустической энергии элемента. Тем более, что, как это было уже отмечено выше, данная зона воздействия (полость ресивера) является зоной высокой концентрации звуковой энергии, а также то, что при резонансных режимах газ в системе колеблется как газ в сильно связанных между собой объемах с нарушенным разделением воздушных объемов (т.е. нарушается прямая функция ресивера разделение цилиндров с получением улучшенного их наполнения за счет динамического наддува).

Поскольку штуцер, выполненный из газопроницаемого материала, например металлорезины, пористого сетчатого материала или других аналогичных материалов, материала, представляющего собой однородную структуру, либо штуцер содержит жесткую скелетную арматуру, заполненную одним из вышеперечисленных газопроницаемых звукопоглощающих материалов, не заужает проходное сечение ресивера, простирается по всему объему пустотелого пространства, воздействует на весь по длине объем, демпфируя низкочастотные резонансные пульсации в пространстве ресивера, то в результате этого демпфирования пульсаций происходит снижение гидравлических сопротивлений системы впуска при заданном расходе газа, засасываемого в цилиндры и проходящего через ресивер. Снижение гидравлических сопротивлений впускного тракта в ряде случае позволяет улучшить наполнение цилиндров свежим зарядом, а соответственно улучшить мощностные, экономические и токсические характеристики двигателя.

Ниже приводятся результаты экспериментов, которые однозначно позволяют судить о достаточно высокой эффективности предлагаемого двигателя.

Представленные на графиках Приложения N 1 результаты экспериментальных оценок акустической эффективности заявляемого устройства на четырехцилиндровом 16-клапанном с электронным впрыском топлива двигателе ВАЗ рабочим объемом 1,5 л показывают, что общие уровни шума впуска, излучаемого свободным срезом воздухозаборного патрубка воздухоочистителя уменьшаются во всем контролируемом скоростном диапазоне работы двигателя (на отдельных скоростных режимах снижение общих уровней достигает 8 дБа), что обусловлено в основном преимущественным поглощением звуковой энергии в среднечастотном диапазоне 350.1000 Гц.

В настоящее время в Научно-техническом центре АвтоВАЗа изготовлены опытные образцы, проведены испытания, результаты которых положительные. Можно ожидать применения изобретения в перспективных автомобилях.

Использование: в двигателестроении, в частности в многоцилиндровых двигателях внутреннего сгорания с впрыском топлива в цилиндры. Сущность изобретения: двигатель внутреннего сгорания содержит головку цилиндров 1 с впускными отверстиями 2, в которых установлены впускные клапаны 3, снабженные средствами топливоподачи впускные патрубки 4, отходящие непосредственно от впускных отверстий 2 и выходящие в подключенный к системе воздухоочистки 5 газосборный ресивер 6, боковая стенка которого снабжена присоединительными отверстиями 7 для названных патрубков 4, и установленный вдоль полости ресивера 6, закрепленный на его боковой стенке 8 штуцер 9, который размещен внутри ресивера 6, его выход подключен к системе воздухоочистки 5 двигателя, при этом штуцер 9 выполнен из газопроницаемого звукопоглощающего материала, а его длина составляет не менее расстояния от точки закрепления штуцера 9 на ресивере 6 до наиболее удаленного среза 10 присоединительного отверстия 7, крайнего по отношению к точке крепления штуцера 9 впускного патрубка 4. Изобретение обеспечивает повышение эффективности системы впуска двигателей в широком частотном и скоростном диапазонах при одновременном упрощении конструкции, уменьшении материалоемкости и габаритов, упрощение компоновочных решений агрегатов в моторном отсеке. 7 з.п. ф-лы, 8 ил.

1. Двигатель внутреннего сгорания, содержащий головку цилиндров с впускными отверстиями, в которых установлены впускные клапаны, снабженные средствами топливоподачи впускные патрубки, отходящие непосредственно от впускных отверстий и выходящие в подключенный в системе воздухоочистки газосборный ресивер, боковая стенка которого снабжена присоединительными отверстиями для названных патрубков, и установленный вдоль полости ресивера, закрепленный на его торцевой стенке штуцер, отличающийся тем, что штуцер размещен внутри ресивера, его выход подключен к системе воздухоочистки двигателя, при этом штуцер выполнен из газопроницаемого звукопоглощающего материала, а его длина составляет не менее расстояния от точки закрепления штуцера на ресивере до наиболее удаленного среза присоединительного отверстия крайнего, по отношению к точке крепления штуцера, впускного патрубка. 2. Двигатель по п. 1, отличающийся тем, что во входном срезе штуцера смонтирована заглушка. 3. Двигатель по п.1, отличающийся тем, что входной срез штуцера смонтирован на противоположной относительно места его закрепления стенке ресивера. 4. Двигатель по любому из пп.1 3, отличающийся тем, что штуцер выполнен из металлорезины. 5. Двигатель по любому из пп.1 4, отличающийся тем, что штуцер выполнен из пористого сетчатого материала (ПМС). 6. Двигатель по любому из пп.1 5, отличающийся тем, что материал штуцера представляет собой однородную структуру. 7. Двигатель по любому из пп.1 6, отличающийся тем, что штуцер содержит жесткую скелетную арматуру, заполненную газопроницаемым звукопоглощающим материалом. 8. Двигатель по любому из пп.1 7, отличающийся тем, что свободный торец ресивера снабжен отверстием, в котором установлена заглушка, причем диаметр отверстия превышает диаметр штуцера.