СПОСОБ ОТБОЙКИ КИМБЕРЛИТОВЫХ ПОРОД Российский патент 2007 года по МПК F42D1/00 

Изобретение предназначено для использования в горной промышленности при разрушении кимберлитовых пород в карьерах.

Известен способ отбойки горных пород, включающий бурение основных скважин с размещением их на взрываемом блоке по квадратной сетке, заряжание скважин водоустойчивым взрывчатым веществом и взрывание скважинных зарядов (Друкованный М.Ф. и др. Справочник по буровзрывным работам на карьерах. К.: Наукова думка, 1973, с.357).

Недостатком данного способа является переизмельчение верхних слоев рудного блока при взрывании кимберлитовых руд с мелкоблочной структурой трещиноватости (параметрами - сеткой 8×8 м и удельным расходом ЭВВ (эмульсионное взрывчатое вещество) - 0,79 кг/м³).

Известен способ отбойки горных пород, включающий бурение основных скважин, размещение в скважинах взрывчатого вещества, причем сетку основных скважин бурят в пределах зоны образования радиальных трещин, равной 40÷50 радиусам заряда от центра взрыва (Управление действием взрыва скважинных зарядов на карьерах. М.Ф.Друкованый, М.: Недра, 1980, с.48-49).

При использовании данного способа с изменением параметров взрывания с расширением сетки скважин отмечается неравномерность дробления горной массы. Выход негабарита в нижней части взорванного блока составляет 5-7%. Кроме того, недостатком данного способа является непрорабатывание подошвы уступа.

Наиболее близким техническим решением является способ, включающий бурение основных и дополнительных скважин, размещение в скважинах взрывчатого вещества (ВВ), причем основные скважины бурят с перебуром, а дополнительные до подошвы уступа (Взрывные работы на открытых разработках. Б.Н.Кутузов, М.А.Пшеничный, М.: Недра, 1969, с.124-125).

Способ решает задачу исключения выхода негабарита в верхней части взрываемого уступа. Недостатками данного способа являются переизмельчение руды в верхней части взрываемого уступа, неполная, проработка подошвы уступа и выход кусков негабаритного размера в нижней части взорванного блока.

Между тем, пороги на подошве уступа после взрыва на карьерах не только требуют трудоемких работ по их ликвидации, но и вызывают простои погрузочно-транспортного оборудования, расстраивая общую организацию работ. Поэтому качество проработки подошвы уступа является существенным показателем успешного ведения буровзрывных работ (БВР). В связи с этим возникла необходимость установления параметров БВР, так чтобы было достигнуто равномерное дробление, качественная проработка подошвы уступа и получение кусков руды, удовлетворяющих технологии обогащения руды на фабрике.

На алмазодобывающих карьерах Якутии добыча кимберлитов открытым способом производится с помощью скважинной отбойки горных пород. При этом для нормальной работы мельниц самоизмельчения требуется обеспечение определенной кусковатости рудного материала, где содержание кусков мелкого размера (диаметра меньше 100 мм) не превышает 50-60%. Это связано с тем, что при увеличении количества мелочи резко ухудшаются показатели работы мельниц самоизмельчения, а также сохранности кристаллов алмазов. Для нормальной работы существующих обогатительных фабрик согласно результатам предыдущих исследований диаметр среднего куска взорванной руды должен быть в пределах 0,28-0,30 м. При этом выход кусков негабаритного размера диаметром 1,0-1,2 м должен быть минимальным (не выше 3-5%).

Технической задачей, решаемой предлагаемым изобретением, является повышение качества дробления горных пород и улучшение проработки подошвы уступа при сокращении расходов.

Указанный технический результат достигается тем, что в способе отбойки кимберлитовых пород, включающем бурение основных и дополнительных скважин, размещение в скважинах взрывчатого вещества и взрывание, дополнительные скважины бурят в местах пересечения диагоналей, соединяющих основные скважины, с глубиной перебура L_пер, определяемой по формуле

где: R - радиус дробления горных пород вокруг дополнительного заряда, м,

q₁ - удельный расход ВВ основных скважин, кг/м³,

К_n - коэффициент выражает отношение теплоты взрыва первого и второго ВВ и при переходе от эмульсионного ВВ к штатному ВВ,

Р - вместимость скважины, кг/п.м,

Q_в - часть заряда ВВ дополнительной скважины, располагаемая над линией подошвы уступа, кг.

Соответственно, Q_в=Р×Н_в,

где Н_в - высота части заряда ВВ дополнительной скважины, размещаемой над линией подошвы уступа; причем в основных скважинах размещают эмульсионное взрывчатое вещество, а в дополнительных скважинах штатное взрывчатое вещество.

Новизной данного решения является бурение дополнительных скважин в местах пересечения диагоналей, соединяющих основные скважины, с глубиной перебура L_пер, определяемой по формуле

Кроме того, в основных скважинах размещают эмульсионное взрывчатое вещество, а в дополнительных скважинах штатное взрывчатое вещество.

Бурение дополнительных скважин в местах пересечения диагоналей, соединяющих основные скважины, с глубиной перебура, определяемой по формуле

позволяет повысить качество дробления горных пород за счет улучшение проработки подошвы уступа при отсутствии переизмельчения верхних слоев рудного блока. Расположение дополнительных скважин в местах пересечения диагоналей, соединяющих основные скважины, позволяет разнести основные скважины в пределах зоны образования радиальных трещин: (а×в)=(40÷50)×2 r_з (где r_з - радиус заряда основной скважины) и таким образом избежать переизмельчения руды в верхней части взрываемого уступа. Увеличение глубины дополнительных скважин до расчетной глубины позволяет разместить заряд ВВ в зоне образования порогов, образующихся при взрывании основных скважин, и добиться качественной проработки подошвы уступа.

По правилам безопасности боевик для инициирования скважинного заряда должен располагаться на уровне (не ниже) линии подошвы уступа. При обосновании глубины перебура дополнительной скважины это положение играет немаловажную роль, так как для надежности инициирования скважинного заряда определенная его часть должна быть размещена в области расположения боевика. Согласно опыту работ длину этой части заряда принимают равной 1,0 м (Н_в=1,0). Устанавливают общий вес заряда в скважине, затем, вычитая из него количество взрывчатого вещества (ВВ), помещаемого в области нахождения боевика, и поделив оставшуюся часть ВВ на вместимость скважины, находят необходимую величину перебура дополнительной скважины. Величина заряда дополнительной скважины должна быть минимально достаточной для дробления горных пород, расположенных между основными скважинами в районе линии подошвы уступа, для того, чтобы исключить образование непроработанных участков на подошве уступа. Объем горных пород, разрушаемых с помощью дополнительной скважины, может быть ограничен поверхностью сферы, радиус которой равен радиусу разрушения основной скважины. Тогда, приравняв величину удельного расхода ВВ в дополнительной скважине удельному расходу ВВ основных скважин с учетом переходного коэффициента К_n, находят количество ВВ в дополнительной скважине Q_доп.

где R - радиус дробления горных пород вокруг дополнительного заряда, м,

q₁ - удельный расход ВВ основных скважин, кг/м³,

К_n - коэффициент выражает отношение теплоты взрыва первого и второго ВВ и при переходе от эмульсионного ВВ к штатному ВВ.

Р - вместимость скважины, кг/п.м,

В общем виде формула нахождения величины перебура в дополнительных скважинах будет выглядеть так

Сочетание размещения эмульсионного взрывчатого вещества в основных скважинах и штатного взрывчатого вещества в дополнительных скважинах также улучшает качество дробления.

Несмотря на то что скорость детонации у эмульсионного ВВ не ниже, чем у штатных, а иногда и больше, при их равной массе данными ВВ совершается разная работа. Это объясняется тем, что эмульсионные и штатные ВВ обладают разной теплотой взрыва. Например, теплота взрыва наиболее часто применяемого эмульсионного ВВ "Иремекс 560" равна 3340 кДж/кг, а у штатного граммонита 79/21 - 4330 кДж/кг. Однако увеличение количества эмульсионного ВВ в Кn раз, где Кn - переходный коэффициент, учитывающий различия в теплотах взрыва не приводит к получению одинаковой степени дробления горных пород. Это объясняется тем, что штатные ВВ обладают лучшим бризантным действием. Так, при взрывании зарядов эмульсионного и штатного ВВ одинаковой приведенной массы в дополнительных скважинах, несмотря на то что объемы образованных при взрыве воронок получаются примерно равными, отчетливо отслеживается разница в степени дробления. У воронки, образованной взрыванием штатных ВВ, размер среднего куска взорванных горных пород раза в 1,5-2 меньше, чем у воронки, образованной взрывом эмульсионного ВВ. Поэтому, в условиях камуфлета, к которому можно отнести условия работы ВВ в дополнительных скважинах, лучшего дробления можно добиться именно при использовании бризантных, то есть штатных ВВ.

Совокупность признаков данного технического решения не выявлена из патентной документации и научно-технической информации, что свидетельствует об изобретательском уровне заявляемого технического решения.

На фиг.1 изображена схема расположения и конструкция скважин на блоке в известном способе, описанном в прототипе изобретения; на фиг.2 изображена схема расположения и конструкция скважин на блоке в предлагаемом способе,

где:

1 - основные скважины;

2 - дополнительные скважины.

Способ отбойки горных кимберлитовых пород осуществляют следующим образом.

Производят расчет параметров БВР по типовой методике, причем находят по формуле необходимую величину глубины перебура дополнительных скважин:

Для отбойки кимберлитовых руд мелкоблочной структуры трещиноватости производят бурение основных скважин 1 станками шарошечного бурения на глубину: Н+l_пер, где Н - высота уступа, м; l_пер - длина перебура основной скважины, м, по сетке (a×в), где «а» и «в» - соответственно расстояния между скважинами и рядами скважин. Параметры сетки (а×в) основных скважин 1 устанавливают в пределах зоны образования радиальных трещин: (а×в)=(40÷50)×2 r_з, где r_з - радиус заряда основной скважины l.

Дополнительные скважины 2 бурят в местах пересечения диагоналей, соединяющих основные скважины 1, с глубиной перебура L_пер, вычисляемой по формуле

Заряжание основных скважин 1 производят эмульсионными ВВ, длиной заряда с помощью смесительно-зарядных машин, а дополнительных скважин 2 - штатными ВВ вручную. Забойку скважин производят буровой мелочью. По диагональной схеме соединяют все скважины наружной сетью детонирующего шнура, устанавливают замедлители и производят взрыв.

Пример конкретной реализации.

Для полного раскрытия технической сущности и преимуществ настоящего изобретения применительно к скважинной отбойке кимберлитовых руд алмазных месторождений, расположенных в зоне распространения многолетнемерзлых пород и суровых климатических условий Якутии, приведен пример, где исходные данные для предлагаемого способа скважинной отбойки кимберлитовых руд приняты следующими: кимберлит слюдистый темно-серого цвета, повышенной плотности; крепость 7÷9; мелкоблочная структура трещиноватости; категория буримости X: высота взрываемого уступа 15,0 м; диаметр скважин 250, мм. Расстояния между основными скважинами могут изменяться от 10,0×10,0 м до 12,5×12,5 м. Для данного примера выполнения способа принимаем сетку основных скважин 11,0×11,0 м. Величина перебура основных скважин 3 м; применяемые ВВ: штатные ВВ - гранутол, эмульсионные ВВ - «Ирегель 1136Р». Расчет параметров БВР произведен также по типовой методике, причем предварительно установленные расчетами и уточненные опытным путем параметры БВР на обводненном блоке следующие:

- величина перебура основной скважины, l_пер - 3,0 м;

- длина забойки, l_заб - 4,5 м;

- вместимость скважины, Р, кг/п.м:

штатного ВВ - 44;

эмульсионного ВВ - 64;

При оценке качества взорванной руды выход мелких фракций составил порядка 60% от общей массы.

Выполняют следующие расчеты:

1) вычисляют глубину основных скважин

l=Н+l_пер=15,0+3,0=18,0 м

Рассчитывают количество эмульсионного ВВ в одной скважине

Q_осн=(h_скв-l_заб)×64=864 кг

2) устанавливают удельный расход эмульсионного ВВ в основных скважинах q_осн=960/(a×в×h)=864/(11,0×11,0×15,0)=0,476 кг/м³,

Приравняв величину удельного расхода ВВ в дополнительной скважине удельному расходу ВВ основных скважин с учетом переходного коэффициента К_n, находят количество штатного ВВ в дополнительной скважине Q_доп.

где R - радиус дробления горных пород вокруг дополнительного заряда, R=5,5 м,

q₁ - удельный расход ВВ основных скважин, кг/м³, q₁=0,476 кг/м³,

К_n коэффициент выражает отношение теплоты взрыва первого и второго ВВ и при переходе от эмульсионного ВВ ("Иремекс 560") к штатному (граммонит 79/21) и равен 0,7.

Тогда величина заряда в дополнительной скважине

Произведя необходимые расчеты по формуле:

где Р - вместимость скважины по штатному ВВ,

находят необходимую величину глубины перебура L_пер дополнительных скважин,

На технологическом блоке инструментально расставляют точки расположения основных и дополнительных скважин. Бурят с помощью бурового станка шарошечного бурения основные и дополнительные скважины на блоке, около каждой скважины устанавливают репер, на котором указывают назначение скважины и ее фактическую глубину. Бурение основных скважин 1 производят на глубину: Н+l_пер, где Н - высота уступа, м; l_пер - длина перебура основных скважин, по сетке (а×в), где «а» и «в» - соответственно расстояния между скважинами и рядами скважин. Параметры сетки (а×в) основных скважин 1 устанавливают в пределах зоны образования радиальных трещин: (а×в)=(40÷50)×2 r₃, где r₃ - радиус заряда основной скважины 1.

Дополнительные скважины 2 бурят в местах пересечения диагоналей, соединяющих основные скважины 1. В основную скважину опускают боевик на детонирующем шнуре. С помощью смесительно-зарядной машины (СЗМ) SMS подают в основную скважину 864 кг эмульсионного ВВ "Ирегель 1136Р". Таким образом, заряжают все основные скважины. Опускают боевик в дополнительную скважину на глубину (Н-1,0), м. Вручную заряжают дополнительную скважину гранулотолом, разместив расчетную величину заряда, то есть 130 кг в одной скважине. Таким образом, заряжают все дополнительные скважины. По диагональной схеме соединяют все скважины наружной сетью детонирующего шнура (ДТП). Устанавливают замедлители - реле прерывания детонации (РПД). Производят взрыв. Средний удельный расход ВВ на блоке при этом уменьшен в 1,6 раза составил q_cp=(864+130)/(Н×а×в)=0,547, кг/м³.

В таблице 1 для сравнения приведены основные показатели по обоим способам отбойки руды в идентичных горно-геологических условиях. Подбор параметров БВР осуществлялся на карьере трубки «Удачная» путем проведения серии опытно-промышленных взрывов с использованием междурядных дополнительных скважин.

Таблица 1Сравнительные показатели буровзрывных работ по известному и предлагаемому способам№ п.п.Наименование работЕдиница измеренияИзвестный способПредлагаемый способ1Объем блокатыс.м³50,050,02Длина блокам90,090,03Ширина блокам37,037,04Высота уступам15,015,05Количество основных скважиншт52286Количество дополнительных скважиншт36187Глубина основной скважиным18,018,08Глубина дополнительной скважиным15,017,09Величина перебура основной скважиным3,03,010Величина перебура дополнительной скважиным-2,011Расстояние между скважинами в рядум8,011,012Расстояние между рядами скважинм8,011,013Количество ЭмВВ в основной скважинекг86486414Количество штатного ВВ в дополнительной скважинекг8013015Объем буровых работп.м.1116,0810,016Удельный расход ЭмВВкг/м³0,8980,48317Удельный расход шт. ВВкг/м³0,05760,046818Выход руды с 1 п.м скважиным³/п.м.44,861,719Стоимость бурения 1 п.м скважиныруб/п.м.300,0300,020Стоимость ЭмВВруб/кг7,57,521Стоимость шт. ВВ (гранулотол)руб/кг26,026,022Расходы на буровые работытыс. руб334,8243,023Расходы по ВВтыс. руб389,18229,8924Итого расходы на БВРтыс. руб723,98472,89

Как видно из таблицы, заявляемое техническое решение позволяет сократить общие расходы на БВР на 34,6%. Кроме этого, достигнуто равномерное дробление, качественная проработка подошвы уступа, получены отдельности кусков руды, удовлетворяющих технологии обогащения при скважинной отбойке в условиях многолетнемерзлых пород, за счет обеспечения оптимальных параметров распределения зарядов во взрывных скважинах и их пространственного расположения во взрываемом блоке.

Изобретение предназначено для использования в горной промышленности при разрушении кимберлитовых пород в карьерах. Способ отбойки кимберлитовых пород включает бурение основных и дополнительных скважин, размещение в скважинах взрывчатого вещества и взрывание. Дополнительные скважины бурят в местах пересечения диагоналей, соединяющих основные скважины, с глубиной перебура L_пер, определяемой по формуле где: R - радиус дробления горных пород вокруг дополнительного заряда, м, q₁ - удельный расход ВВ основных скважин, кг/м³, К_n - коэффициент выражает отношение теплоты взрыва первого и второго ВВ и при переходе от эмульсионного ВВ к штатному ВВ, Q_в - часть заряда ВВ дополнительной скважины, располагаемая над линией подошвы уступа, кг, Р - вместимость скважины, кг/п.м. В основных скважинах размещают эмульсионное взрывчатое вещество, а в дополнительных скважинах штатное взрывчатое вещество. Изобретение позволяет повысить качество дробления горных пород и улучшить проработку подошвы уступа при сокращении расходов. 1 табл. 2 ил.

Способ отбойки кимберлитовых пород, включающий бурение основных и дополнительных скважин, размещение в скважинах взрывчатого вещества и взрывание, отличающийся тем, что дополнительные скважины бурят в местах пересечения диагоналей, соединяющих основные скважины, с глубиной перебура L_nep, определяемой по формуле

где R - радиус дробления горных пород вокруг дополнительного заряда, м;

q₁ - удельный расход ВВ основных скважин, кг/м³;

К_n - коэффициент выражает отношение теплоты взрыва первого и второго ВВ и при переходе от эмульсионного ВВ к штатному ВВ;

Q_в - часть заряда ВВ дополнительной скважины, располагаемая над линией подошвы уступа, кг;

Р - вместимость скважины, кг/п.м,

причем в основных скважинах размещают эмульсионное взрывчатое вещество, а в дополнительных скважинах штатное взрывчатое вещество.