СХЕМА ЭЛЕКТРОННОГО ПУСКОВОГО УСТРОЙСТВА ГАЗОРАЗРЯДНОГО ИСТОЧНИКА СВЕТА Российский патент 2008 года по МПК H05B41/28 

Изобретение относится к электротехнике, а именно к средствам управления газоразрядным источником света.

Известна схема (WO 2004/066688, 05.08.2004) электронного пускового устройства газоразрядного источника света, содержащая цепь поджига и смонтированные с возможностью включения силовыми ключами две цепи режима горения, каждая из которых содержит соединенные последовательно источник ЭДС, конденсатор, лампу, дроссель, диод, при этом источник ЭДС, лампа и дроссель - общие для обеих цепей режима горения (см. фиг.9). Диоды цепей, также как и ключи цепей, соединены последовательно один другому, эти последовательные соединения подключены к терминалам источника ЭДС параллельно друг другу. Точка соединения ключей объединена с точкой соединения диодов и связана через дополнительный конденсатор (19) с источником ЭДС и через датчик напряжения (42, 43) - с цепью (20′) управления посредством драйвера (59) попеременной работой ключей.

Известно, что в газоразрядных источниках света, при определенном повышенном уровне пульсации тока лампы, наблюдается эффект акустического резонанса. Описанная схема представляет собой устройство, совмещающее в себе возможности высокочастотного преобразования энергии и формирования тока лампы низкой частоты. Такой тип преобразователя может работать в трех режимах: режиме прерывистого тока, критическом, непрерывного тока. Режим прерывистого тока в нормально работающем устройстве не применяется и считается аварийной ситуацией. Критический режим и режим непрерывного тока имеют одинаковую регулировочную характеристику, разница только в величине пульсации тока задающего контура. В критическом режиме ток меняет свое значение от нуля до максимального, определяемого временем открытого состояния одного из силовых ключей. Когда ключ закрывается, ток начинает спадать и, при достижении им нулевого уровня, снова открывается ключ. Если время закрытого состояния ключа передержать, преобразователь перейдет в режим прерывистого тока. В критическом режиме такой тип преобразователя имеет самые низкие потери энергии. В схеме, показанной на фиг.9 описываемого известного устройства, как следует из осциллограмм фиг.3, применяется критический режим. Допустим, происходит периодическая коммутация ключа М1. При размыкании ключа М1, напряжение на нем меняется по закону перезаряда конденсатора 19. Если величина емкости 19 обеспечивает скорость перезаряда, меньшую, чем скорость размыкания ключа М1, то динамические потери в ключе при размыкании минимальны. Конденсатор 19 разряжается током индуктивности 28 по пути А2, и когда он полностью разрядится, открывается диод D1. При этом на конденсаторе 19 устанавливается напряжение, соответствующее напряжению падения на диоде D1. Ток индуктивности 28 изменяется по колебательному закону, т.е., достигнув нуля, он меняет свое направление. В этот момент диод D1 закрывается и начинается заряд конденсатора 19 по пути А4. Если напряжение на конденсаторе 19 достигнет величины напряжения на входе 11, то открывается диод 23. После этого момента можно открывать ключ М1, тогда динамические потери при замыкании также будут минимальны. Как следует из осциллограмм фиг.3, ключ М1 замыкается только спустя некоторое время после смены полярности тока I1c. Однако в реальных условиях напряжение на конденсаторе 19 совсем не обязательно всегда достигнет величины напряжения на входе 11. Это происходит вследствие того, что процесс смены полярности тока через индуктивность 28 имеет затухающий характер, причем степень затухания зависит от соотношения величин индуктивностей и емкостей, образующих колебательный контур, потерь в элементах схемы и величины нагрузки. Если напряжение на конденсаторе в момент замыкания ключа М1 не соответствует величине напряжения на входе 11, то при замыкании ключа М1 имеем бросок тока, заряжающего конденсатор 19 до величины напряжения на входе 11, причем его величину можно оценить по формуле Ic=С (dU/dT), где значение dU фактически соответствует разности величины напряжения на входе 11 и напряжения на конденсаторе 19 перед моментом коммутации ключа М1, a значение dT - времени включения ключа М1. При этом резко увеличиваются динамические потери в момент включения, величина которых пропорциональна квадрату величины dU и величине емкости 19.

Режим непрерывного тока характеризуется тем, что за время закрытого состояния силового ключа ток не спадает до нуля, и ключ коммутирует ток как при включении ключа, так и при его выключении. Очевидно, что потери энергии в этом случае максимальны, а реализовать режим переключения в нуле напряжений простым способом невозможно. Конденсатор 19 описываемого устройства, наоборот, только значительно (вплоть до отказа изделия из-за перегрева ключей) увеличивает коммутационные потери энергии. Поэтому в схеме, показанной на фиг.9 описываемого известного устройства данный режим не применяется.

Датчики напряжения известного устройства, дающие информацию цепи управления ключами о напряжении на конденсаторе 19, выполнены на конденсаторах, образуя емкостные делители. Известно, что через емкость не протекает постоянный ток, а это значит, что эти делители правильно работают только в случае измерения переменного напряжения.

Хотя, как следует из фиг.3 известного устройства, осциллограммы тока лампы (нижний график) и осциллограммы тока задающего контура (средний график) отличаются величиной пульсации тока (то есть ток лампы сглажен), в рассматриваемом устройстве нет возможности иметь информацию о токе лампы, определяемом свойствами лампы и частотой коммутации ключей. Поэтому нет возможности управления работой ключей на основании этой информации. В результате, устранение явления акустического резонанса в изменчивых условиях функционирования описанного устройства при помощи описанных средств затруднительно.

Цепь управления попеременной работой силовых ключей в рассматриваемой схеме выполнена в виде жесткой логической цепи, что ограничивает возможности гибко реагировать на воздействие дестабилизирующих факторов, возникающих в процессе эксплуатации устройства в целом.

Техническим результатом настоящего изобретения является преодоление вышеуказанных недостатков известного устройства, а именно в условиях отсутствия явления акустического резонанса достижение в электронном пусковом устройстве газоразрядного источника света, работающем в режиме переменного тока, низких динамических потерь энергии, присущих резонансной схеме, при сохранении глубины регулирования устройства, присущей схеме, работающей в ключевом режиме.

Указанный технический результат достигается схемой электронного пускового устройства газоразрядного источника света, содержащей цепь поджига и смонтированные с возможностью включения силовыми ключами две цепи режима горения. Каждая из цепей режима горения содержит соединенные последовательно источник ЭДС, конденсатор, лампу, дроссель, диод. При этом источник ЭДС, лампа и дроссель - общие для обеих цепей режима горения. Диоды цепей, также как и ключи цепей, соединены последовательно один другому. Эти последовательные соединения подключены к терминалам источника ЭДС параллельно друг другу. Точка соединения ключей объединена с точкой соединения диодов и связана через дополнительный конденсатор с источником ЭДС и - через датчик напряжения - с цепью управления посредством драйвера попеременной работой ключей. Точка соединения лампы с конденсаторами цепей режима горения соединена посредством дифференцирующей цепочки с цепью управления работой ключей, выполненной в виде микроконтроллера, а датчик напряжения выполнен в виде резистивного делителя.

Цепь поджига схемы по изобретению может содержать соединенные с дросселем последовательно, связанные с источником ЭДС и одним из ключей, два конденсатора, образующие с дросселем последовательный резонансный контур. Цепь поджига при этом также содержит включенные параллельно с источником ЭДС, соединенные последовательно, два диода, точка соединения которых связана с точкой соединения конденсаторов и - через дополнительный третий конденсатор - с другим ключом.

Цепь поджига схемы по изобретению может содержать соединенные последовательно источник тока, диод и обмотку, индуктивно связанную с обмоткой дросселя и замкнутую на точку объединения ключей и диодов цепей режима горения. Катод диода цепи поджига при этом соединен с обмоткой этой цепи, а анод - через конденсатор - с источником ЭДС.

Источник ЭДС в схеме по изобретению может быть представлен трехфазным выпрямительным мостом.

Применение дифференцирующей цепочки в качестве посредника между точкой соединения лампы с конденсаторами цепей режима горения и цепью управления работой ключей позволяет иметь непосредственную информацию о токе лампы, и, на основании этой информации, выбирать режим работы ключей, не допускающий вышеупомянутого явления акустического резонанса. Информация о токе лампы, после преобразования дифференцирующей цепочкой, в явном виде не годится для использования. Требуются специальные алгоритмы ее переработки. Естественно, что на обычной логике этого не сделать. Имея преобразованную информацию о токе лампы, только благодаря микроконтроллеру появляется возможность по заранее заданным программным установкам изменять алгоритм работы ключей. Известно, что Ic=С (dU/dT). To есть ток лампы приводит к пульсации напряжения dU/dT на упомянутых конденсаторах цепей режима горения. Значение "С" определяется конструкцией изделия и заранее известно. Величина dU/dT через дифференцирующую цепочку преобразуется во вторую производную, а в микроконтроллере с помощью специального программного обеспечения выполняются обратные преобразования и получается значение Ic. Только применение микроконтроллера позволяет просто решить эту задачу, так как дифференцирующая цепочка имеет систематическую зависимость от частоты коммутации ключей. Эта зависимость учитывается в виде поправочных коэффициентов, которые предварительно записаны в памяти микроконтроллера, а цифровая обработка полученных данных обеспечивает абсолютную стабильность необходимого результата.

Микроконтроллер через датчик напряжения по изобретению получает информацию о величине напряжения на дополнительном конденсаторе, необходимом для достижения коммутации ключей в нуле напряжений и получения, таким образом, вышеуказанных низких динамических потерь. По полученным данным микроконтроллер в соответствии с программными установками, соответствующими, в свою очередь, особому алгоритму работы устройства, описанному ниже, выполняет действия по недопущению возникновения ситуации с коммутацией напряжения.

В соответствии с упомянутым алгоритмом датчик напряжения должен иметь возможность измерять постоянное напряжение, поэтому он выполнен в виде резистивного делителя, обеспечивающего более (в сравнении с емкостным делителем известного устройства) линейную характеристику преобразования, так как его свойства меньше зависят от частоты измеряемого напряжения, совпадающей в соответствии с изобретением с частотой коммутации ключей, а также - от температуры окружающей среды. Другими словами, при использовании резистивного делителя в устройстве по изобретению наиболее простыми и надежными средствами обеспечивается наиболее точное и достоверное преобразование.

Изобретение поясняется графическими материалами, на которых показаны:

на фиг.1 - схема электронного пускового устройства газоразрядного источника света с цепью поджига, охарактеризованной в п.2 прилагаемой формулы изобретения,

на фиг.2 - схема электронного пускового устройства газоразрядного источника света с цепью поджига, охарактеризованной в п.3 прилагаемой формулы изобретения,

на фиг.3 - схема микроконтроллера,

на фиг.4 - схема трехфазного выпрямительного моста.

Схема электронного пускового устройства газоразрядного источника света содержит цепь поджига и смонтированные с возможностью включения силовыми ключами 1, 2 две цепи режима горения, каждая из которых содержит соединенные последовательно источник 3 ЭДС, конденсатор 4 (5), лампу 6, дроссель 7, диод 8 (9). Источник 3 ЭДС, лампа 6 и дроссель 7 - общие для обеих цепей режима горения. Диоды 9 и 8 цепей, так же как и ключи 2 и 1, соединены последовательно один другому. Эти последовательные соединения подключены к терминалам источника 3 ЭДС параллельно друг другу, точка 10 соединения ключей 1, 2 объединена с точкой 11 соединения диодов 8, 9 и связана через дополнительный конденсатор 12 с источником 3 ЭДС и - через датчик 13 напряжения - с цепью управления посредством драйвера 14 попеременной работой ключей 1, 2. Точка 15 соединения лампы 6 с конденсаторами 4, 5 цепей режима горения соединена посредством дифференцирующей цепочки 16 с цепью управления работой ключей 1, 2, выполненной в виде микроконтроллера 17. Датчик 13 напряжения выполнен в виде резистивного делителя.

Цепь поджига может содержать соединенные с дросселем 7 последовательно, связанные с источником 3 ЭДС и одним (2) из ключей, два конденсатора 18, 19, образующие с дросселем 7 последовательный резонансный контур. Описываемая цепь поджига содержит также включенные параллельно с источником 3 ЭДС два соединенных последовательно диода 20, 21. Точка 22 соединения диодов 20, 21 связана с точкой 23 соединения конденсаторов 18, 19 и - через дополнительный третий конденсатор 24 - с другим (1) ключом.

Цепь поджига может содержать соединенные последовательно источник 25 тока, диод 26 и обмотку 27, индуктивно связанную с обмоткой 28 дросселя 7 и замкнутую на точку 10 (11) объединения ключей 1, 2 и диодов 8, 9 цепей режима горения. Катод 29 диода 26 соединен с обмоткой 27, а анод 30 - через конденсатор 31 - с источником 3 ЭДС.

Микроконтроллер 17 состоит из задающего генератора 32, арифметическо-логического устройства 33, аналого-цифрового преобразователя 34, цифровых портов 35 ввода-вывода, запоминающего устройства 36. Микроконтроллер 17 связан с драйвером 14 через порт 37 ввода-вывода. Датчик 13 напряжения связан с микроконтроллером 17 через порт 38. Дифференцирующая цепочка 16 связана с микроконтроллером 17 через порт 39.

Источник 3 ЭДС может быть представлен трехфазным выпрямительным мостом 40.

Описанная схема электронного пускового устройства газоразрядного источника света работает следующим образом.

Ключи 1, 2 периодически замыкаются и размыкаются. Причем работают они поочередно (попеременно), то есть когда ключ 1 замкнут, ключ 2 разомкнут, и наоборот, ключ 1 разомкнут, ключ 2 замкнут. Перед сменой состояния ключа оба ключа размыкаются на время задержки. Допустим, ключ 1 замкнут, ключ 2 разомкнут. При этом конденсатор 12 заряжен до напряжения, соответствующего напряжению источника 3 ЭДС. Это означает, что при размыкании ключа 1 на нем поддерживается практически нулевое напряжение, что существенно снижает динамические потери энергии при размыкании за счет конечного быстродействия силового ключа. Далее оба ключа размыкаются. Ток, протекающий через дроссель 7, не может скачком изменить свои направление и величину, поэтому он замыкается через конденсатор 12. При этом конденсатор 12 начинает перезаряжаться. Скорость перезарядки зависит от величины конденсатора 12, индуктивности дросселя 7, значения тока лампы 6, величины емкостей конденсаторов 4, 5. После того, как конденсатор 12 полностью перезарядится, включается диод 9. При этом на ключе 2 напряжение соответствует падению напряжения на диоде 9, а на ключе 1 - напряжению источника 3 ЭДС. В этот момент, который фактически определяет необходимое время задержки, ключ 2 замыкается. Тем самым ключ 2 коммутируется в нуле напряжения, и, соответственно, отсутствуют динамические потери энергии, связанные с конечной скоростью переключения ключа. При последующей смене состояния ключей 1 и 2 процесс коммутации происходит по описанному выше сценарию.

Скорость перезарядки конденсатора 12 зависит, кроме прочего, от тока лампы 6, что является ограничивающим фактором для глубины регулирования тока. Если конденсатор 12 за время задержки ключей 1, 2 не будет успевать перезарядиться, и на нем будет остаточное напряжение, то при коммутации ключа будет бесполезно тратиться энергия, пропорциональная квадрату величины этого напряжения. Микроконтроллер 17 через датчик 13 напряжения получает информацию о величине напряжения на конденсаторе 12 и, в соответствии с программными установками, выполняет действия по недопущению возникновения ситуации с коммутацией остаточного напряжения.

Напряжение на конденсаторах 4, 5 пульсирует с частотой тока лампы 6. Величина пульсации зависит от тока лампы 6 и емкости конденсаторов 4, 5. Тем самым, по характеру пульсации, можно контролировать ток лампы 6. Через дифференцирующую цепочку 16, подключенную к точке 15 соединения лампы 6 и конденсаторов 4, 5, микроконтроллер 17 получает информацию о токе лампы 6.

Дроссель 7 соединен с лампой 6 конденсатором 18. Конденсатор 18 соединен с конденсатором 19 и диодами 20, 21. Для пробоя газоразрядного источника света необходим высоковольтный импульс поджига. Для генерации импульса поджига микроконтроллер 17 начинает через драйвер 14 поочередно коммутировать ключи 1 и 2. Частота коммутации при генерации импульса поджига выбирается существенно выше, чем при работе в режиме горения, когда лампа пробита, и близка к резонансной частоте последовательного резонансного контура, образованного дросселем 7, конденсаторами 18, 19, 24. Микроконтроллер 17 в соответствии с программными установками осуществляет девиацию частоты импульсов поджига с той целью, чтобы при допустимом технологическом разбросе элементов контура его резонансная частота совпала с частотой импульсов поджига. В этом случае, в точке соединения лампы 6, дросселя 7 и конденсатора 18 формируется импульс высокого напряжения. Амплитуда импульса зависит от добротности последовательного резонансного контура, которая сильно зависит от технологического разброса элементов контура. Учитывая, что в последовательном резонансном контуре в случае наступления резонанса величина тока ограничивается только паразитными сопротивлениями, присутствующими в схеме, то возможна ситуация, когда силовые ключи 1, 2 начинают работать в режиме значительной перегрузки, что сказывается на надежности схемы. Диоды 20 и 21 работают как ограничительные диоды. Если напряжение в точке 22 выходит за допустимые пределы, открывается один из диодов 20, 21, определяемый полярностью в этой точке. При этом нарушается резонансный процесс, а избыточная энергия сбрасывается в источник 3 ЭДС. При соответствующем значении величин емкостей конденсаторов 18, 19 и 24 выбирается безопасный для элементов схемы, в частности для ключей 1, 2, уровень тока в момент генерации импульсов поджига. После пробоя лампы 6 через нее начинает течь ток, который отслеживается микроконтроллером 17 и в соответствии с программными установками, начинается периодическая коммутация ключей 1 и 2. Описанная схема с цепью поджига, охарактеризованной п.2 формулы изобретения, позволяет отказаться от дополнительного высоковольтного трансформатора (позиция 6 известного устройства) и, тем самым, увеличивает надежность устройства в целом. Цепь поджига выполнена на пассивных компонентах и двух дополнительных диодах, что обеспечивает высокую надежность ее работы.

Цепь поджига, охарактеризованная п.3 формулы изобретения, работает следующим образом. Конденсатор 31 накапливает энергию от источника 25 тока. Через диод 29 конденсатор 31 соединен с обмоткой 27 дросселя 7. Обмотка 27 индуктивно связана с обмоткой 28 дросселя 7. При генерации импульса поджига микроконтроллер 17 через драйвер 14 периодически замыкает и размыкает ключ 2. Ключ 1 при этом всегда разомкнут. В момент замыкания ключа 2 конденсатор 31 через диод 29 и обмотку 27 начинает разряжаться. К обмотке 27 приложено напряжение, равное напряжению на конденсаторе 31. По закону электромагнитной индукции это напряжение трансформируется в обмотку 28. После размыкания ключа 2, так как ток через обмотку 27 не может скачком изменить свои направление и величину, он замыкается через диод 8 и источник 3 ЭДС. При этом к обмотке 27 прикладывается напряжение, равное разности напряжений на конденсаторе 31 и источнике 3 ЭДС. Это напряжение трансформируется в обмотку 28. Амплитуда и энергия получившегося импульса зависят от источника 25 тока, величины емкости конденсатора 31, источника 3 ЭДС, времени замкнутого состояния ключа 2 и индуктивности обмотки 27 дросселя 7. При определенном соотношении этих величин достигаются необходимые для пробоя лампы 6 характеристики импульса поджига. Применение датчика 13 напряжения, выполненного в виде резистивного делителя, для описанной цепи поджига позволяет измерить напряжение на конденсаторе 31 до того, как ключи начнут попеременно работать. Это позволяет цепи управления, выполненной на микроконтроллере, иметь информацию о величине заряда конденсатора 31 и о готовности цепи поджига к генерации импульсов поджига и, таким образом, не коммутировать ключи вхолостую. Это снижает уровень импульсных помех, так как любая коммутация ключей генерирует помехи. После пробоя лампы 6 через нее начинает течь ток, который отслеживается микроконтроллером 17 через дифференцирующую цепочку 16, и в соответствии с программными установками начинается периодическая коммутация ключей 1 и 2. Диод 29 защищает конденсатор 31 от перезаряда в процессе периодической коммутации ключей 1 и 2, исключая влияние конденсатора 31 на процессы коммутации.

В сравнении с известным устройством в настоящем изобретении за счет малого периода переключения ключей конденсаторы 4 и 5 имеют значительно меньшую емкость, изготавливаются по более простой и более надежной технологии, что увеличивает надежность устройства в целом. Для доказательства этого утверждения воспользуемся вышеописанной формулой: Ic=C(dU/dT), соответствующей закону изменения тока, проходящего через конденсатор. Делимое dU определяется современным уровнем технологии изготовления конденсаторов и практически одинаково для применяемых в описанных устройствах конденсаторов. Но делитель dT формулы, исходя из вышеописанного алгоритма работы устройства по изобретению, меньше на несколько порядков. Таким образом, при сохранении неизменности Ic, на такое же количество порядков можно уменьшить величины емкостей конденсаторов 4 и 5.

В схеме по изобретению источник 3 ЭДС может быть представлен трехфазным выпрямительным мостом, отмеченным общей позицией 40 на фиг.4 приложенных графических материалов.

Известно, что для традиционного включения газоразрядного источника света используется питающая сеть переменного тока. Известно также, что газоразрядный источник света является нелинейной нагрузкой, следовательно, в токе потребления присутствуют гармоники высшего порядка по отношению к основной. В осветительных сетях наибольшее распространение получила трехфазная система питания, причем нагрузка подключается к нулевому и фазному проводникам. Если в трехфазной системе, между нулем и фазой, установлена нелинейная нагрузка, в частности устройство по изобретению (устройство), то существенным становится характер распределения высших гармоник тока потребления. Известно, что гармоники тока потребления по каждой из фаз, кратные трем, суммируются в нулевом проводе трехфазной системы питания, что может привести к тому, что величина тока в нулевом проводнике будет превышать величину тока в фазных проводниках. Негативным последствием этого является необходимость применения нулевого проводника практически такого же сечения, что и сечение фазных проводников. Кроме того, возникает необходимость в дополнительных устройствах компенсации реактивной мощности. Если нелинейная нагрузка в трехфазной системе установлена между двумя фазами, то гармоники тока, кратные трем, не протекают через нулевой провод, однако, они присутствуют в токе потребления.

В настоящем изобретении газоразрядный источник света может быть подключен к трехфазной сети, при этом переменное напряжение фаз А, В, С выпрямляется с помощью трехфазного моста. Уровень пульсаций выпрямленного питающего напряжения описывается известными математическими выражениями, при этом его значение позволяет устройству обеспечить непрерывный режим горения лампы без применения дополнительных реактивных элементов накопления электрической энергии. Соответственно, ток потребления устройства постоянный и непрерывный. При соблюдении условия, что рабочая частота устройства значительно выше частоты тока питающей трехфазной сети, значение входного коэффициента мощности практически соответствует известному максимально возможному теоретическому значению 0,955. Соответственно, при таком подключении устройства проблема гармоник, кратных трем, автоматически устраняется. Положительный эффект такого подключения, таким образом, выражается в отсутствии применения в устройстве схемы коррекции коэффициента мощности, увеличении надежности устройства и уменьшении его цены без ухудшения энергетических и электротехнических характеристик.

Изобретение относится к электротехнике, а именно к средствам управления газоразрядным источником света. Схема электронного пускового устройства газоразрядного источника света содержит цепь поджига и включаемые силовыми ключами 1, 2 две цепи режима горения. Каждая из последних содержит соединенные последовательно источник 3 ЭДС, конденсатор 4 (5), лампу 6, дроссель 7, диод 8 (9). При этом источник ЭДС, лампа и дроссель - общие для обеих цепей режима горения. Диоды 8, 9, как и ключи 1, 2 цепей соединены последовательно один другому. Эти соединения подключены к терминалам источника 3 ЭДС параллельно друг другу. Точка 10 соединения ключей объединена с точкой 11 соединения диодов и связана через дополнительный конденсатор 12 с источником ЭДС и - через датчик 13 напряжения - с микроконтроллером 17, управляющим посредством драйвера 14 попеременной работой ключей. Точка 15 соединения лампы 6 с конденсаторами 4 и 5 связана с микроконтроллером посредством дифференцирующей цепочки 16. Датчик 13 напряжения выполнен в виде резистивного делителя. Технический результат: достижение в электронном пусковом устройстве, работающем в режиме переменного тока, низких динамических потерь энергии, присущих резонансной схеме, при сохранении глубины регулирования устройства, присущей схеме, работающей в ключевом режиме. 3 з.п. ф-лы, 4 ил.

1. Схема электронного пускового устройства газоразрядного источника света, содержащая цепь поджига и смонтированные с возможностью включения силовыми ключами две цепи режима горения, каждая из которых содержит соединенные последовательно источник ЭДС, конденсатор, лампу, дроссель, диод, при этом источник ЭДС, лампа и дроссель - общие для обеих цепей режима горения, диоды цепей, также как и ключи цепей, соединены последовательно один другому, эти последовательные соединения подключены к терминалам источника ЭДС параллельно друг другу, точка соединения ключей объединена с точкой соединения диодов и связана через дополнительный конденсатор с источником ЭДС и - через датчик напряжения - с цепью управления посредством драйвера попеременной работой ключей, отличающаяся тем, что точка соединения лампы с конденсаторами цепей режима горения соединена посредством дифференцирующей цепочки с цепью управления работой ключей, выполненной в виде микроконтроллера, а датчик напряжения выполнен в виде резистивного делителя.2. Схема по п.1, отличающаяся тем, что цепь поджига содержит соединенные с дросселем последовательно, связанные с источником ЭДС и одним из ключей, два конденсатора, образующие с дросселем последовательный резонансный контур, цепь поджига содержит также включенные параллельно с источником ЭДС, соединенные последовательно, два диода, точка соединения которых связана с точкой соединения конденсаторов и - через дополнительный третий конденсатор - с другим ключом.3. Схема по п.1, отличающаяся тем, что цепь поджига содержит соединенные последовательно источник тока, диод и обмотку, индуктивно связанную с обмоткой дросселя и замкнутую на точку объединения ключей и диодов цепей режима горения, катод диода цепи поджига соединен с обмоткой этой цепи, а анод - через конденсатор - с источником ЭДС.4. Схема по одному из пп.1-3, отличающаяся тем, что источник ЭДС представлен трехфазным выпрямительным мостом.