Изобретение относится к трехфазным обмоткам электрических машин переменного тока, может использоваться на статоре асинхронных и синхронных машин, фазном роторе асинхронных двигателей (АД).
Известны петлевые двухслойные симметричные m=3-фазные, 2р-полюсные обмотки, выполняемые в z пазах из m'p катушечных групп с катушками равно-шаговыми или концентрическими при среднем шаге по пазам yк≈τп=z/2p, числе пазов на полюс и фазу q=z/m'p, где m'=2m=6 или m'=m=3 - число фазных зон на пару полюсов [Вольдек А.И. Электрические машины. Л.: Энергия, 1978, с.392-394]. Дробные обмотки при q=z/m'p=N/d и d≥2 не кратных m=3 создают гармонические МДС по ряду ν=km'/d±1 [там же, с.450], в том числе низшие ν<1 при возрастании дифференциального рассеяния σд%, где ±k - целое число, дающее порядок гармонической ν>0 при прямом (+) или встречном (-) вращении.
В изобретении ставится задача снижения дифференциального рассеяния m'=3-зонной обмотки при 2р=22с полюсах в z=156·с, z=159·с пазах, выполняемой с q=z/3p=N/11 (N=52 и 53) из 3рс катушечных групп по известным группировкам катушек в группах [Лившиц-Гарик М. Обмотки машин переменного тока/Пер. с англ. Л.: ГЭИ, 1959, с.225], повторяемым 3·с раз.
Решение поставленной задачи достигается тем, что для m=3-фазной двухслойной электромашинной обмотки при 2р=22·с полюсах, выполняемой из 3р·с катушечных групп с номерами 1Г...33Г·с: 1) в z=156c пазах с числом пазов на полюс и фазу q=52/11, группировкой по ряду 55545554554: в первой группировке 1Г...11Г группы пятикатушечные имеют шаги катушек по пазам yпi=11, 9, 7, 5, 3 с (1-x)wк, wк, (1+x)wк, wк, (1-x)wк витками, а четырехкатушечные - y'пi=10, 8, 6, 4 с wк, (1+x)wк, (1+x)wк, wк витками при значении х=0,41;
2) в z=159c пазах с числом пазов на полюс и фазу q=53/11 и группировкой по ряду 5555545554: в первой группировке 1Г...11Г катушки имеют шаги по пазам yпi=11, 9, 7, 5, 3 с wк, wк, wк, wк, (1-x)wк витками в 1Г, 5Г, 7Г, 10Г и wк, wк, (1+x)wк, wк, (1-x)wк в 3Г, yп=7 с (1-x)wк, wк, (1+x)wк, wк, wк в 2Г, 8Г wк,wк, (1+x)wк, wк, (1-x)wк, в 4Г, 9Г и y'пi=10, 8, 6, 4 wк, (1+x)wк, (1+x)wк, wк витками в 6Г, 11Г при значении x=0,52. Такое распределение неравновитковых катушек повторяется в каждой последующей группировке, где с=1, 2, 3; 2wк - число витков пазов, полностью заполненных обмоткой.
На фиг.1 показана развертка пазовых слоев предлагаемой обмотки при с=1 и 2р=22 с группами 1Г...33Г (пронумерованы сверху) для z'=z/3=52 пазов с номерами 1...52 снизу, чередованиями фазных зон в последовательности А-В-С и X-Y-Z в верхнем и нижнем слое, где зачерненные пазы имеют неполное заполнение при эквивалентных zэ=3(N-2х) полностью заполненных пазах; на фиг.2 показана диаграмма сдвигов осей групп зон А относительно оси симметрии 4Г; на фиг.3 и 4 по треугольной сетке при ее стороне в единицу длины построены многоугольники МДС обмотки фиг.1 при х=0 фиг.3 и х=0,5 фиг.4. На фиг.5...8 показано то же, что и на фиг.1...4, но при z=159 (для z'=z/3=53), оси симметрии и 25Г и zэ=3N. Такие m'=3-зонные обмотки по фиг.1 и 5 соединяются при последовательно-согласном включении групп 1Г+(3к)Г=1Г, 4Г, 7Г,... в фазе I, 12Г+(3к)Г=12Г, 15Г, 18Г,... в II, 23Г+(3к)Г=23Г, 26Г, 29Г,... в III, а фазы могут сопрягаться в Y или Δ; при, например, с=2 обмотки имеют 2p=44 при z=312 и z=318.
Для обмотки фиг.1 равновитковой (х=0) обмоточный коэффициент Кобо по коэффициентам укорочения Ку=sin(90°yк/τп) при yк=7, τп=z/2р=78/11, распределения Кр=sin(60°)/Nsin60°/N равен Кобо=КуКр=0,8269; при х≠0 к Кобо добавляется значение неравновитковости катушек, определяемое по фиг.2 при αп=360°/z=30°/13:-x(0,6479154-0,999797+0,616719)(cos0,5αп+cos1,5αп+cos2,5αп+cos3,5αп)=-x2,10969 для 1Г+7Г+10Г+31Г+13Г+28Г+16Г+25Г, +х(0,979791+0,0,970942)(1+2cosαп)=x5,849033 для 4Г+19Г+22Г, при Kyi=0,6479154 (yпi=11), 0,999797 (yпi=7), 0,616719 (yпi=3), 0,979791 (y'пi=8), 0,970942 (y'пi=6), KобоN=42,99784, ∑x=3,7394,
Из многоугольников МДС фиг.3 и 4 (в центре показаны единичные векторы токов фазных зон) по треугольной сетке и соотношениям [Попов В.И. Определение и оптимизация параметров трехфазных обмоток по их многоугольникам МДС//Электричество, 1997, №9, с.53-55]
определяется коэффициент дифференциального рассеяния σд%, характеризующий качество обмотки по гармоническому составу МДС, где R2 д - квадрат среднего радиуса j=1...N=52 пазовых точек, Ro и Коб - для гармонической ν=1:
По (1)-(3) из условия d(σд)/d(х)=0 вычисляется оптимальное xопт=0,41, соответствующее σд%мин: Коб=0,8701, R2 д=793,9644/52, Ro=153,54·0,8701/11π, σд%мин=2,17 для zэ=3(N-2x)=3·51,18=153,54, а при х=0 - σд%=4,90, т.е. значение σд% обмотки по фиг.1 снижается в 4,90/2,17=2,26 раза (из-за устранения гармонической МДС ν=1/11); с учетом изменений Коб, zэ ее эффективность равна Kэф=(0,8701/0,8269)(4,90/2,17)zэ/z=2,40. По сравнению с m'=6-зонной обмоткой при 2р=22, z=156, q=z/6p=26/11, yп=6, Kоб=0,9272 и σд%=2,74, предлагаемая m'=3-зонная обмотка эффективнее в Кэф=(0,8701/0,9272)(2,74/2,17) zэ/z-1,17 раза и значительно проще в изготовлении из-за вдвое меньшего числа (3р) катушечных групп.
Подобным образом по фиг.5...8: z=159: Коб=0,82604+х0,06573, R2 д=(800+62х+66x2)/53, хопт=0,52-Коб=0,8602 и σд%мин=2,39 для zэ=3N=159, а при х=0 - σд%=4,50, т.е σд% обмотки по фиг.5 снижается в 4,5/2,39=1,90 раза при Кэф=1,96.
Применение предлагаемой обмотки на статоре АД позволяет снижать добавочные потери в стали и моменты от гармонических поля, улучшать виброакустические характеристики, повышать КПД и cosϕ1, а в синхронных генераторах улучшает форму кривой выходного напряжения.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
ТРЕХФАЗНАЯ ДВУХСЛОЙНАЯ ЭЛЕКТРОМАШИННАЯ ОБМОТКА ПРИ 2p=26·c ПОЛЮСАХ В z=126·c И z=129·c ПАЗАХ | 2004 |
|
RU2335064C2 |
ТРЕХФАЗНАЯ ДВУХСЛОЙНАЯ ЭЛЕКТРОМАШИННАЯ ОБМОТКА В z=108·c ПАЗАХ ПРИ 2р=22·с И 2р=26·с ПОЛЮСАХ | 2004 |
|
RU2328802C2 |
ТРЕХФАЗНАЯ ДВУХСЛОЙНАЯ ЭЛЕКТРОМАШИННАЯ ОБМОТКА В z=180·c ПАЗАХ ПРИ 2p=22·c И 2p=26·c ПОЛЮСАХ | 2004 |
|
RU2335071C2 |
ТРЕХФАЗНАЯ ДВУХСЛОЙНАЯ ЭЛЕКТРОМАШИННАЯ ОБМОТКА В z=111·c ПАЗАХ ПРИ 2p=22·c И 2p=26·c ПОЛЮСАХ | 2004 |
|
RU2335065C2 |
ТРЕХФАЗНАЯ ДВУХСЛОЙНАЯ ЭЛЕКТРОМАШИННАЯ ОБМОТКА В z=138·c ПАЗАХ ПРИ 2p=22·c И 2p=26·c ПОЛЮСАХ | 2004 |
|
RU2331148C2 |
ТРЕХФАЗНАЯ ДВУХСЛОЙНАЯ ЭЛЕКТРОМАШИННАЯ ОБМОТКА В z=81·c ПАЗАХ ПРИ 2p=22·c И 2p=26·c ПОЛЮСАХ | 2004 |
|
RU2328811C2 |
ТРЕХФАЗНАЯ ДВУХСЛОЙНАЯ ЭЛЕКТРОМАШИННАЯ ОБМОТКА В z=105·c ПАЗАХ ПРИ 2p=22·c И 2p=26·c ПОЛЮСАХ | 2004 |
|
RU2328803C2 |
ТРЕХФАЗНАЯ ДВУХСЛОЙНАЯ ЭЛЕКТРОМАШИННАЯ ОБМОТКА В z=120·c ПАЗАХ ПРИ 2p=22·c ПОЛЮСАХ (q=40/11) | 2004 |
|
RU2324275C2 |
ТРЕХФАЗНАЯ ДВУХСЛОЙНАЯ ЭЛЕКТРОМАШИННАЯ ОБМОТКА В z=135·c ПАЗАХ ПРИ 2p=22·c И 2p=26·c ПОЛЮСАХ | 2004 |
|
RU2335063C2 |
ТРЕХФАЗНАЯ ДВУХСЛОЙНАЯ ЭЛЕКТРОМАШИННАЯ ОБМОТКА В z=186·c ПАЗАХ ПРИ 2p=22·c И 2p=26·c ПОЛЮСАХ | 2004 |
|
RU2343618C2 |
Использование: электромашиностроение. В изобретении ставится задача снижения коэффициента дифференциального рассеяния σд симметричной m'=3-зонной электромашинной дробной (q=52/11 и q=53/11) петлевой обмотки. Сущность изобретения: трехфазная двухслойная электромашинная обмотка при 2р=22·с полюсах выполняется из 3р·с катушечных групп с номерами 1Г...33Г·c: 1) в z=156·c пазах с числом пазов на полюс и фазу q=52/11 и группировкой 55545554554: в первой группировке 1Г...11Г катушки имеют шаги по пазам упi=11, 9, 7, 5, 3 с (1-x)wк, wк, (1+x)wк, wк, (1-x)wк витками, а четырехкатушечные - у'пi=10, 8, 6, 4 с wк, (1+x)wк, (1+x)wк, wк витками при значении х=0,41; 2) в z=159·c пазах с числом пазов на полюс и фазу q=53/11 и группировкой катушек 55555455554: в первой группировке 1Г...11Г катушки имеют шаги по пазам упi=11, 9, 7, 5, 3 с wк, wк, wк, wк, (1-x)wк, витками в 1Г, 5Г, 7Г, 10Г и wк, wк, (1+x)wк, wк, (1-x)wк в 3Г, уп=7 с (1-x)wк, wк, (1+x)wк, wк, wк в 2Г, 8Г wк, wк, (1+x)wк, wк, (1-x)wк, в 4Г, 9Г и у'пi=10, 8, 6, 4 с wк, (1+x)wк, (1+x)wк, wк витками в 6Г, 11Г при значении х=0,52. Такие распределения неравновитковых катушек повторяются в каждой последующей группировке, где с=1, 2, 3; 2wк - число витков пазов, полностью заполненных обмоткой. 2 н.п. ф-лы, 8 ил.
ЛИВШИЦ-ГАРИК М | |||
Обмотки машин переменного тока | |||
Пер | |||
с англ | |||
- Л.: ГЭИ, 1959, с.225 | |||
ЭЛЕКТРОМАШИННАЯ ТРЕХФАЗНАЯ ДРОБНАЯ ОБМОТКА | 1992 |
|
RU2046503C1 |
RU 2058649 C1, 20.04.1996 | |||
ТРЕХФАЗНАЯ ДРОБНАЯ (Q=12/5) ОБМОТКА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН | 1994 |
|
RU2091961C1 |
US 3348084, 17.10.1967. |
Авторы
Даты
2008-09-27—Публикация
2004-11-22—Подача