СПОСОБ ОБРАБОТКИ ОБВОДНЕННЫХ КАРБОНАТНЫХ КОЛЛЕКТОРОВ Российский патент 2010 года по МПК E21B43/22 E21B43/27 

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности, в частности к технологии изоляции вод, интенсификации притока нефти и повышения нефтеотдачи пластов.

Одной из особенностей карбонатных коллекторов является их неоднородность, проявляющаяся в том, что в пределах одного пласта поровые каналы имеют размеры, варьирующиеся в очень широких пределах. Высокая трещиноватость предопределяет различную проницаемость коллектора в вертикальном и горизонтальном направлениях. Указанные факторы становятся решающими при обводнении карбонатных коллекторов и создают серьезные проблемы при изоляции водопритоков.

При добыче нефти вода прорывается к скважинам по трещинам, а нефть из пористых элементов пласта (матриц) не вытесняется. Для добычи нефти в подобных условиях следует решить задачу создания таких способов обработки скважин, которые одновременно позволяют перекрыть водопроводящие каналы и повысить проницаемость матриц, а в итоге уменьшить приток воды и увеличить добычу нефти.

При эксплуатации карбонатных залежей для увеличения притока нефти в скважины используются различного вида обработки: простые солянокислотные, термокислотные, пенокислотные, нефтекислотные и другие. Опыт их проведения показал, что с увеличением обводнения добываемой продукции более 20-50% эффективность обработок скважин резко снижается и их проведение становится нерентабельным.

Известен способ кислотной обработки скважин с предварительной закачкой раствора гидролизованного полиакрилонитрила с концентрацией от 5 до 20 вес.% [АС №840309 «Способ кислотной обработки нефтегазоносного пласта»]. Недостатком известного способа является обратный вынос образующегося осадка вследствие постепенного растворения в опресненной воде эластичной массы полимера, способного неограниченно растворяться в воде.

Известен также способ изоляции водопритока в нефтяной скважине, включающий закачку в качестве изолирующего материала гипана и продавливание его в водоносную часть пласта минерализованной пластовой водой и обработку перед закачкой гипана водоносной части пласта разбавленным раствором соляной кислоты и разбавленным раствором гипана, проявляющим полиэлектролитные свойства [Патент РФ №2186941 «Способ изоляции водопритока в нефтяной скважине», E21B 33/138, 43/32].

Также известен способ кислотной обработки трещиновато-пористых коллекторов с высокой обводненностью [Патент РФ №2171371 «Способ кислотной обработки трещиновато-пористых коллекторов с высокой обводненностью», E21B 43/27, 43/22], включающий насыщение обводненных каналов коллектора алюмосодержащей жидкостью - отходом производства изопропилбензола, прокачку буферного слоя пресной воды, затем прокачку гидролизованных в щелочи волокон или тканей полиакрилонитрила, последующую закачку пресной воды и кислоты.

Недостатком известных способов является их низкая эффективность.

Наиболее близким техническим решением к заявленному изобретению по совокупности признаков, т.е. прототипом, является способ обработки обводненных карбонатных трещиновато-пористых гидрофобизированных коллекторов, заключающийся в предварительном насыщении высокообводненных каналов коагулянтом - 20%-ным раствором хлористого кальция - с последующей прокачкой буферного слоя пресной воды и затем гидролизованных в щелочи отходов волокна или тканей полиакрилонитрила, закачке пресной воды и солянокислотном воздействии, которое осуществляется путем закачки в призабойную зону нагретой до 85°С смеси соляной кислоты с хлористым магнием [Патент РФ №2270914 «Способ обработки обводненных карбонатных трещиновато-пористых гидрофобизированных коллекторов», E21B 43/27].

Недостатком указанного способа является невозможность эффективной водоизоляции коллектора из-за того, что физические характеристики изолирующей (кольматирующей) композиции не позволяют кольматировать как особо крупные поры или трещины, так и проникать в мелкие поры, изолируя только поры среднего размера. Таким образом, не достигается эффективная водоизоляция пропластков с широким диапазоном проницаемости.

Задачей изобретения является повышение эффективности водоизоляции (кольматации) обводнившихся пропластков пород в нефтяных пластах с неоднородными фильтрационными свойствами.

Указанная задача решается тем, что в способе обработки обводненных карбонатных коллекторов, включающем предварительное насыщение высокообводненных каналов коагулянтом путем закачки 20%-ного раствора хлористого кальция, последующую закачку буферного слоя пресной воды, затем раствора гидролизованных в щелочи отходов волокна или тканей полиакрилонитрила - ГОПАН, буферного слоя пресной воды и осуществление солянокислотного воздействия, указанную закачку повторяют, причем в состав первой порции раствора ГОПАН дополнительно вводят 0,1-1,0% сухих негидролизованных измельченных отходов волокна полиакрилонитрила (ПАН), осуществляют закачку первой порции раствора ГОПАН при давлении закачки на устье скважины, равном 20% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта, закачку каждой последующей порции раствора ГОПАН - с повышением давления закачки на устье скважины относительно предыдущей на 10% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта, причем давление закачки не должно превышать 50% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта, каждую последующую порцию раствора ГОПАН, начиная с третьей, разбавляют водой по отношению к предыдущей в 2 раза.

Сущность изобретения заключается в следующем.

При закачке первой порции гидролизованных в щелочи отходов полиакрилонитрильного волокна (водоизолирующей композиции) из-за их максимальной вязкости в пласте кольматируются наиболее крупные каналы. Для усиления кольматирующего эффекта особо крупных пор и трещин в первую порцию вводят 0,1-1,0% сухих негидролизованных измельченных отходов полиакрилонитрильного волокна, которые представляют собой мелкодисперсный материал с активной высокоразвитой поверхностью. За счет хемосорбции формирующегося осадкогеля на поверхности негидролизованных измельченных отходов полиакрилонитрильного волокна прочность кольматационного экрана повышается.

Волокна, проникшие в пласт, в последующем набухают, обеспечивая максимальную степень кольматации пор.

В то же время высоковязкая водоизолирующая композиция из-за высокой вязкости не проникает в поры меньших размеров. Поэтому для снижения ее вязкости последующую порцию водоизолирующей композиции разбавляют в два раза, тем самым снижая ее вязкость и обеспечивая ее проникновение в поры меньших размеров.

Следующая порция водоизолирующей композиции также разбавляется в два раза по отношению к предыдущей и позволяет кольматировать каналы еще меньших размеров. Таким образом, последовательная закачка жидкостей со ступенчато уменьшающейся вязкостью позволяет заполнить водоизолирующей композицией поры пласта всех размеров и обеспечить надежную водоизоляцию пласта.

В таблице 1 показано изменение вязкости водоизолирующей композиции при добавлении в раствор ГОПАН различных количеств сухих негидролизованных измельченных отходов волокна полиакрилонитрила.

Условная вязкость определялась по стандартному полевому вискозиметру СПВ-5.

Таблица 1 Наименование реагентов Условная вязкость, сек ГОПВ 192 ГОПВ + 0,05% ПАН 192 ГОПВ + 0,1% ПАН 200 ГОПВ + 0,25% ПАН 220 ГОПВ + 0,75% ПАН 328 ГОПВ + 1,0% ПАН 440 ГОПВ + 1,25% ПАН не течет

Из таблицы 1 видно, что добавление ПАН в ГОПАН менее 0,1% не меняет условной вязкости ГОПАН, т.е. не влияет на изолирующую способность. Добавление ПАН более 1% делает ГОПАН непрокачиваемым.

Для того чтобы обеспечить глубокое проникновение водоизолирующей композиции при ее продавке в пласт, на устье скважины создается давление, которое при закачке первой порции составляет 20% от давления гидроразрыва, а при закачке последующей порции увеличивается до 30% от давления гидроразрыва, и так при закачке каждой последующей порции. Это связано с тем, что несмотря на снижение вязкости водоизолирующей композиции из-за уменьшения размера каналов при закачке каждой последующей порции водоизолирующей композиции гидравлические сопротивления при закачке будут возрастать, и для их преодоления необходимо повышать давление закачки. Максимальное значение давления закачки не должно превышать 50% от давления гидроразрыва пласта, т.е. коэффициент запаса прочности пласта должен быть не менее 2.

Таким образом, совокупность признаков заявляемого способа, заключающаяся в последовательном заполнении водоизолирующей композицией всех обводненных пор пласта, начиная с самых крупных до самых мелких, и тем самым повышающая качество работ по водоизоляции пласта, позволяет сделать вывод о соответствии технического решения критериям изобретения «новизна».

В научно-технической литературе известно применение различных технических решений для повышения качества водоизоляции высокопроницаемых коллекторов, в том числе и используемых в данном изобретении.

В частности, из патентной литературы известно использование гидролизованных в щелочи отходов полиакрилонитрильного волокна [Патент РФ №2171371 «Способ кислотной обработки трещиновато-пористых коллекторов с высокой обводненностью», E21B 43/27, 43/22]. Однако в литературе не упоминается о последовательной закачке водоизолирующих композиций с уменьшающейся вязкостью. Все применяемые водоизолирующие композиции имели постоянную вязкость, что приводило к изоляции только крупных каналов при высокой вязкости композиции или уходу в высокопористые пласты маловязких водоизолирующих композиций при попытке изоляции пор мелких размеров.

Таким образом, применение всего комплекса приемов, предложенных в изобретении, позволяет обеспечить не достигавшийся ранее эффект одновременной изоляции пор различного размера и проницаемости одной водоизолирующей композицией.

Это свидетельствует о соответствии предлагаемого изобретения критерию «изобретательский уровень».

Эффективность заявленного способа и способа по прототипу оценивалась на установке исследования проницаемости кернов (УИПК). В качестве пористой среды были отобраны карбонатные образцы пород (керны) с проницаемостью по воде 0,307 мкм², 0,375 мкм², 2,404 мкм², 2,501 мкм².

После закачки реагентов по прототипу и заявленному способу определялась степень кольматации ,

где K_o - начальная проницаемость образца, мкм²; K_k - конечная проницаемость образца, мкм) при положительном (репрессии) и отрицательном (депрессии) дифференциальных давлениях).

Результаты представлены в таблице 2.

Из приведенной таблицы видно, что закачивание реагентов по прототипу дает степень кольматации при репрессии - 88%, 81%, при депрессии - 56%, 67,48%, а закачивание реагентов по предлагаемому способу повышает степень кольматации при репрессии до 99,83%, 99,88%, при депрессии до 98,37%, 98,5%.

Это объясняется тем, что снижение проницаемости кернов в прототипе осуществляется по механизму коркообразования, т.е. без проникновения осадка в глубину пласта, что при отрицательном дифференциальном давлении приводит к выносу образующегося осадка и снижению эффективности водоизоляции.

В предлагаемом способе снижение проницаемости пласта происходит внутри пласта путем создания кольматационного экрана, поэтому обеспечивается высокая степень кольматации как на репрессии, так и при депрессии.

Реализация предлагаемого способа осуществляется в следующей последовательности:

1. Проводят комплекс геофизических и промысловых исследований, определяют приемистость пласта при давлении 6-8 МПа закачкой 3-6 м³ жидкости.

2. В скважину на герметичных насосно-компрессорных трубах диаметром 73 мм опускают пакер, промывают скважину, устанавливают пакер (проводят его распакеровку) на 10-15 м выше верхней отметки перфорации, а нижний конец труб - на уровне нижней отметки.

3. Закачивают ингредиенты в следующей последовательности:

- расчетный объем 20%-ного хлористого кальция;

- буферный слой пресной воды 0,5-1,0 м³;

- расчетный объем ГОПАН с концентрацией 10% + 0,1% ПАН при давлении, равном 20% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта;

- буферный слой пресной воды 0,5-1,0 м³;

- расчетный объем 20%-ного хлористого кальция;

- буферный слой пресной воды 0,5-1,0 м³;

- расчетный объем ГОПАН с концентрацией 10% при давлении, равном 30% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта;

- буферный слой пресной воды 0,5-1,0 м³;

- расчетный объем 20%-ного хлористого кальция;

- буферный слой пресной воды 0,5-1,0 м³;

- расчетный объем ГОПАН с концентрацией 5%, получаемой путем разбавления водой предыдущей порции ГОПАН в 2 раза, при давлении закачки на устье скважины, равном 40% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта;

- буферный слой пресной воды 0,5-1,0 м³;

- расчетный объем 20%-ного хлористого кальция;

- буферный слой пресной воды 0,5-1,0 м³;

- расчетный объем ГОПАН с концентрацией 2,5%, получаемой путем разбавления водой предыдущей порции ГОПАН в 2 раза, при давлении закачки на устье скважины, равном 50% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта;

- буферный слой пресной воды 0,5-1,0 м³;

- 15%-ный раствор соляной кислоты;

- продавочная жидкость (техническая вода) в количестве 1,5 объема насосно-компрессорных труб.

Концентрации растворов выражены в массовых процентах.

4. Скважину оставляют в покое 12-16 часов для коагуляции изолирующей смеси.

5. После завершения реакции срывают пакер, промывают скважину технической водой в объеме не менее 0,5 объема скважины обратной промывкой.

7. Поднимают пакер, спускают глубинно-насосное оборудование и вводят скважину в эксплуатацию.

Предлагаемый способ применили для обработки добывающей скважины №130 Черновского месторождения. Данная скважина эксплуатирует продуктивный карбонатный пласт В-2 (верейский). До обработки скважины: дебит по жидкости 22 м³/сут, дебит по нефти 4,4 м³/сут, обводненность 80%. Давление гидроразрава пласта 32 МПа.

В скважину №130 последовательно закачали:

- хлористый кальций 20%, 6 м³;

- пресную воду, 1 м³;

- ГОПАН 10% + 0,1% ПАН, 5 м³ при давлении закачки на устье скважины 20% от давления гидроразрыва пласта - 6,4 МПа;

- пресную воду, 1 м³;

- хлористый кальций 20%, 6 м³;

- пресную воду, 1 м³;

- ГОПАН 10%, 5 м при давлении закачки на устье скважины 30% от давления гидроразрыва пласта - 9,6 МПа;

- пресную воду, 1 м³;

- хлористый кальций 20%, 6 м³;

- пресную воду, 1 м³;

- ГОПАН 5%, 5 м³ при давлении закачки на устье скважины 40% от давления гидроразрыва пласта - 12,8 МПа;

- пресную воду, 1 м³;

- 15%-ный раствор соляной кислоты, 5 м³;

- продавочную жидкость в количестве 1,5 объема насосно-компрессорных труб.

Скважину оставили на 12 часов для коагуляции изолирующей смеси.

После завершения реакции сорвали пакер, промыли скважину технической водой в объеме 0,5 объема скважины обратной промывкой, спустили глубинно-насосное оборудование и ввели скважину в эксплуатацию.

После обработки скважины: дебит по жидкости 5,6 м³/сут, обводненность 13% (снизилась на 96%), дебит по нефти 5,9 м³/сут (увеличился на 34%). Продолжительность воздействия 12 месяцев.

Таким образом, применение заявленного способа в нефтегазодобывающей промышленности позволяет:

- повысить эффективность водоизоляции (кольматации) обводнившихся пропластков пород в нефтяных пластах с неоднородными фильтрационными свойствами;

- уменьшить обводненность добываемой продукции и объем попутной воды;

- повысить эффективность извлечения нефти из неоднородных карбонатных коллекторов.

Данный пример реализации способа указывает на соответствие предлагаемого изобретения критерию «промышленная применимость».

Таблица 2 Начальная проницаемость керна по воде, мкм² Последовательность и объемы закачки реагентов, мл Давление закачки реагентов, МПа Конечная проницаемость керна по воде при репрессии, мкм² Конечная проницаемость керна по воде при депрессии, мкм² Степень кольматации керна при репрессии, % Степень кольматации керна при депрессии, %       Прототип       0,375 Хлористый кальций 20%, 6 мл 4 0,045 0,165 88,0 56,00   Пресная вода, 1 мл 4           ГОПАН 10%, 5 мл 4           Пресная вода, 1 мл 4           Хлористый кальций 20%, 6 мл 4           Пресная вода, 1 мл 4           ГОПАН 10%, 5 мл 4           Пресная вода, 1 мл 4         2,501 Хлористый кальций 20%, 6 мл 4 0,475 0,8131 81,01 67,48   Пресная вода, 1 мл 4           ГОПАН 10%, 5 мл 4           Пресная вода, 1 мл 4           Хлористый кальций 20%, 6 мл 4           Пресная вода, 1 мл 4           ГОПАН 10%, 5 мл 4           Пресная вода, 1 мл 4           Хлористый кальций, 6 мл 4           Пресная вода, 1 мл 4           ГОПАН 10%, 5 мл 4           Пресная вода, 1 мл 4           Хлористый кальций 20%, 6 мл 4           Пресная вода, 1 мл 4               Предлагаемый способ       0,307 Хлористый кальций 20%, 6 мл 4 0,0005 0,0050 99,83 98,37   Пресная вода, 1 мл 4           ГОПАН 10%, 5 мл 4           Пресная вода, 1 мл 4           Хлористый кальций 20%, 6 мл 4           Пресная вода, 1 мл 4           ГОПАН 5%, 5 мл 5           Пресная вода, 1 мл 5         2,404 Хлористый кальций 20%, 6 мл 4 0,028 0,034 99,88 98,5   Пресная вода, 1 мл 4           ГОПАН 10% + 0,1% ПАН, 5 мл 4           Пресная вода, 1 мл 6           Хлористый кальций 20%, 6 мл 6           Пресная вода, 1 мл 6           ГОПАН 10%, 5 мл 6           Пресная вода, 1 мл 8           Хлористый кальций 20%, 6 мл 8           Пресная вода, 1 мл 8           ГОПАН 5%, 5 мл 8           Пресная вода, 1 мл 8                      

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности. Технический результат - повышение эффективности водоизоляции обводнившихся пропластков пород в нефтяных пластах с неоднородными фильтрационными свойствами. В способе обработки обводненных карбонатных коллекторов, включающем предварительное насыщение высокообводненных каналов коагулянтом путем закачки 20%-ного раствора хлористого кальция, последующую закачку буферного слоя пресной воды, затем раствора гидролизованных в щелочи отходов волокна или тканей полиакрилонитрила - ГОПАН, буферного слоя пресной воды и осуществление солянокислотного воздействия, указанную закачку повторяют, причем в состав первой порции раствора ГОПАН дополнительно вводят 0,1-1,0% сухих негидролизованных измельченных отходов волокна полиакрилонитрила, осуществляют закачку первой порции раствора ГОПАН при давлении закачки на устье скважины, равном 20% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта, закачку каждой последующей порции раствора ГОПАН - с повышением давления закачки на устье скважины относительно предыдущей на 10% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта, причем давление закачки не должно превышать 50% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта, каждую последующую порцию раствора ГОПАН, начиная с третьей, разбавляют водой по отношению к предыдущей в 2 раза. 2 табл.

Способ обработки обводненных карбонатных коллекторов, включающий предварительное насыщение высокообводненных каналов коагулянтом путем закачки 20%-ного раствора хлористого кальция, последующую закачку буферного слоя пресной воды, затем раствора гидролизованных в щелочи отходов волокна или тканей полиакрилонитрила - ГОПАН, буферного слоя пресной воды и осуществление солянокислотного воздействия, отличающийся тем, что указанную закачку повторяют, причем в состав первой порции раствора ГОПАН дополнительно вводят 0,1-1,0% сухих негидролизованных измельченных отходов волокна полиакрилонитрила, осуществляют закачку первой порции раствора ГОПАН при давлении закачки на устье скважины, равном 20% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта, закачку каждой последующей порции раствора ГОПАН - с повышением давления закачки на устье скважины относительно предыдущей на 10% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта, причем давление закачки не должно превышать 50% от давления гидроразрыва обрабатываемого пласта, каждую последующую порцию раствора ГОПАН, начиная с третьей, разбавляют водой по отношению к предыдущей в 2 раза.