УСТРОЙСТВО ДЛЯ ДОСТИЖЕНИЯ СВЕРХЗВУКОВЫХ СКОРОСТЕЙ СНАРЯДОВ МАЛОЙ МАССЫ Российский патент 2018 года по МПК F42B10/00 

Описание патента на изобретение RU2668633C1

Предлагается устройство, обеспечивающее достижение сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы (включая спутники Земли).

Известны устройства [1, 2, 3], в которых между рельсами, двумя проводниками, располагаются тела, ускоряемые реактивным движением газового разряда, возникающего при подключении рельс к высоковольтному источнику тока. Протекающий по рельсам и по разряду ток формирует мощное электромагнитное поле. Под действием силы Лоренца тока, протекающего по разряду, разрядная плазма с высокой скоростью перемещается вдоль рельс.

Таким образом, сгусток разрядной плазмы, то есть газовый разряд, становится плазменным поршнем (аналог порохового заряда в огнестрельном оружии).

Конструктивное исполнение таковых рельсотронов определяется массой заряда.

В качестве прототипа (аналога) предлагаемого устройства может быть принято любое устройство типа рельсотрона, упомянутое в [1, 2, 3].

Недостатком прототипов является практическая невозможность использования плазменного поршня для создания давления газа таких величин, при которых запускаемому снаряду придаются сверхзвуковые скорости.

Техническим результатом настоящего предложения является создание устройства типа рельсотрона для достижения запускаемыми снарядами при незначительной массе (не более 500 г) скоростей от сверхзвуковой до 1-ой космической.

Пояснение и обоснование конструктивных особенностей и работы предложенного устройства представлено следующими рисунками и схемами:

Фиг. 1 - физическая модель, иллюстрирующая работу рельсотрона;

Фиг. 2 - упрощенное условное представление предложенной конструкции коаксиального типа;

Фиг. 3 - зависимость степени ионизации α от давления Р от отношения где ЕКЛ - величины напряженности электрического поля в разрядном промежутке Δ на единицу давления;

Фиг. 4 - предлагаемая конструкция устройства в виде КЛ, где

1 - внешний проводник КЛ, он же корпус устройства;

2 - манжета проводника 1 с отверстиями для механического соединения;

3 - внутренний проводник устройства;

4 - изолирующий диск;

5 - фланец изолирующего диска 4 с отверстиями для соединения с манжетой 2;

6 - «ширма» или «бортик» поджига газового разряда;

7 - вставка из тугоплавкого материала с отверстием;

lКЛ - длина КЛ;

Δ - разрядный промежуток;

rн - внутренний радиус внешнего проводника;

rвн - радиус внутреннего проводника;

Н - общая длина устройства;

уст - диаметр устройства по манжете 2;

отв - диаметр, на котором размещены сквозные отверстия манжеты 2 с фланцем 5;

Фиг. 5 - вставка 7 из тугоплавкого материала с возможным способом ее фиксации в полусферической части проводника 1;

8 - отверстие во вставке 7;

9 - ствол вставки 7 длиной lств;

10 - дно отверстия (фольга),

11 - снаряд.

Предложенное устройство рельсотрона для достижения сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы включает в себя два металлических электрода с разрядным промежутком между ними, которые с одного конца устройства подключены к высоковольтному импульсному источнику тока, а с противоположного конца имеют отверстие для выхода снаряда, при этом один из электродов является внешним корпусом устройства.

Устройство выполнено в виде коаксиальной линии (КЛ), в котором отношение задает волновое сопротивление КЛ ZКЛ и сформирован разрядный промежуток Δ=rн-rвн, который остается постоянным вдоль КЛ, при этом внешний проводник выполнен в виде цилиндрического стакана, дно которого представляет собой полусферу, с установленной вставкой из тугоплавкого материала с отверстием для размещения в нем снаряда, а противоположный конец проводника выполнен в виде плоской расходящейся воронки, развернутая часть которой завершена плоской манжетой с отверстиями, плоскость манжеты при этом перпендикулярна оси КЛ, внутренний проводник КЛ расположен на оси КЛ и в зоне полусферы также имеет полусферическую форму, а противоположный конец внутреннего проводника жестко вакуумплотно зафиксирован в центре плоского изолирующего диска, внешний диаметр которого вакуумплотно соединен с плоским металлическим фланцем с отверстиями, внешний диаметр фланца и отверстия в нем совпадают с размерами манжеты внешнего проводника для их механического жесткого соединения между собой, а у изолирующего диска на одном или обоих проводниках КЛ размещен или размещены элементы для фиксации места поджига разряда, где rн - внутренний радиус внешнего проводника, rвн - радиус внутреннего проводника.

На фиг. 1 представлена физическая модель работы рельсотрона, где сила F - сила Лоренца газового разряда обеспечивает высокую скорость его перемещения по разрядному промежутку Δ.

Силу F в этом случае определяют по формуле

μ - магнитная проницаемость (μ = 1,26⋅10-6 Г н/м = 12,6 т.к. 1 Гн = 109 см),

I - ток, протекающий по рельсам,

d и l - соответственно диаметр рельс и расстояние между ними.

В авторском представлении конструкция предложенного рельсотрона коаксиального типа также может формироваться при большем количестве рельс, расположенных по кругу, с равными разрядными промежутками. В такой конструкции внешние рельсы могут быть объединены в единый внешний кольцевой проводник, а внутренние рельсы - в единый внутренний проводник. В этом случае, как показано на фиг. 2, внешние и внутренние рельсы могут быть объединены в единые проводники: внешние - в кольцо, внутренние - в цилиндр. В данном варианте возникает устройство при определенной длине проводников КЛ с бегущим по ней токовым разрядом (плазменным «поршнем»).

В соответствии с предложением сила F рассматривается как взрывная сила порохового заряда в стрелковом оружии. В этом случае сила F, толкающая массу воздуха m в течение времени воздействия Δtвозд этой силы обеспечивает достижение конечной скорости

где m - масса воздуха, на которую действует сила F, чтобы за время Δtвозд эта масса достигла конечной скорости Vкон.

Приравняв силы из выражений (1) и (2) определим величину тока в разрядной цепи

Зададим два значения конечной скорости Vкон:

и

.

Определим значения I при различных значениях Δtвозд=10-3÷10-5 с и при mI=0,2 г, где Сзв - скорость звука равна 3,4⋅102 м/с и .

Результаты расчетов представлены в таблице 1.

Данные расчеты возможны и для mII=0,81 г.

Полагая, что энергия батареи со значением Uб полностью переходит в разряд, определим энергетическую составляющую движущегося разряда, уплотняющую массу воздуха m

И при значениях и получим и

.

Примем, что ток батареи полностью формируется разрядом, тогда емкость батареи Сб можно определить из равенства

откуда при Uб=104 В,

Известно, что батареи, подходящие для питания предлагаемых ускорителей имеют значение Сб не менее 1 мкФ [4].

Определим и сведем в таблицу 2 длину устройства lКЛ из условия, что

Из таб. 2 следует, что оптимальным временем воздействия следует считать время не больше 10-4 с.

Индуктивность батареи Lб определим из условия, что Δtвозд будет определяться половиной периода времени собственной частоты цепи, состоящей из Сб и Uб

откуда

Так как Lб больше требуемого расчетного значения, то при подключении батареи к устройству следует осуществлять различные модификации внешних цепей.

Размеры проводников КЛ определим из условия, что падение напряжения на проводниках не должно превышать5% от Uб, то есть

откуда

Сопротивление проводника Rпр связано с его материалом и размером известной зависимостью

где ρ - удельное сопротивление материала

(ρ составляет для меди - 0,0175, для серебра - 0,016),

Sпр - поперечное сечение внутреннего проводника КЛ,

lпр=lкл - длина проводника.

Примем lпр=lкл=0,4 м и при ρ=0,0175

Так как воздействие импульсное, ток будет протекать по поверхности проводников и при Δtвозд=10-4 с глубина проводящего слоя составит ~0,65 мм. В этом случае радиус внутреннего проводника составит

2πrвн⋅0,65=Sпр=0,014 мм2, откуда

Полученное расчетное значение rвн можно увеличить, по мнению авторов, до размеров предлагаемых далее, при которых возможно построение устройство КЛ.

Примем rвн ≅ 15 мм (можно взять любое число из ряда rвн ≅ 10÷20 мм).

Проанализируем условие формирования разрядного промежутка Δ=rн-rвн. Из общей теории электропроводности в газовой среде известно, что напряжение зажигания разряда (пробоя) зависит от давления газа Р и от расстояние между электродами [6]. Достижение разряда при давлении Р осуществляется при выполнении условия

где α - коэффициент первичной ионизации (коэффициент Таунсенда), γ - коэффициент второй электрической эмиссии (квээ), значение которого для металлов находится в диапазоне от 0,05 до 0,1 м (для меди квээ ≅ 0,05).

На фиг. 3 приведена зависимость ионизации то есть зависимости числа ионов α, на длине разрядного промежутка в 1 м при давлении 1 мм рт.ст. от величины напряженности электрического поля ЕКЛ на единицу давления в 1 мм рт.ст.

Используем данные графика на фиг. 3 для оценки режима работы устройства при заданных параметрах:

а) Р - 760 мм рт.ст.,

б) Δ - 8 и 12 мм,

в) γ = 0,075.

Результаты расчетов сведены в таблице 3.

Из табл. 3 следует, что для достаточно, чтобы Uб=104 В, а для достаточно Uб=90⋅103 В.

Необходимо отметить, что значение произведения Δ⋅Р≥0,005 подтверждает правильность выбранных параметров электродов устройства. Для значения Δ⋅Р≤0,005 потенциал зажигания начинает резко расти. Причина этого заключается в том, что средняя длина свободного пробега электрона становится соизмеримой с промежутком Δ, вследствие чего уменьшается вероятность столкновения электронов с молекулами воздуха.

Произведем оценку работы КЛ устройства как разрядного «поршня».

В исходном состоянии число молекул nмол в рабочем объеме устройства V определим из известного выражения

где Р - давление в объеме VКЛ,

nо - число молекул в 1 м3 при р = 1 мм рт.ст равное 3,54⋅1022.

Объем устройства VКЛ без учета полусферической части при rвн = 15 мм; rн = 23 мм (для Δ = 8) и rн = 27 мм (для Δ = 12) и при lКЛ = 17 см (для ) и (для ) сведены в таблице 5.

Число электронов в «поршне» при I≅104 А определим из выражения

где е - заряд электрона, равный 1,6⋅10-19 кул, и число электронов nэл равно 6⋅1019 эл (при Δtвозд=10-4 с).

Расчетное значение nэл≤nмол, но из-за равномерного распределения nмол в рабочем объеме устройства число на границе с «поршнем» можно будет вычислить из очевидного выражения

где Sпор - площадь «поршня», Sп/сф - площадь поверхности полусферы устройства, - число молекул воздуха на площади «поршня».

Из (12) следует, что

тогда и

для Δ = 8 мм - Sпор=π(232-152)=π⋅304=954 мм2,

для Δ=12 мм - Sпор=π(272-152)=π⋅504=1582 мм2, и Sп/сф=7573 мм2.

Отношение для Δ=8 мм оказывается равным 6,0,

для Δ=12 мм равным 4,8.

Таким образом, число при входе в полусферическую часть устройства может оказаться соизмеримым с nэл.

На основании изложенного, на фиг. 4 предложенное устройство представлено в виде КЛ.

Внешний проводник устройства 1 имеет вид цилиндрического стакана с дном в виде полусферы, а противоположная сторона стакана переходит в плоскую коническую форму с манжетой 2 со сквозными отверстиями в ней. Внутренний проводник 3 - круглый металлический стержень, один конец которого жестко вакуумплотно зафиксирован в центре изолирующего диска 4, плоскость которого по своей оси перпендикулярна оси КЛ. Противоположный конец проводника 3 имеет форму полусферы.

Разрядный промежуток Δ в КЛ определен отношением

где dн - внутренний диаметр внешнего проводника 1 и dвн - диаметр внутреннего проводника 3 определяют ZКЛ - волновое сопротивление КЛ.

Изолирующий диск 4 по внешнему диаметру вакуумплотно жестко соединен с металлическим фланцем 5, размеры которого и отверстия в нем совпадают с размерами и отверстиями манжеты 2.

Для предотвращения при подключении устройства к внешнему источнику питания пробоя по поверхности диска 4 его форма может быть сложной как показано на фиг. 4.

В зоне диска 4 для фиксирования места поджига разряда на одном из проводников КЛ размещена «ширма» 6 из легкоплавкой фольги (на фиг. 4 это на внутреннем электроде 3). Возможно другое формирование места поджига 6, при котором на внутреннем проводнике 3 вместо фольги создают «бортик» высотой не более 0,6⋅Δ с плавным спадом до dвн на длине не менее 2Δ (см. на фиг. 4 «бортик»). Вставка из тугоплавкого материала 7 выполнена с отверстием 8.

Рабочая длина устройства lКЛ - это длина внутреннего проводника 3, отсчитанная от изоляционного диска 4, а Нуст - общая длина устройства без учета длины ствола со снарядом. Диаметр манжеты 2 (∅уст) - общий диаметр устройства без элементов крепления. Отверстия на манжете 2 и на фланце 5размещены на диаметре ∅отв и обеспечивают механическое крепление проводников 1 и 3.

Значение волнового сопротивления устройства ZКЛ определим из известных соотношений [8]

Для отношения при Δ=8 мм - ZКЛ=138⋅0,18=25 Ом.

Для отношения при Δ=12 мм - Zкл=138⋅0,255=35 Ом.

Видно, что для достижения ZКЛ, например значения ≅ 50,0 Ом значение должно быть равно 0,36 или отношение dн/dвн≅2,3 при внутреннем и внешнем радиусе rвн=10 мм и rн=23 мм (или rвн=8 мм и rн=18,4 мм).

При этом погонные параметры КЛ устройства СКЛ и LКЛ определим, используя зависимость

где ε - диэлектрическая проницаемость воздуха 8,85⋅10-12 Ф/м.

Рассчитаем СКЛ и LКЛ, внесем полученные данные в таблицу 5.

Соответственно частота КЛ устройства ƒКЛ, принимая, что омическое сопротивление меньше 10 Ом, будет определяться максимальными значениями СКЛ и LКЛ, а именно

Расчет показал, что ТКЛ<<Δtвозд КЛ устройства. Определим возникающее в полусферической области устройства давление PКЛ, используя его связь с кинетическим движением молекул сжатого воздуха из выражения

где Vп/сф - объем воздуха, заключенного в полусферической части,

mi и Vi - соответственно масса и скорость i молекулы сжатого воздуха.

Масса сжатого воздуха mвозд в области полусферы остается равной массе воздуха в рабочем объеме VКЛ устройства при атмосферном давлении и составляет 0,2 г (см. табл. 1)

Используя (15) определим давление в объеме полусферы и при и и при различных Δ:

Для Δ=8 мм

откуда

Для Δ=12 мм

Зададим 2 значения радиуса отверстия 8 во вставке 7:

rотв-1=10 мм и rотв-2=5 мм. Сечения данных отверстий составляют

и

Sотв-2=π⋅25⋅10-6=78,5⋅10-6 м2=0,78⋅10-4 м2.

Определим требуемое давление Рп/сф, при котором на Sотв будет действовать сила Fотв, обеспечивающая снаряду с массой mсн=100 г за время Δtвозд скорость, равную 10 Сзв=3,4⋅105 см/с

Так как Рп/сф.тр⋅Sотв=Fотв=Fсн, то найдем требуемое значение

которое оказывается равным

и

При запуске снарядов, например, с самолета на высоте 10 км падение атмосферного давления позволяет увеличить или примерно на 8 Па. Так же при уменьшении площади сжимаемого в устройстве воздуха у выходного отверстия следует увеличивать расчетные значения и как минимум на 3 единицы. В результате авторы считают целесообразным использовать отверстие с диаметром dотв≅10 мм и разрядным промежутком Δ≅8÷10 мм.

В таблице 6 приведены расчетные значения при Vкон.сн.≅3,4⋅105 см/с, при различных значениях mзар, Δtвозд и поэтому требуемые окончательные значения ( или )⋅24.

Из табл. 6 следует:

- время Δtвозд больше 5⋅10-4 с применять не целесообразно вследствие увеличения длины ствола lств до больших значений (более 1 м).

Устройство вставки 7, предложенное авторами, изображено на фиг. 5. Вставка 7 зафиксирована в проводнике 1 устройства с помощью резьбы. Отверстие 8 вставки 7 расположено на оси КЛ. В отверстии 8 расположен снаряд массой mсн. Крепление снаряда 11 в отверстии 8 выполнено как представлено на фиг. 5 - с помощью металлической фольги 10, закрывающей отверстие 8. Зона А соответствует максимальному значению давления в области полусферы РКЛmax. Конец внутреннего проводника 3 выполнено с резьбовой посадкой, как показано на фиг. 5

На основании изложенного авторы считают, что предложено оригинальное устройство коаксиального типа, в котором реализован новый вид формирования «поршня» - электрический разряд, обеспечивающий создание давления атмосферного воздуха, необходимого для запуска снарядов малой массы со скоростями сверхзвуковой и выше.

ИСПОЛЬЗОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА:

[1] «Реактивное движение при газовом разряде от внешнего токопровода» - М.: РАН, ЖЭТФ письма, т. 13, №15, 1989 г.

[2] Агеев А.А. «Электромагнитная пушко-оружие будущего», сайт «Техкульт», 21.09.2011 г.

[3] «Российский космос», журнал №9, 2011 г.

[4] ЗАО «Русская Технологическая группа 2» RTG-2 - высоковольтные источники питания, конденсаторы, разрядники, системы управления; e-mail: rustgr2@yandex.ru.

[5] Кошкин Н.И., Ширкевич М.Г. «Справочник по элементарной физике» » - М.: «Наука», 1965 г.

[6] Линч П., Николайдес А. «Задачи по физической электронике» - М.: изд. «Мир», 1975 г.

[7] Атабеков Г.И. «Теоретические основы электротехники» - М.: Энергия, 1970 г.

[8] Ганстон М.А. «Справочник по волновым сопротивлениям фидерных линий СВЧ» (перевод с англ. Фрадкина А.С.) - М.: Связь, 1976 г.

Похожие патенты RU2668633C1

название год авторы номер документа
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ДОСТИЖЕНИЯ СВЕРХЗВУКОВЫХ СКОРОСТЕЙ 2017
  • Горбунов Михаил Алексеевич
  • Крутяков Ювеналий Александрович
RU2666746C1
СПОСОБ УВЕЛИЧЕНИЯ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ КОНДЕНСАТОРНЫХ МИКРОФОНОВ 2015
  • Горбунов Михаил Алексеевич
  • Крутяков Ювеналий Александрович
  • Свобода Дмитрий Георгиевич
RU2590219C1
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ БРОНЕЗАЩИТНОГО МНОГОСЛОЙНОГО МАТЕРИАЛА 2015
  • Горбунов Михаил Алексеевич
  • Крутяков Ювеналий Александрович
  • Горбунов Алексей Михайлович
RU2630768C2
СПОСОБ СОЗДАНИЯ МИКРОФОНА НА ОСНОВЕ СЕЛЕКТИВНОГО ПОГЛОЩЕНИЯ ИНФРАКРАСНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ УГЛЕКИСЛЫМ ГАЗОМ АТМОСФЕРНОГО ВОЗДУХА 2016
  • Крутяков Ювеналий Александрович
  • Горбунов Михаил Алексеевич
  • Крутякова Анастасия Алексеевна
RU2649056C2
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАССТОЯНИЯ, ПРОЙДЕННОГО ВНУТРИТРУБНЫМ СНАРЯДОМ-ДЕФЕКТОСКОПОМ С ОДОМЕТРАМИ 2006
  • Синев Андрей Иванович
  • Плотников Петр Колестратович
  • Никишин Владимир Борисович
  • Чеботаревский Юрий Викторович
  • Чигирев Петр Григорьевич
RU2316782C1
Вакуумный коаксиальный ввод 1984
  • Акимов Юрий Александрович
  • Бобрович Герман Джапарович
  • Крутяков Ювеналий Александрович
  • Морковин Вадим Георгиевич
  • Степанов Борис Михайлович
  • Чернявский Александр Васильевич
SU1262599A1
ВНУТРИТРУБНЫЙ СНАРЯД-ДЕФЕКТОСКОП С ОДОМЕТРАМИ 2005
  • Синев Андрей Иванович
  • Плотников Петр Колестратович
  • Никишин Владимир Борисович
RU2306479C2
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОГРАНИЧЕНИЯ И ОТКЛЮЧЕНИЯ ТОКА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЦЕПИ 1998
  • Полтанов А.Е.
  • Глинов А.П.
  • Кондратенко А.К.
  • Рындин В.Н.
RU2158459C2
Способ магнитоиндукционного ускорения твердых тел 2017
  • Ребеко Алексей Геннадьевич
RU2657633C1
Способ магнитодинамического ускорения твердых тел 2016
  • Ребеко Алексей Геннадьевич
RU2617004C1

Иллюстрации к изобретению RU 2 668 633 C1

Реферат патента 2018 года УСТРОЙСТВО ДЛЯ ДОСТИЖЕНИЯ СВЕРХЗВУКОВЫХ СКОРОСТЕЙ СНАРЯДОВ МАЛОЙ МАССЫ

Предлагается устройство, обеспечивающее достижение сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы (включая спутники Земли). Технической задачей предлагаемого изобретения является такое управление полетом баллистического летательного аппарата (ЛА), при котором обеспечивается сохранение расчетных (допустимых по условиям эксплуатации) значений теплопритоков на конструктивные элементы (в том числе иллюминаторы) головной части (ГЧ) за счет аэродинамического торможения ЛА на конечном атмосферном участке траектории (КАУТ). Дополнительно, появляются возможности эффективного применения ложных целей (ЛЦ). Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей зарядов малой массы, включающее в себя два металлических электрода с разрядным промежутком между ними, которые с одного конца устройства подключены к высоковольтному импульсному источнику тока, а с противоположного конца имеют отверстие для выхода снаряда, при этом один из электродов является внешним корпусом устройства, отличающееся тем, что устройство выполнено в виде коаксиальной линии (КЛ). 5 ил., 6 табл.

Формула изобретения RU 2 668 633 C1

Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей зарядов малой массы, включающее в себя два металлических электрода с разрядным промежутком между ними, которые с одного конца устройства подключены к высоковольтному импульсному источнику тока, а с противоположного конца имеют отверстие для выхода снаряда, при этом один из электродов является внешним корпусом устройства, отличающееся тем, что устройство выполнено в виде коаксиальной линии (КЛ), в котором отношение задает волновое сопротивление КЛ ZКЛ, и сформирован разрядный промежуток Δ=rн-rвн, который остается постоянным вдоль КЛ, при этом внешний проводник выполнен в виде цилиндрического стакана, дно которого представляет собой полусферу, с установленной вставкой из тугоплавкого материала с отверстием для размещения в нем снаряда, а противоположный конец проводника выполнен в виде плоской расходящейся воронки, развернутая часть которой завершена плоской манжетой с отверстиями, плоскость манжеты при этом перпендикулярна оси КЛ, внутренний проводник КЛ расположен на оси КЛ и в зоне полусферы также имеет полусферическую форму, а противоположный конец внутреннего проводника жестко вакуум-плотно зафиксирован в центре изолирующего диска, внешний диаметр которого вакуум-плотно соединен с плоским металлическим фланцем с отверстиями, внешний диаметр фланца и отверстия в нем совпадают с размерами манжеты внешнего проводника для их механического жесткого соединения между собой, а у изолирующего диска на одном или обоих проводниках КЛ размещен или размещены элементы для фиксации места поджига разряда, где rн - внутренний радиус внешнего проводника, rвн - радиус внутреннего проводника.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2018 года RU2668633C1

СВЕРХЗВУКОВОЙ РЕАКТИВНЫЙ СНАРЯД 2007
  • Болотин Николай Борисович
RU2342628C1
СВЕРХЗВУКОВАЯ РАКЕТА 2003
  • Кузнецов В.М.
  • Жуков В.П.
  • Бирюков Д.Л.
RU2237858C1
US 4014485 A1, 29.03.1977
СВЕРХЗВУКОВАЯ УПРАВЛЯЕМАЯ РАКЕТА 1996
  • Кузнецов В.М.
  • Комиссаренко А.И.
  • Максимов Ф.А.
RU2114384C1
АРТИЛЛЕРИЙСКИЙ МАЛОКАЛИБЕРНЫЙ СНАРЯД 2007
  • Гулин Олег Александрович
  • Горчаков Борис Яковлевич
  • Есиев Руслан Умарович
  • Чижевский Олег Тимофеевич
  • Чмутенко Владимир Олегович
  • Хасанов Радик Шавкятович
RU2354919C1

RU 2 668 633 C1

Авторы

Горбунов Михаил Алексеевич

Крутяков Ювеналий Алексеевич

Клюшников Валерий Юрьевич

Даты

2018-10-02Публикация

2017-05-17Подача