СПОСОБ КОНТРОЛЯ СОСТОЯНИЯ РЕЛЬСОВОЙ ПЛЕТИ Российский патент 2024 года по МПК G01N27/83 

Изобретение относится к области контроля состояния железнодорожного полотна, в частности к неразрушающим методам контроля напряженного состояния участков рельсовых плетей.

Известны способы определения напряжений в рельсовой плети, описанные в патентах RU 2521114 C1, RU 2640492 С1 и RU 2743650 С1, включающие определение интенсивность генерируемых шумов Баркгаузена в заданной точке рельса и температуры, и на основе этих параметров определение температуры закрепления рельса. Как показали экспериментальные исследования с применением устройств, работа которых основана на указанных выше способах, результаты определения температуры закрепления могут быть недостоверны, а в большинстве случаев имеют существенную погрешность, т.к. не были учтены различные факторы механических воздействий, возникающие при реальной эксплуатации рельсовой плети и укладке рельсов, а также, не учитывалась структурная неоднородность рельсовой стали.

Кроме того, в настоящее время наблюдаются существенные климатические изменения и значительные флуктуации погодных условий, что практически исключает возможность применения принятой в настоящее время нормативно-регламентного способа контроля состоянии рельсовой плети и требуется создание эффективного метода неразрушающего контроля, т.к. в противном случае резко возрастет число аварий на железной дороге, вызванных климатическими и геологическими изменениями.

Задачей настоящего изобретения является создание способа определения напряжений в рельсовой плети для контроля состояния рельсовой плети с целью предотвращения выброса, который позволят свести к минимуму ошибки и погрешности измерений, тем самым достигнув высокой степени достоверности результатов контроля.

Достигается это способом определения напряжений в рельсовой плети, включающим определение опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o, В) в заданной точке рельса, которая соответствует нейтральному по напряжениям состоянию рельсовой плети после введения ее в оптимальную температуру закрепления (Т_отз, °С) и закрепления рельсовой плети, затем проводят последующие измерения среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена в заданной точке рельса и определяют текущую фактическую величину напряжения (σ_фi, МПа) для каждого такого измерения относительно нейтрального состояния на основе разницы текущей среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_i, В) и опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o, В) и с учетом коэффициента пропорциональности в зависимости среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена от напряжения К (В/МПа).

Для определения коэффициента пропорциональности в зависимости среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена от напряжения К проводят первое измерение среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS₁) и температуры (T₁, °С) в заданной точке рельса, затем проводят второе измерение среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS₂, В) и температуры рельса (Т₂, °С) в заданной точке рельса и определяют коэффициент пропорциональности в зависимости среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена от напряжения K=(RMS₁ - RMS₂)/(σ₁ - σ₂), где σ₁ (МПа)=α*Е*(Т_отз - T₁), а σ₂ (МПа)=α*Е*(Т_отз - Т₂), где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса, измерение температур T₁ и Т₂ проводят при условии Т₁≠Т₂.

Определяют опорную среднеквадратичную амплитуду шумов Баркгаузена по формуле RMS_o=RMS₁ -α*Е*(Т_отз - T₁)*К, где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса.

Текущую фактическую величину напряжения для каждого последующего измерения в заданной точке рельса, после определения опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o), определяют по формуле σ_фi (МПа)=(RMS_i - RMS_o)/K.

В каждом последующем измерении в заданной точке рельса, после определения опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o), определяют текущую температуру рельса (T_i, °С) в заданной точке рельса и определяют величину текущего температурного напряжения при текущей температуре σ_тi (МПа)=α*Е*(Т_отз - T_i), где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса, а затем на основе разницы между текущей фактической величиной напряжения (σ_фi) и текущим температурным напряжением (σ_тi) определяют отклонение текущей фактической температуры закрепления рельсовой плети в заданной точке рельса по формуле (Т_фтзi)=Т_отз+(σ_тi-σ_фi)/(α*Е) от оптимальной температуры закрепления (Т_отз), где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса.

Обеспечивается компьютеризированный расчет изменений напряжений по времени.

Обрабатывают полученные данные и, по меньшей мере, данные, связанные с погодными условиями, и/или данные, связанные с расположением по меньшей мере участка рельсовой плети.

Осуществляют прогноз состояния рельсовой плети по меньшей мере на заданном участке.

Осуществляют заявленное изобретение следующим образом.

С помощью датчиков в заданной точке рельса определяют опорную среднеквадратичную амплитуду шумов Баркгаузена (RMS_o, В), которая соответствует нейтральному по напряжениям состоянию рельсовой плети после введения ее в оптимальную температуру закрепления (Т_отз, °С) и закрепления рельсовой плети (под «нейтральным по напряжениям состоянию рельсовой плети» в контексте настоящей заявки понимается состояние, в котором в закрепленном рельсе нет растягивающих или сжимающих напряжений). Затем в заданной точке рельса проводят последующие измерения среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена и определяют текущую фактическую величину напряжения (σ_фi, МПа) для каждого такого измерения относительно нейтрального состояния на основе разницы текущей среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_i, В) и опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o, В) и с учетом коэффициента пропорциональности в зависимости среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена от напряжения К (В/МПа).

Такой способ определения напряжений в рельсовой плети позволяет учесть различные воздействия, возникающие при реальной эксплуатации в конкретной точке закрепленного рельса, тем самым исключить погрешности измерений и получить результат с высокой степенью достоверности.

Как показали проведенные исследования, для повышения достоверности результатов, опорную среднеквадратичную амплитуду шумов Баркгаузена (RMS_o, В) желательно определять следующим образом.

Проводят первое измерение среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS₁, В) и температуры (T₁, °С) в заданной точке, затем проводят второе измерение среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS₂, В) и температуры рельса (Т₂, °С) в заданной точке и определяют коэффициент пропорциональности в зависимости среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена от напряжения К (B/МПа)=(RMS₁ - RMS₂)/(σ₁ - σ₂), где σ₁ (МПа)=α*Е*(Т_отз - T₁), а σ₂ (МПа)=α*Е*(Т_отз - Т₂), затем определяют опорную среднеквадратичную амплитуду шумов Баркгаузена RMS_o=RMS₁ - α*Е*(Т_отз - T₁)*К, где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса, измерение температур T₁ и Т₂ проводят при условии T₁≠T₂.

Такое определение опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o, В) и коэффициента пропорциональности К позволило получить результаты измерений с минимальной погрешностью.

Следует отметить, что данный пример реализации этой части способа не единственный. Для определения данного значения может быть применен и способ, при котором использованы результаты, полученные в лабораторных условиях, например, как описано в патенте RU 2521114 С1, а именно, калибровку анализатора шумов Баркгаузена проводят на образцах, вырезанных из рельсовой стали, причем калибровочный образец подвергается осевому сжатию или осевому сжатию и продольному изгибу от усилия осевого сжатия. Однако такой способ менее предпочтителен из-за сложности воссоздания всех факторов, возникающих в реальных условиях эксплуатации рельсовой плети, следовательно может вызывать не только погрешность измерений, но ошибки, вызванные человеческим фактором, например, не правильный выбор значения из-за неизвестности типа рельса оператору. Поэтому в устройстве, в котором будет реализован заявленный способ, планируется обеспечить обе возможности.

Следует так же отметить, на данный момент очевидно, что способ по патенту RU 2521114 С1 также нуждается в доработке. Поэтому возможны и иные варианты реализации этой части заявленного способа.

Кроме того, в устройстве будет реализован вариант, когда оператор сможет сам назначить коэффициент пропорциональности К.

Текущую фактическую величину напряжения для каждого последующего измерения, после измерений, необходимых для определения опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o, В), желательно определять как σ_фi (МПа)=(RMS_i - RMS_o)/К. Как показали исследования такой способ определения данного значения эффективен для получения достоверных результатов. Однако, в процессе эксплуатации могут быть разработаны и другие способы, например, могут быть полученные данные о необходимости введения в способ других коэффициентов и/или значений, которые на данный момент не изучены, для повышения точности измерений и/или возможности применения способа в определенных условиях, например, в условиях крайнего севера, в регионах с резкими перепадами дневных и ночных температур, на участках с подвижными грунтами, болотистых участках, на участках, на которых наблюдается ускоренное окисление рельс и тд.

Следует отметить, что для целей контроля состояния рельсовой плети достаточно определить текущую фактическую величину напряжения (σ_фi, МПа). Однако, в настоящее время не предусмотрено нормативной базы для работы с такими показателями. Сейчас для сферы железнодорожного транспорта нормативно заложено измерение состояния рельсовой плети относительно оптимальной температуры закрепления (Т_отз, °С).

Поэтому для целей соответствия действующей нормативной базе в предложенный способ целесообразно ввести дополнительные измерения и способ определения отклонения фактической температуры закрепления (Т_фтзi, °С) от оптимальной температуры закрепления (Т_отз, °С).

Для реализации данной части способа в каждом последующем измерении, после измерений, необходимых для определения опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o, В), определяют текущую температуру рельса (T_i) в заданной точке и определяют величину текущего температурного напряжения при текущей температуре, σ_Ti (МПа)=α*Е*(Т_отз - T_i), где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса, а затем на основе разницы между текущей фактической величиной напряжения (σ_фi, МПа) и текущим температурным напряжением в рельсе (σ_тi, МПа) определяют отклонение текущей фактической температуры закрепления рельсовой плети (Т_фтзi, °С)=Т_отз+(σ_тi - σ_фi)/(α*Е) от оптимальной температуры закрепления (Т_отз, °С), как Т_фтзi=Т_отз+(σ_тi - σ_фi)/(α*Е), где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса.

По результатам сравнения получаются три возможных результата:

1) Текущая фактическая температура закрепления рельсовой плети (Т_фтзi, °С) совпала с оптимальной температурой закрепления (Т_отз, °С). Следовательно, рельсовая плеть находится в оптимальном состоянии и никаких работ проводить не требуется.

2) Текущая фактическая температура закрепления рельсовой плети (Т_фтзi, °С) ниже оптимальной температурой закрепления (Т_отз, °С). Следовательно, в измеряемом участке рельсовой плети вероятность образования избыточных сжимающих напряжений будет выше. Согласно действующим нормативным документам такие напряжения считаются наиболее опасными, т.к. они способствуют выбросу пути и сходу состава с рельс. В этом случае осуществляют раскрепления рельсовой плети и перезакрепление или перекладку и ввод в оптимальную температуру закрепления для данной климатической зоны. Следует отметить, как развитие предложенного способа объективного контроля, могут быть определены допустимые сжимающие напряжения и разработаны рекомендации, на основе которых рельсовую плеть будут раскреплять для избежания повреждения полотна только в случае превышения критических значений определенных, например, с учетом климатической зоны, геологических особенностей местности, количества проходящих составов, направления проходящих составов и других фактов.

3) Текущая фактическая температура закрепления рельсовой плети (Т_фтзi, °С) выше с оптимальной температурой закрепления (Т_отз, °С). Следовательно, в измеряемом участке рельсовой плети вероятность образования избыточных растягивающих напряжений повышается. В некоторых случаях это приводит к разрыву рельса, но данный тип разрушения считается менее опасным, чем выброс, но при значительном расхождении фактической температуры закрепления (Т_фтзi, °С) оптимальной температуры закрепления (Т_отз, °С) требуется раскрепление рельсовой плети и перезакрепление или перекладка и ввод в оптимальную температуру закрепления для данной климатической зоны. Однако, как развитие предложенного способа объективного контроля, могут быть определены допустимые растягивающие напряжения и разработаны рекомендации, на основе которых рельсовую плеть будут подвергать разрядке и перезакреплению для избежания повреждения полотна.

В рамках настоящей заявки под термином «на основе» следует понимать возможность введения в способ дополнительных коэффициентов и значений, например, для повышении точности измерений, или эквивалентов как отдельных или части указанных параметров, так и всех параметров, позволяющих реализовать тот же принцип на основе измерений параметров шумов Баркгаузена и температуры. Следует рассматривать заявленный способ как распространяющийся на способы, в которых будет использован предложенный способ как составляющая другого способа и/или как способ, но частично или в целом при других единицах СИ и/или другой системе единиц.

Желательно ввести компьютеризированный расчет изменений напряжений по времени. Это позволит повысить точность измерений, исключив человеческий фактор.

Обрабатывают полученные данные и, по меньшей мере, данные, связанные с погодными условиями, и/или данные, связанные с расположением по меньшей мере участка рельсовой плети.

Осуществляют прогноз состояния рельсовой плети по меньшей мере на заданном участке.

На основе получаемых фактических данных состояния рельсовой плети принимается необходимое решение. Это позволяет избежать аварийных ситуаций и продлить ресурс работы рельсовой плети без замены или с заменой конкретных участков за счет контроля за реальным текущим состоянием рельсовой плети, а также осуществлять прогноз, для возможности заложения расходов в бюджет на будущие периоды, тем самым обеспечив экономическое преимущество, по сравнению с существующими способами контроля состояния рельсовой плети.

Предложенный способ может быть реализован как в устройстве, размещенном в одном корпусе, так и в системе, подразумевающей распределение функций и/или использование множества устройств, снимающих показания, а также иные параметры, которые в настоящее время не упомянуты в настоящей заявке, но могут быть выявлены как улучшающие точность измерений. Поэтому в рамках настоящей заявки под устройством для реализации способа понимается как устройство в одном корпусе, так и система, в которой функции могут быть распределены различным образом, и которая может включать в себя множество устройств для снятия указанных показаний, так и иных устройств, с которых данные поступают в систему для последующей реализации необходимых функций, например, но не ограничиваясь, осуществление прогнозирования.

В качестве примера устройства можно привести устройство, которое обеспечивает измерение не менее одного раза среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена и температуры в заданной точке рельса за счет датчиков и последующую обработку полученных данных, а именно определение напряжений в рельсовой плети, включающее определение опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o, В) в заданной точке рельса, которая соответствует нейтральному по напряжениям состоянию рельсовой плети после введения ее в оптимальную температуру закрепления (Т_отз, °С) и закрепления рельсовой плети, затем обеспечивает проведение последующих измерений среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена в заданной точке рельса и определение текущую фактическую величину напряжения (σ_фi, МПа) для каждого такого измерения относительно нейтрального состояния на основе разницы текущей среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_i, В) и опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o, В) и с учетом коэффициента пропорциональности в зависимости среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена от напряжения К (В/МПа).

Для определения коэффициента пропорциональности в зависимости среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена от напряжения К устройство обеспечивает проводение первого измерения среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS₁) и температуры (T₁, °С) в заданной точке рельса, затем второго измерение среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS₂, В) и температуры рельса (Т₂, °С) в заданной точке рельса и определение коэффициента пропорциональности в зависимости среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена от напряжения К=(RMS₁ - RMS₂)/(σ₁ - σ₂), где σ₁ (МПа)=α*Е*(Т_отз - T₁), а σ₂ (МПа)=α*Е*(Т_отз - Т₂), где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса.

Устройство обеспечивает определение опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена по формуле RMS_o=RMS₁ - α*Е*(Т_отз - T₁)* К, где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса.

Устройство обеспечивает определение текущей фактической величины напряжения для каждого последующего измерения в заданной точке рельса, после определения опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o) по формуле σ_фi(МПа)=(RMS_i - RMS_o)/К.

Устройство обеспечивает проведение последующих измерений, причем в каждом последующем измерении в заданной точке рельса, после определения опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o), обеспечивает определение текущей температуры рельса (T_i, °С) в заданной точке рельса и определение величины текущего температурного напряжения при текущей температуре σ_тi (МПа)=α*Е*(Т_отз-T_i), где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса, а затем на основе разницы между текущей фактической величиной напряжения (σ_фi) и текущим температурным напряжением (σ т_i) определение отклонений текущей фактической температуры закрепления рельсовой плети в заданной точке рельса по формуле (Т_фтзi)=Т_отз+(σ_тi - σ_фi)/(α*Е) от оптимальной температуры закрепления (Т_отз), где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса.

Устройство обеспечивает компьютеризированный расчет изменений напряжений по времени.

Устройство обеспечивает обработку указанных данных и, введение и обработку по меньшей мере, данных, связанных с погодными условиями и/или данных, связанных с расположением по меньшей мере участка рельсовой плети.

Устройство обеспечивает определение прогноза состояния рельсовой плети по меньшей мере на заданном участке.

Полученные данные визуализируются, например, на экране устройства, а в оптимальном варианте выдается рекомендуемое действие для конкретного участка рельсовой плети. Таким образом обеспечивается распределение ответственности между ответственными за состояние отдельных участков.

Как другой пример реализации, но не единственно возможный, может быть создана система с удаленной обработкой данных, например, в части осуществлена прогноза. Со множества устройств в ЦОД поступают данные, например, через беспроводную сеть. В ЦОД данные обрабатываются и создается полноценная система мониторинга всей рельсовой цепи с визуализацией на карте участков с различными индикаторами для разных вариантов ситуаций. Такая система позволит не только более полноценно и точно определять критически важные участки, например, расположенные на стыке зон или подвергшиеся, например, естественным геологическим или урбанистическим изменениям (которые в свою очередь могут быть введены в систему как прогнозируемые данные), но и обеспечить дублирующий контроль за отдельными участками (например, в целях мониторинга качества проведенного раскрепления рельсовой цепи).

Кроме того, в такую систему может быть интегрирована нейросеть или искусственный интеллект. Это позволит повысить точность измерений и точность прогнозирования, обеспечить автоматизацию принимаемых решений и экономических расчетов, а также позволит в более короткий промежуток времени выявить дополнительные факторы, которые будут повышать точность измерений для участков с параметрами, выходящими за рамки стандартных локаций.

Изобретение относится к области контроля состояния железнодорожного полотна. Способ определения напряжений в рельсовой плети включает определение опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена в заданной точке рельса, которая соответствует нейтральному по напряжениям состоянию рельсовой плети после введения ее в оптимальную температуру закрепления и закрепления рельсовой плети, затем проводят последующие измерения среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена в заданной точке рельса и определяют текущую фактическую величину напряжения для каждого такого измерения относительно нейтрального состояния на основе разницы текущей среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена и опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена и с учетом коэффициента пропорциональности в зависимости среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена от напряжения. Технический результат – повышение точности контроля состояния рельсового пути. 7 з.п. ф-лы.

1. Способ определения напряжений в рельсовой плети, включающий определение опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o, В) в заданной точке рельса, которая соответствует нейтральному по напряжениям состоянию рельсовой плети после введения ее в оптимальную температуру закрепления (Т_отз, °С) и закрепления рельсовой плети, затем проводят последующие измерения среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена в заданной точке рельса и определяют текущую фактическую величину напряжения (σ_фi, МПа) для каждого такого измерения относительно нейтрального состояния на основе разницы текущей среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_i, В) и опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o, В) и с учетом коэффициента пропорциональности в зависимости среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена от напряжения К (В/МПа).

2. Способ по п. 1, характеризующийся тем, что для определения коэффициента пропорциональности в зависимости среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена от напряжения К проводят первое измерение среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS₁, В) и температуры (T₁,°С) в заданной точке рельса, затем проводят второе измерение среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS₂, В) и температуры рельса (Т₂, °С) в заданной точке рельса и определяют коэффициент пропорциональности в зависимости среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена от напряжения К=(RMS₁ - RMS₂)/(σ₁ - σ₂), где σ₁ (МПа)=α*Е* (Т_отз - T₁), a σ₂ (МПа)=α*Е*(Т_отз - Т₂), где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса, измерение температур T₁ и Т₂ проводят при условии Т₁≠Т₂.

3. Способ по п. 1, характеризующийся тем, что определяют опорную среднеквадратичную амплитуду шумов Баркгаузена по формуле RMS_o=RMS_i - α*Е*(Т_отз - T₁)*К, где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса.

4. Способ по п. 1, характеризующийся тем, что текущую фактическую величину напряжения для каждого последующего измерения в заданной точке рельса, после определения опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o), определяют по формуле σ_фi (МПа)=(RMS_i - RMS_o)*К.

5. Способ по п. 4, характеризующийся тем, что в каждом последующем измерении в заданной точке рельса, после определения опорной среднеквадратичной амплитуды шумов Баркгаузена (RMS_o), определяют текущую температуру рельса (T_i, °С) в заданной точке рельса и определяют величину текущего температурного напряжения при текущей температуре σ_тi (МПа)=α*Е*(Т_отз - T_i), где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса, а затем на основе разницы между текущей фактической величиной напряжения (σ_фi) и текущим температурным напряжением (σ_тi) определяют отклонение текущей фактической температуры закрепления рельсовой плети в заданной точке рельса по формуле (Т_фтзi)=Т_отз+(σ_тi - σ_фi)/(α*Е) от оптимальной температуры закрепления (Т_отз), где α (1/°С) - коэффициент линейного температурного расширения материала рельса, Е (МПа) - модуль упругости материала рельса.

6. Способ по п. 1, характеризующийся тем, что обеспечивается компьютеризированный расчет изменений напряжений по времени.

7. Способ по п. 6, характеризующийся тем, что обрабатывают полученные данные и, по меньшей мере, данные, связанные с погодными условиями, и/или данные, связанные с расположением, по меньшей мере, участка рельсовой плети.

8. Способ по п. 6 и/или 7, характеризующийся тем, что осуществляет прогноз состояния рельсовой плети, по меньшей мере, на заданном участке.