Источник реактивной мощности узла нагрузки Советский патент 1991 года по МПК H02J3/18 G05F1/70 

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в узлах нагрузки электрических линий переменного тока для поддержания режима реактивной мощности в узле нагрузки, к которому, кроме активно-индуктивной нагрузки, подключены батареи статических конденсаторов и несколько синхронных двигателей.

Цель изобретения - повышение экономичности работы сети, систем возбуждения и синхронных двигателей.

На фиг. 1 представлен источник реактивной мощности узла нагрузки; на фиг. 2 - измерительный блок узла нагрузки; на фиг. 3 - релейный блок и регулятор напряжения; на фиг. 4 - блок сравнения и анализатор.

Источник реактивной мощности узла нагрузки (фиг. 1) содержит несколько, например два, синхронных двигателя 1 и 2 (Mi, Ma), каждый из которых имеет один 3 и 4 трехфазный вход, один 5 и 6 выход постоянного напряжения, две автоматические системы 7 и 8 возбуждения с одним 9 и 10 независимым трехфазным входом, одним дополнительным входом 11 и 12 и одним 13 и 14 выходами каждый, два измерительных блока 15 и 16 синхронных двигателей (ИБСД) с одним трехфазным входом 17 и 18 и одним выходом 19 и 20 каждый, также предлагаемый источник содержит нерегулируемую батарею 21 конденсаторов с входом 22, который так же, как входы 23 смежных электроприемников 24 и входы 17 и 18 измерительных блоков 15 и 16 синхронных

ON О

Ю О

двигателей подключены к выходу 25 измерительного блока 26 узла нагрузки, вход 27 которого через силовой трансформатор 28 подключен к питающей сети, первый Xi 29 и второй Х2 30 разнополярные выходы измерительного блока 26 узла нагрузи соединены с первым 31 и вторым 32 входами блока 33 сравнения, выходы которого Xi1 34, Xi11 35, Х2 36, Х2И 37 соединены с первым 38, вторым 39. третьим 40 и четвертым 41 входами анализатора 42, первый YH 43 и второй Yi2 44 выходы которого подключены к первому 45 и второму 46 входам релейного блока 47, третий 48 и четвертый 49 входы которого соединены с третьим 50 и четвертым 51 выходами измерительного блока 26 узла нагрузки, а первый 52 и второй 53 выходы релейного блока 47 соединены с первым 54 и вторым 55 входами первого регулятора 56 напряжения, третий 57 и четвертый 58 входы которого подключены к источнику постоянного напряжения, а выход 59 регулятора напряжения 56 подключен к дополнительному входу 11 первой автоматической системы 7 возбуждения, также источник реактивной мощности дополнительно снабжен п 2 датчиками 60 и 61 реактивной мощности с разнополярными выходами 62, 63 и 64,65 и п -1 регуляторами 66 напряжения с входами 67, 68 и 69 и выходом 70, а блок 33 сравнения дополнительно снабжен 2п входами 71 -74 и 4п выходами 75 - 82, а анализатор 42 дополнительно снабжен 4п входами 83 - 90 и 2(п - 1) выходами 91 и 92, релейный блок 47 дополнительно снабжен 2(п - 1) входами 93 и 94 и 2(п -1) выходами 95 м 96, которые соединены с выходами 67 и 68 каждого (п -1) регулятора 66 напряжения, выходы которых 70 соединены с дополнительными входами 12 автоматических систем 8 возбуждения, входы 97 и 98 дополнительных датчиков 60 и 61 реактивной мощности соединены с измерительными выходами 99 и 100 измерительных блоков 15 и 16 синхронных двигателей, а выходы Хц 62, Xi2 63, Х21 64, Х22 65 датчиков 60 и 61 реактивной мощности соединены с дополнительными входами 71 - 74 блока 33 сравнения, дополнительные выходы 75 - 82 которого соединены соответственно с дополнительными входами 83 - 90 анализатора 42, дополнительные выходы 91 и 92 которого соединены с дополнительными входами 93 и 94 релейного блока 47,

Измерительный блок 26 узла нагрузки (фиг, 2} содержит трансформатор 101 тока, силовые зажимы которого являются входом 2 и выходом 25 измерительного блока 26

узла нагрузки, к входу 27 которого подключен вход трансформатора 102 напряжения, выходы трансформаторов тока 101 и напряжения 102 соединены с входами 103 датчике

104 реактивной мощности узла нагрузки с разнополярными выходами 105 и 106, которые соединены с выходами 29 и 30 измерительного блока 26 узла нагрузки, выходы 50 и 51 которого соединены с выходами 107 и

0 108 выпрямительного моста 109, вход которого соединен с выходом трансформатора 102 напряжения.

Релейный блок 47 и регуляторы 56 и 66 напряжения (фиг. 3) содержат, наприме, 2п

5 одинаковых репейных ветвей 110 - 113. Каждая ветвь содержит последовательно соединенные соответственно транзистор 114, 115и 116, 117, катушку поляризованного реле 118, 119 и 120, 121 и диод 122, 123 и

0 124, 125. Каждая пара поляризованных реле 118, 119 и 120 и 121 имеют блок 126 и 127 коммутационных переключений и блокировки, выходы которого являются выходами 52, 53 и 95, 96 релейного блока 47 и соеди5 йены с входами соответственно 54, 55 и 67, 68 регуляторов 56 и 66 напряжения. Регуляторы 56 и 66 напряжения представляют собой, например, привод 128 и 129 постоянного тока, причем валы двигателей по0 стоянного тока являются выходами 11 и 12 регуляторов 56 и 66 напряжения.

Блок 33 сравнения (фиг. 4) состоит из 2(п + 1) ветвей 130 - 135 сравнения, каждая из которых содержит, например, стабилит5 роны 136 и 137; 138 - 141; 142 - 145. В рассматриваемом случае ветви 130 и 131 содержат по одному стабилитрону 136 и 137, а остальные 2п ветвей 132 - 135 по два последовательно соединенных стабилитро0 на 138 и 139; 140 и 141; 142 и 143; 144 и 145, причем у первых двух ветвей 136 и 137 вход и выход соединены с выходами соответственно 34 и 35, 36 и 37 блока 33 сравнения, выходы 75 77, 79 и 81 которого соединены

5 со средними точками ветвей 132 - 135, выходы которых соединены с выходами 76, 78, 80 и 82 блока 33 сравнения, входы которого 32, 31 и 71 - 74 соединены с входами ветвей 130 - 135 сравнения,

0 Анализатор 42 состоит из 2(п + 1) логических элементов И 146 - 151, входы которых соединены с входами 38 - 41 и 83 - 90 анализатора 42, который также содержит 2(п + 1) диодов 152 - 157, аноды которых

5 соединены с выходами логических элементов И 146 - 151, а катоды диодов 153, 155 и 157 соединены между собой и с выходами 43 и 91 анализатора 42, выходы 44 и 92 которого соединены между собой и с катодами диодов 152,154 и 156.

Предлагаемая схема блока 33 сравнения реализует на каждой отдлельной ветви сравнения два уровня режима реактивной мощности, причем на первых двух ветвях 130 и 131 сравнения реализуются по два режима реактивной мощности узла нагрузки, а именно Xi и Xi - первый и второй уровни режима емкостной реактивной мощности узла нагрузки; Х21 и Ха первый и второй уровни режима индуктивной реактивной мощности узла нагрузки. Для рассматриваемого случая, на ветвях 132 и 134 сравнения реализуются по два уровня Xn ; Xn и Xia1; Xi2 режимов емкостной реактивной мощности первого 1 и второго 2 синхронных двигателей, а на ветвях 133 и 135 сравнения реализуются по два уровня Xzi ; X2i и Х221 и Х2211 режимов индуктивной реактивной мощности первого 1 и второго 2 синхронных двигателей.

Наличие в ветвях 132 - 135 второго стабилитрона объясняется тем, что экстремальная точка U-образной характеристики син -онного двигателя при изменении его 33i рузки несколько смещается, и работа двигателя с коэффициентом мощности единица не является абсолютно устойчивой. Чтобы исключить погрешности при настройке, порог срабатывания первых стабилитронов этих ветвей выбирается из условия возможного смещения экстремальной точки U-образнрй характеристики конкретного двигателя в конкретных условиях. Порог срабатывания второго стабилизатора ветвей 110 - 113 сравнения определяется для каждого двигателя, например, по паспортным данным, т. е. регулирование тока возбуждения двигателя как в одну, так и в другую сторону не должно привести к величине коэффициента мощности ниже 0,9 или величине тока статора выше номинального значения.

Необходимо отметить, что при увеличении числа синхронных двигателей, подключенных к узлу нагрузки, в блоке 33 сравнения происходит увеличение пар ветвей сравнения с заданными уровнями на число дополнительно подключенных двигателей, а в анализаторе 42 увеличивается число логических элементов И и диодов на ту же величину, что соответственно приведет к увеличению числа пар выходов анализатора на число подключенных двигателей.

Тиристорные возбудители 7 и 8 являются стандартными возбудителями синхронных машин, Воздействие выходов 59 и 70 регуляторов 56 и 66 напряжения аналогично действиям оператора при режиме АРВ Ручное управление, правда, регулирование

осуществляется автоматическим включением, отключением и реверсированием приводных двигателей 128 и 129 (фиг. 3), которые своими выходами (валом) 11 и 12 5 перемещают подвижные контакты регулировочных потенциометров 158 и 159 (фиг. 1).

Источник работает следующим образом.

0 По графикам нагрузки определяется режим реактивной мощности узла нагрузки. Предположим необходимо, чтобы в период минимума нагрузки узла.все подключенные к узлу синхронные двигате5 ли работали с коэффициентом мощности, равным единице, при этом коэффициент мощности узла нагрузки тоже равен единице, что будет в том случае, если мощность блока статических конденсаторов

0 (БСК) равна реактивной индуктивной мощности узла в период минимума нагрузки. Будем считать, что мощность батареи конденсаторов выбрана по вышеизложенной методике.

5В период настройки источника реактивной мощности БСК 21 и смежные электроприемники (СЭП) 24 отключены от линии электропередачи (ЛЭП). а входы 31 и 32 блока 33 сравнения не подключены к

0 выходам 29 и 30 измерительного блока 26 узла нагрузки (ИБУ), т. е. Xif Xi X21 Х2 0. Так как Mi и М2 настроены (или настраиваются в этом случае) на работу с коэффициентом мощности единица, то

5 сигналы на выходах 62, 63 и 64,.65 датчиков 60 и 61 реактивной мощности и соединенных с ними входах 71 - 74 блока 33 сравнения будут равны нулю, т. е. Хп Х1211 Х211 .

0 Таким образом, сигналы-на всех входах блока 33 сравнения равны нулю, что сформирует на всех его выходах сигналы О, которые подаются на все входы анализатора 42, на выходах 43, 44 и 91, 92 кото5 рого формируются сигналы О, т. е. YH Yi2 Ґ22 0, которые подаются на входы 45, 46 и 93, 94 релейного блока 47, на входах 48 и 49 которого имеется постоянное напряжение, которое подано с выхо0 дов 50 и 51, соединенных с выходными зажимами 107 и 108 выпрямительного моста 109 (фиг. 2). При наличии сигналов О на входах 45, 46 и 93, 94 релейного блока 47 сигналы О будут и на подсоединенных

5 к этим входам базах транзисторов 114 - 117 (фиг. 3) и последние заперты, что приводит к отсутствию токов в релейных ветвях 110 - 113 (фиг. 3), которые параллельно подключены к входам 48 и 49, поэтому контакты блоков 126 и 127 коммутации и

блокировки и поляризованных реле 118 - 121 находятся в исходном положении, при этом токи в обмотках возбуждения и в якорных обмотках приводов 128 и 129 будут равны нулю, подвижные контакты потенциометров 158 и 159 (фиг, 1) устанавливаются в положение, при котором токи возбуждения двигателей 1 и 2 обеспечивают чисто активный режим работы каждого синхронного двигателя.

Работа источника реактивной мощности в режиме перекомпенсации узла нагрузки.

К узлу нагрузки подключены СЭП 24 и ВСК 21. В этом случае в установившемся режиме работы узла возможны следующие варианты,

Режим реактивной мощности узла нагрузки емкостной Х2 0, Xi Xin, т. е. мощность БСК 21 больше реактивной индуктивной мощности, потребляемой СЭП 24. В этом случае следует рассмотреть два состояния системы:

a) Mi и Ма работают с коэффициентом мощности 1, т. е. Хп-1 Хцп Xi2 Xi2H

0 И Х211 Х211 Х221 Х221 0. В ЭТОМ

случае на выходах 105 и 106 датчика 104 реактивной мощности (фиг. 2) будет постоянное напряжение, пропорциональное емкостной реактивной мощности узла нагрузки. Это напряжение с выходов 29 и 30 измерительного блока 26 узла подается на входы 31 и 32 блока 33 сравнения, при этом на его входах 71 - 74, соединенных с выходами 62 - 65 датчиков 60 и 61 реактивной мощности соответственно, сигналы равны О, следовательно, на ветвь 130 сравнения (фиг. 3) будет подано напряжение, пропорциональное емкостной реактивной мощности узла нагрузки, которое достаточно для срабатывания стабилитрона 136 ветви 130 сравнения, что приведет к формированию сигналов 1 на выходах 34 и 35 блока 33 сравнения, при этом на остальных его выходах сигналы будут равны О, следовательно, на входы 38 и 39 анализатора 42 поданы сигналы 1, а на его остальные входы сигналы О, указанные сигналы подаются соответственно на входы логических элементов И 146 - сигнал 1, 147 - 151 - сигнал О, а это приведет к формированию на выходах 43 - 46 анализатора 42 следующих сигналов:

Yn-1 1 4-0-0 1; Yw- 0-0 + 0-0 0; Ґ22 0-0 + 0-0 0,

т. е. на входы 45, 46 и 93, 94 релейного блока 47 поданы сигналы соответственно 1, О, 1, О. Такая комбинация сигналов на входах 45, 46 и 93, 94 релейного блока 47

приведет к тому, что на соединенных с ними базах транзисторов 115 и 117 будет 1, а на базах транзисторов 114 и 116 сигнал О, это приведет к отпиранию транзисторов 115 и 117 и появлению тока

0 в релейных ветвях 111 и 113, при этом в релейных ветвях 110 и 112 ток отсутствует, так как на базы транзисторов 114 и 116 поданы сигналы О, что оставляет эти транзисторы в закрытом состоянии. Нз5 личие тока в релейных ветвях 111 и 113 приводит к тому, что в блоках 126 и 127 коммутаций и блокировки осуществляются переключения, при которых выходы 11 и 12 приводов 128 и 129 плавно изменяютустав0 ки потенциометров 158 и 159 (фиг. 1) в сторону уменьшения тока возбуждения синхронных двигателей 1 и 2, т. е. последние начнут потреблять реактивную мощность из сети, при этом напряжение на выходах 29, и

5 30 измерительного блока 26 узла начнет уменьшаться и при коэффициенте мощности узла, равном 1, оно станет равным нулю, что приведет к приращению регулирования токов возбуждения Mi и Мг.

0б) Mi и М2 разной мощности, причем в

процессе регулирования реактивной мощности узла один из двигателей достиг граничных значений по току возбуждения и по току статора. Предположим, мощность

5 Mi М2, режим реактивной мощности узла нагрузки тот же, что и в предыдущем случае. При этом в ветви 133 сравнения блока 33 сравнения сработают оба стабилизатора 140 и 141, так как на его вход 72 с

0 выхода 63 датчика 60 реактивной мощности будет подан потенциал, пропорциональный реактивной мощности, потребляемой Mi из сети, которая превышает расчетный заданный уровень. Предположим, что к это5 му моменту компенсации реактивной мощности узла нагрузки не произошло, т. е. Xi Xi. X2 0; Хп 0, Xi2 Xi 0; Х22 Х221.. Такие режимы реактивной мощности узла нагрузки и двигателей при0 ведут к тому, что на входах логических элементов И 146 и 149 сигналы будут равны 1, на входах элемента 1/1 151 сигналы равны 1, О, а на входах остальных логических элементов сигналы будут равны О,указанная

5 комбинация сигналов на выходах блока 33 сравнения и на входах анализатора 42 и, следовательно, на входах логических эле- м°ентов И 146 - 151 приведет к формированию на выходах 43, 44 и 91, 92 анализатора 42 следующих сигналов:

Yn 1-1 +0-0 1;

Y21 1-1 +0-0 1;

. Yi2 0-0+ 1-1 1;

Y22 0-0 + .

Эта комбинация сигналов с выходов 43, 44 и 91, 92 анализатора 42 подается на входы 45, 46 и 93, 94 релейного блока 47, откуда сигналы 1 подаются на базы транзисторов 114, 115 и 117 релейных ветвей 110, 111 и 113, а на базу транзистора 116 релейной ветви 112 подан сигнал О, т. е. релейные ветви 110, 111 и 113 оказываются открытыми и по ним протекает постоянный ток, а в его ветви 112 ток отсутствует. Наличие тока в релейных катушках 118, 119 и 121 приведет к тому, что блок 126 коммутаций и блокировки прервет питание привода 128, вал 11 которого прекратит перемещение подвижного контакта потенциометра 158 в сторону уменьшения тока возбуждения Mi, а блок 127 коммутации и блокировки позволит дальнейшее уменьшение ток возбуждения рторого синхронного двигателя, т, е. дальнейшая компенсация реактивной мощности узла осуществляется только двигателем М2.

в) Произошла компенсация реактизной мощности узла, т. е. Xi Х2 0, при этом режим реактивной мощности одного из двигателей не достиг предельно допустимых значений, т. е. Xia Xi2 ; Xaa Х-22

Х221 . При этом с выходов 2S и 30 ИБУ 26 на входы 31 и 32 блока 33 сравнения поданы сигналы Xi Х2 0, что соответствует режиму компенсации реактивной мощности узла нагрузки, с выходов 62 и 63 датчика 60 реактивной мощности поданы сигналы Хп 0; Xia Xi2H на входы 71 и 72, а с выходов 64 и 65 датчика 61 реактивной мощности на входы 73 и 74 блока 33 сравнения поданы сигналы Х21 - 0; Х22 Х22

Х22И. При этом на выходах 34 - 37, 75, 76, 79, 80 и 82 блока 33 сравнения и на соединенных с ними входах 38-41, 83, 84, 87, 88 и 90 анализатора 42 сигналы будут равны О, а на выходах 77, 78 и 81 блока 33 сравнения и соответственно на входах 85, 86 и 89 анализатора 42 сигналы равны 1. Указанная комбинация сигналов на входах анализатора 42 сформирует а его выходах 43, 44 и 91, 92 и соединенных с ними входах

45, 46 и 93, 94 релейного блока 47 сигналы

Yn 0-0 + 1-1 -1;

Y21 0-0+ 0-0 0;

Yi2 0-0+ 0-0 0;

Y22 О -О + О -О 0.

Полученная комбинация сигналов на входах 45, 46 и 93, 94 релейного блока 47 приведет к тому, что его релейные ветви 111 - 113 будут заперты, и только по 5 ветви 111 будет протекать ток, так как на базу тиристоров 115 будет подан сигнал 1 и он будет открыт. Наличие тока в катушке реле 119 приведет к тому, что в блоке 126 коммутации и блокировки про0 изойдет реверсирование привода 128, а блоком 127 коммутации и блокировки осуществится остановка привода 129. Перемещение привода 128 в обратную сторону будет незначительным и прекратится после

5 того, как выполнится условие Хи Xi2 Xi , т. е. сигнал Xi2 станет равным О. Эта операция необходима для тога, чтобы ток статора IVH не превышал заданный номинальный.

0Предлагаемый источник реактивной

мощности обладает свойством саморегулирования, а это позволит применять предложенное решение в узлах нагрузки с различными режимами реактивной мощно5 сти и с различными возможностями синхронных двигателей, подключенных к узлу нагрузки.

Работа источника реактивной мощности в режиме недокомпенсации реактивной

0 мощности узла нагруз ки.

В этом режиме Xi О а X Х21 . Это значит, что на вход 31 блока 33 сравнения с выхода 29 измерительного блока 26 узла нагрузки подан сигнал О , на входе 32 бло5 ка 33 сравнения сигнал отличен от нуля и равен Х2 Х2 , т. е. поревышает второй уровень режима индуктивной реактивной мощности узла нагрузки Так же как и в предыдущем случае предположим:

0a) MI и М2 работают с коэффициентом

мощности 1, т. е Xi 1 Xi2 0 и Х21 Х22 0 и на входы 71 - 74 блока 33 сравнения с выходов 62 - 65 датчиков 60 и 61 реактивной мощности поступают сигналы О. Ука5 занная комбинация сигналов на входах блока 33 сравнения формирует на его выходах 34, 35 и 75 - 82 сигналы О, а на выходах 36 и 37 сигналы 1 Указанные сигналы подаются на входы анализатора

0 42, на выходах 43, 44 и 91, 92 которого формируются сигналы

Yn 0-0-r 0-0 0;

Yzi 0-0 + 0-0 0.

5Yi2 1-1 +0-0 1.

Y22 1 I +0-0 1.

Эта комбинация сигналов подается на входы 45, 46 и 93, 94 релейного блока 47, а следовательно, на базы транзисторов 115,

114, 117и 116 соответственно, что открывает транзисторы 114, 116 и поддерживает в закрытом состоянии транзисторы 115, 117, а это приводит к тому, что в релейных ветвях 110 и 112 протекает ток, а в ветвях 111 и 113 тока нет, в результате чего блоки 126 и 127 коммутации и блокировки включают приводы 128 и 129 таким образом, что валы 11 и 12 плавно изменяют положение подвижных контактов потенциометров 158 и 159 в сторону увеличения токов возбуждения синхронных двигателей 1 и 2.

б) Двигатели разной мощности и в процессе регулирования один из них, например двигатель 1, достиг номинальных значений токов возбуждения и статора. При этом в ветви 132 сравнения сработают оба стабилитрона 138 и 139, так как на вход 71 блока 33 сравнения с выхода 62 датчика 60 реактивной мощности подан потенциал, пропорциональный реактивной мощности, генерируемой Mi и превышающей заданный уровень. Предположим, что к этому моменту компенсации реактивной мощности узла не произошло, т. е. Х2 Xi 0, Хц 0;X2il Х21 X22 0. Такой режим реактивной мощности узла нагрузки и режимы работы синхронных двигателей приведет к тому, что на входах логических элементов И 147 и 148 сигналы равны 1, на входах элемента 150 сигналы 1, О, на остальных входах сигналы О. Указанная комбинация сигналов приведет к формированию на выходах 43, 44 и 91, 92 анализатора 42 следующие сигналы:

+ M 1;

Y21 0-0+1-0 0;

Yi2 M +0-0 1;

Y22 11 .

Следовательно, на входах 45, 46 и 93, 94 релейного блока 47 комбинации сигналов 1, Г, О, 1, которые поданы на базы транзисторов 115, 114, 117 и 116 соответственно, что поддерживает транзисторы 115, 114 и 116 в открытом состоянии и через катушки реле 119, 118 и 120 протекает ток, а в катушке 121 ток отсутствует, так как на базу транзистора 117 подан сигнал О, Наличие токов в катушках 118 и 119 приведет к тому, что блоком 126 коммутации и блокировки привод 128 будет остановлен и вал 11 прекратит изменение положения подвижного контакта потенциометра 158, а блок 127 коммутации и блокировки, при наличии тока в катушке 120 и отсутствии тока в катушке 121, обеспечит плавное изменение положения подвижного контакта потенциометра 159 валом 12

привода 129 в сторону увеличения тока возбуждения второго синхронного двигателя.

Формула изобретения

Источник реактивной мощности узла

нагрузки, состоящий из п синхронных двигателей с автоматическими системами возбуждения, нерегулируемой батареей конденсаторов, которые подсоединены к силевому выходу измерительного блока узла нагрузки, вход которого через силовой трансформатор подключен к выводам для подключения к питающей сети, а первый Xi и второй Х2 разнополярные выходы измерительного блока узла нагрузки соединены с первым и вторым входами блока сравнения соответственно, выходы которого Xi1, Xi и Х2 , Х2 соединены с первым, вторым, третьим и четвертым

входами анализатора соответственно, первый Yn и второй Yi2 выходы которого подключены к первому и второму входам релейного блока соответственно, третий и четвертый входы которого подключены к

третьему и четвертому выходам измерительного блока узла, а первый и второй выходы релейного блока соединены с первым и вторым входами регулятора напряжения, к третьему и четвертому входам

которого подключен источник постоянного напряжения, а выход соединен с допол- нительным входом автоматической системы возбуждения синхронного двигателя, отличающийся тем, что, с целью

повышения экономичности работы сети, систем возбуждения и синхронных двигателей, он снабжен п датчиками реактивной мощности с разнополярными выходами каждый, п - 1 регуляторами напряжения, а блок

сравнения дополнительно снабжен 2п входами и 4п выходами, анализатор дополнительно снабжен 4п входами и 2(п - 1) выходами, релейный блок дополнительно снабжен 2(п - 1) входами и 2(п - 1) выходами, которые попарно соединены с первым и вторым соответственно входами каждого (п - 1)-го регулятора напряжения, выходы которых соединены с дополнительными входами п - 1 автоматических систем

возбуждения, входы дополнительных датчиков реактивной мощности подсоединены к узлу нагрузки, а выходы Хп1 и Хп2 соединены с дополнительными входами блока сравнения соответственно,

дополнительные выходы которого Хчп , Xin, и Х2п и Х2п соединены соответственно с дополнительными входами анализатора, дополнительные входы которого Yin и Y2n соединены соответственно с дополнительными входами релейного блока, в

котором реализованы функции управления током возбуждения синхронных двигателей

.Yii-( mXn -Xn);

Yi2 (X2-X2 )V (Xi2UXi2M);

У„1 (Х1ЛХ1 У(Хп1ГлХпЛ

Уп2 (Х2иХ21Г)У(Хп21лХп2 Г).

где Xi и Х2 - уровни емкостной и индуктивной реактивной мощности узла нагрузки;

ХП1 и Хп2 - уровни емкостной и индуктивной реактивной мощности синхронных двигателей.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в узлах нагрузки электрических линий переменного тока для поддержания режима реактивной мощности в узле нагрузки, к которому кроме активно-индуктивной нагрузки подключены батарея статических конденсаторов и несколько синхронных двигателей. Цель изобретения - повышение экономичности работы сети, систем возбуждения и синхронных двигателей. Это достигается увеличением до трех чисел базисных параметров, влияющих на оптимальное использование возможностей нескольких синхронных двигателей при осуществлении плавной компенсации реактивной мощности в узле нагрузки, и тем, что схема управления синхронным двигателем снабжена N датчиками реактивной мощности с разнополярными выходами каждый и N - 1 регуляторами напряжения выходных сигналов тиристорных возбудителей. Устройство также содержит анализатор, блок сравнения, измеритель узла нагрузки, релейный блок. 4 ил.

лзгг