Устройство для защиты трехфазной электроустановки Советский патент 1991 года по МПК H02H7/00 H02H3/24 

Изобретение относится к электротехнике и может Ь ыть использовано в качестве трехфазного реле тока или напряжения.

Целью изобретения является расширение функциональных возможностей путем повышения устойчивости функционирования в несимметричных режимах работы.

На фиг,1 показана функциональная схема измерительной части устройства; на фиг.2, 3 и 4 - функциональные схемы первого, второго.и третьего реагирующих органов, соответственно на фиг.1.

Устройство содержит по числу фаз промежуточные трансформаторы 1-3, первичные обмотки которых предназначены для включения на фазные токи трансформаторов тока своих фаз (как правило, в сети 110 кВ) или промежуточный трансформатор фазы В подсоединенный к трансформаторам тока чужих фаз (как правило, в сети 35 или б кВ), вторичные обмотки указанных промежуточных трансформаторов соединены в звезду, выводу которой подключены ко входам трехфазного выпрямительного моста 4, на выходе которого включены делитель 5 напряжения и элементы 6 и 7 выделения постоянной составляющей выпрямленного напряжения, фильтры первой гармоники 8 и третьей гармоники 9, подключенные входами к средней точке делителя 5 напряжения, фильтр 10 второй гармоники, подключенный входом через элемент 7 выделения постоянной составляющей выпрямленного напряжения к выпрямительному мосту 4, первый реагирующий орган 11 (фиг.2), выполненный в виде компаратора 12, подключенного входом к выходу дифференциального операционного усилителя 13, резистора 14, сглаживающего элемента 15, подключенного выходом к инвертирующему входу усилителя 13, а входом к катоду диода 16, и параллельно соединенных конденсатора 17 и резистора 18, включенных между выходом и инвертирующим входом усилителя 13.

Второй реагирующий орган (фиг.З) выполнен в виде двух компараторов 19 и 20, подключенных входами к выходу дифференциального операционного усилителя 21, к инвертирующему входу которого подключен выход первого сглаживающего элемента 22, диодов 23-26, второго 27, третьего 28 и четвертого 29 сглаживающих элементов.

Третий реагирующий орган (фиг.4) выполнен в виде двух компараторов 30 и 31, первого 32 и второго 33 элементов сравнения, первого 34 и второго 35 элементов сгла- живания, формирователя 36 модуля, резисторов 37 и 38, первого 39, второго 40 и третьего 41 диодов

Устройство работает следующим образом.

Сначала рассмотрим его работу в качестве трехфазного реле тока при синусои- дальных входных токах, а потом при несинусоидальных входных токах нагрузки и при других видах несинусоидальных токов.

В условиях трехфазного симметричного

режима потенциал положительного полюса выпрямительного моста 4, рассматриваемый относительно нейтрали соединенных в звезду вторичных обмоток промежуточных

трансформаторов 1-3, является однополупе- риодно выпрямленным трехфазным напряжением с положительной составляющей и с гармониками, среды которых преобладает третья. Аналогично относительный потенциал отрицательного полюса выпрямительного моста 4 содержит отрицательную постоянную составляющую и третью гармонику, которая совпадает по фазе с третьей гармоникой в потенциале положительного

полюса моста 4.

При различных режимах трехфазного реле тока относительно нейтрали напряжение положительного полюса выпрямительного моста 4 и имеет следующие

составляющие, представленные в табл.1, и приведенные к входным токам: Id постоянная составляющая; Ih2m - амплитуда второй гармоники; ыт - амплитуда первой гармоники; Ih3m амплитуда третьей гармоники.

С целью упрощения расчетов для табл.1 рассматривались случаи, когда векторы входных фазных токов образуют равнобедренный треугольник с углом «между равными токами величиной р, а величина

третьего тока обозначена т. Для равнобедренного треугольника векторов имеем sln(«/2)lT/2lp;

45

I2/IP 2 sin (a/2 )

а

-2 sin (60°--J-) 1/3,

де 2 - модуль токов обратной последова- гельности.

Кроме того, в таких условиях, если 0° а 60°, то lp cos(a /2) 0,867 1згз);

если 60° « 180° . то 1т к(3),

(31

где 1К модуль фазного тока при трехфазном симметричном коротком замыкании

(к.з.) в той точке, где имеем рассматривав мый тип несимметричного к.з.

Указанное упрощающее условие имеет место в действительности для следующих случаев (сеть 6 кВ) Угол а - равен 60, равнобедренный треугольник становится равносторонним при трехфазном симметричном режиме; угол а равен 0°, равнобедренный треугольник вырождается в два равных по модулю параллельных отрезка, если на защищаемой линии без токов нагрузки произошло двухфазное к.з. или на линии с нагрузкой оборвалась одна из трех фаз (режим предельной несимметрии второго типа с преобладанием модулей двух фазных токов); угол а равен 180°, равнобедренный треугольник вырождается в три па раллельных отрезка, из которых два равны по модулю, а третий вдвое больше, если на защищаемой линии с электродвжателями увеличились токи при внешнем двухфазном к.з., т.е. при двухфазном к.з, на другой линии вблизи шин 6 кВ (режим предельной несимметрии первого типа с преобладанием модуля одного фазного тока).

В табл.1 при 0° а 180° величины даны в процентах и за 100% приняты следующие значения:

0,826

0,368 I,

Р).

- 0.25 m(3); 0,20zlm(3

где Im - амплитуда фазного тока при тре. фазном к.з. в том месте, где рассматриваются также другие виды к.з.

В нижней строке габл.1 приведены значения функций в режиме одного входного тока который возникает, когда двойное замыкание на землю в сети 35 кВ произошло на разных линиях и вызвало ток, обозначаемый 1т . В таких условиях на воздушной л и иии 35 к В индуктивное сопротивление линии увеличивается приблизительно в 1,8 раза, вследствие чего входной ток lm в 1,8 раза меньше, чем ток lm 0,867 lm , где lm - ток при двухфазном к.з. на линии без нагрузки в том же месте. В нижней строке табл.1 над чертой дано значение функций в процентах при условии, что один входной ток такой же по величине, как при трехфазном к.з., а под чертой - с учетом того, что один входной ток Irri 1 в 1,8 раза меньше, чем ток lm при двухфазном к.з. в том же месте.

В режиме одног о входного тока появляется выходное напряжение только на вторичной обмотке одного из промежуточных трансформаторов 1-3. причем оно создает

двухполупериодно выпрямленный ток через диоды своей и чужих фаз, а также через делитель 5 напряжения. При этом разность потенциалов между средним выво- дом делителя 5 напряжения относительно нейтрали звезды вторичных обмоток будет положительной в один полупериод и отрицательной в другой полупериод, а амплитуда колебаний первой гармоники

0 составит 50% от входного напряжения выпрямительного моста 4, т.е. в два раза больше, чем в предельном несимметричном режиме первого типа.

В режиме одного входного тока на по5 люсах моста 4 относительно нейтрали постоянная составляющая, и вторая гармоника будут вдвое меньше, чем в предельном несимметричном режиме второго типа, потому что на входе моста 4 в первом

0 случае (в режиме одного входного тока) имеется одно напряжение, а во втором случае - разность двух равных по модулю и противоположных по фазе напряжений.

В правом столбце табл.1 дана функция

5 FIT для первого реагирующего органа по фиг.2. Перед составлением функции Fn для входящих в нее постоянной составляющей Id и второй гармоники Ih2m были выравнены базы путем вычисления коэффициентов вы0 равнивания К„ и «2 по следующим уравнениям (здесь в усилителе 13, как и для входов усилителя 21 на фиг 26 предполагается двухполупериодное выпрямление напряжения второй гармоники)

0826 I

2 л

О 368 Цл ) К ;

40

К2/К0-3.52. Ко 1

где коэффициент Ко для постоянной составляющей можно выбрать из условий удобства расчета и конструирования

Выравнивание бчз дает право пользо- ваться процентами ит табл.1 при сложении (или вычитании) составляющих

Функция FIT составлена для выхода усилителя 13 следующим образом:

FiT q2lh2m. q.-, - 1; qz/qi -0,333;

qo Ko 1; Q2-K2 - 1,17.

где q0; Q2 - весовые коэффициенты состэв- ляющих из таблицы, причем q0 выбирается по условиям удобства

Отношение q;/qu выбрано так, чтобы функция FIт имела одинаювое значение при (двухфазное к з на защищаемой линии

при отсутствии нагрузки) и припг 60° (трехфазное к.з, в ом же месте), т.е чтобы в этих условиях была одинакова чувствительность первого реагирующего органа при трехфазном или при двухфазном к.з. в одном и том же месте. В других условиях, Например при г 180° (токи в линии 35 кВ при двухфазном к.з. без токов нагрузки на стороне 6 К кВ питающего понизительного трансформатора (А/Л-11; 35/6 кВ), чувствительность будет на 13.3% меньше, чем при трехфазном к.з. на том же месте.

При осуществлении функции Fu компаратор 12 сработает в соответствии с уравнением

Fir K/9lKn .

где 1кп - ток уставки компаратора;

Кр - коэффициент, зависит от коэффициентов трансформации измерительных трансформаторов тока и промежуточных трансформаторов 1-3, а также от других параметров предложенного устройства.

Чтобы рассмотреть, какие комбинированные функции позволяет осуществлять данное устройство дополнительно к тем, которые может обеспечить прототип, определяем остальные коэффициенты выравнивания:

0,826 Ц3)

Ко 0,25 Ц3) «1

0,207 |р) К3; К1/Ко-5.2; Кз/К0 12,5.

,

У второго реагирующего органа по фиг.26, подсоединенного входами к выходам фильтров первой 8 и второй 10 гармоник, можно получить комбинированные функции или Р2т, или F.TI (см. табл.2). Уравнения этих функций

F2r q22lh2m-qi2lh1m; q22 0,65; qi2 1; Рзт Р2.ч1м2гтгп.п1мгп, Q23 qi3 1,

где весовые коэффициенты при составляющих из табл 1 выбирались для достижения следующих новых свойств.

При осуществлении функции Р2т, составленной для выхода усилителя 21, компаратор 19 реагирую и; ий только на положительные выходные сигналы усилителя 21, которые пояпляюгся. когда превышает модуль сигналя второй гармоники, т.е.

при положительном значении функции Р2т, этот компаратор будет срабатывать (в зависимости от своего порога чувствительности) в пределах 0° а 45°, т.е. при несимметричном режиме второго типа за исключением предела 45-60°. В тех же условиях осуществления функции F2 компаратор 20, реагирующий только на отрицательные выходные сигналы усилителя 21, которые появляются. когда превышает модуль сигнала первой гармоники, т.е. при отрицательном значении функции Р2т, этот компаратор будет срабатывать (в зависимости от своего иного порога чувствительности) в пределах

60° (/ 180°, а также в режиме одного входного тока.

При осуществлении функции РЗТ, составленной для выхода усилителя 21,компа- оагор 19. реагирующий только на сигналы,

когда превышает модуль сигнала второй гармоники, т.е. при положительном значении функции РЗТ, этот компаратор, имея порог чувствительности больше 9%,. будет срабатывать в пределах 0° ft 45°. В тех

же условиях осуществления функции Far компаратор 20, реагирующий только на сигналы, когда превышает модуль сигнала первой гармоники, т.е. при отрицательном значении функции Рзг, этот компаратор,

имея порог чувствительности с модулем больше 20%, будет срабатывать в режиме одного входною тока. Таким образом, при осуществлении функции РЗТ можно сделать так, чтобы в пределах 45° а 180°

не были чувствительными ни компаратор 19. ни 20.

Рассмотрим применение данного устройства с использованием функции Р2т для релейной защиты второй ступени на линии

6 кВ, питающей мощный электродвигатель или группу менее мощных. Компаратор 12 в первом реагирующем органе (фиг.2) реагирующий на ток, пропорциональный функции FU. будет воздействовать через реле

времени с выдержкой 0.7 с) на отключение выключателя линии 6 кВ.

Компаратор 19 во втором реашрующем органе (фиг.36), реагирующий только на гок, пропорциональный положительным значени Ш функции Р2т, т.е. только на несимметрию второго типа в пределах 0 а 45°, будет отключать защищаемую линию 6 кВ, если пуск электродвигателей происходит после или в момент обрыва одной фазы

своей линии 6 кВ (или в момент обрыва фазы включаемого трансформаторного выключателя 6 кВ на подстанции). Такое действие компаратора 19 необходимо потому, что первый реагирующий (компаратор 12

на фиг.а подобно известным максимальным токовым защитам не будет чувствовать этог несимметричный недопустимый режим) При этом режиме компаратор 19. действуя на дополнительное реле времени, должен отключить свою линию 6 кВ (с выдержкой 1,4 с) Такая выдержка времени необходима чтобы компаратор 19 не осуществлял ложного отключения своей линии 6 кВ при внешнем двухфазном к.з. на стороне 35 кВ вблизи питающего трансформатора (X /Л- 11. 35/6 кВ).

Компаратор 20 во втором реагирующем органе (фиг.36), реагирующий только на ток. пропорциональный отрицательным значениям функции Far. т.е. только на несиммет рию первого типа в пределах 60° а 180° будет срабатывать (например, на сигнал) при возникновении виткового замыкания в одной из фаз электродвигателя 6 кВ. когда 60° « 120°. Выбранное действие после срабатывания компаратора 20 должно происходить с выдержкой времени 1,4 с, чтобы не было ложного действия при внешнем двухфазном к.з. на другой линии 6 кВ Кроме того, требуется блокировка (запрет действия) компаратора 20, когда он ложно сработает при перегорании одного высоковольтного силового предохранителя 35 кВ у питающего трансформатора ( /А-11; 35/6 кВ) В этих условиях на всех линиях 6 кВ до восстановления полнофазного режима токи нагрузки будут иметь векторную диаграмму в виде равнобедренного треугольника с углом а 180°, а отношение модулей линейных напряжений 6 кВ составит 0,98-0.85 0,57

Перейдем к рассмотрению работы устройства при несинусоидальных токах нагрузки. Например, первичный ток однофазного электровозного трансформатора, нагруженного через выпрямитель на двигатель, имеет приплюснутую форму (при учете только первой и третьей гармоник форма становится двугорбой). Бросок тока намагничивания у такого трансформатора имеет заостренную форму (при учете только первой и третьей гармоник форма становится одногорбой). В трехфазной сети третья гармоника в токах нагрузки имеет аналогичные проявления

Анализ показывает, что если в данном устройстве вход каждого из промежуточных трансформаторов 1-3 подсоединен к трансформатору тока своей фазы, то появляющиеся третьи гармоники во входных токах не вызывают появления искажающих составляющих первой и второй гармоник на выходах трехфазного выпрямительного моста 4.

При этом изменение третьей гармонии мл выходах моста имеет простую закономерность: третьи гармоники, поступившие на его вход при одногорбой форме тока, при бавляются, а при двугорбой форме тока пы- читаются из того значения, которое имеет третья гармоника на выходах моста при синусоидальных входных токах.

Если же в предложенном устройстве

0 вход промежуточного трансформатора 2 подсоединен к току IB -(1д+ Ic), то появляющиеся третьи гармоники во входных токах вызывают появление искажающих составляющих первой и второй гармоник на выхо5 дах выпрямительного моста 4, причем изменение третьей гармоники приобретает сложную закономерность, а именно: третья гармоника на выходах моста всегда уменьшается, но при одногорбой форме входных

0 токов в фазах А и С уменьшается в меньшей мере, чем при двугорбой форме этих входных токов. Когда, например, по условиям наличия только двух трансформаторов то- ка (фаз А и С) требуется ток в промежуточ5 ном трансформаторе 2 создавать трансформаторами тока А и С, то целесообразно (см.фиг.1), чтобы параллельно вторичной обмотке промежуточного трансформатора 2 был подсоединен - RCL-фильтр

0 из резистора, конденсатора и дросселя, причем в этом фильтре конденсатор и дроссель настроены на резонанс токов основной гармоники, а RS-цепочка хотя бы в три раза уменьшает третью гармонику, посту5 мающую здесь на вход выпрямительного моста.

Рассмотрим, как в устройстве использовать отбор третьей гармоники для возможности различать несинусоидальный ток

0 нагрузки от трехфазного практически синусоидального симметричного тока короткого замыкания (к.з.), при котором должна срабатывать последняя ступень релейной защиты линии электропередачи Могут быть следую5 щие условия выполнения такой задачи.

Условие 1. На входе устройства может быть ток нагрузки только одногорбой формы.

При условии 1 в устройстве целесооб0 разно первый реагирующий орган с усилителем 13 (фиг.2) выполнить реагирующим на функцию в табл.2. У этой функции в дан- ,ном примере: постоянная составляющая взята с весовым коэффициентом q0 1;

5 выпрямленная третья гармоника - с весовым коэффициентом дз -0.33, а вторая гармоника не используется Функция Р4т при синусоидальных и входных токах обеспечивает одинаковую чувствительность при а 60° и а 0°, а при а 180° чувствительнос ь будет на 13,3% меньше. Когда на входе устройства появятся несинусоидальные гоки нагрузки одногорбой формы, то на выходе лоста 4 произойдет увеличение третьей гармоники, вследствие чего относительно уменьшится функция РФ-, которой пропорционален ток на входе компаратора 12, т.е. уменьшится чувствительность первого реагирующего органа по сравнению с появлением эквивалентных синусоидальных токов при гг 60°.

Условие 2. На входе устройства может быть ток нагрузки только двугорбой формы.

При условии 2 в предложенном устройстве целесообразно первый реагирующий орган с усилителем 13 (фиг.2) выполнить реагирующим на функцию Рбт в табл.2. У этой функции в данном примере выбраны следующие весовые коэффициенты: q0 1 для постоянной составляющей; Q2 0,533 для выпрямленной второй гармоники; дз 0,2 для третьей гармоники. Функция РБТ обеспечивает предложенному устройству при синусоидальных входных токах такие же свойства, как функция . Появление на входе устройства несинусоидальных токов нагрузки двугорбой формы вызовет на выходе моста 4 уменьшение амплитуды третьей гармоники, произойдет относительное уменьшение функции Рбт и уменьшение чувствительности первого реагирующего органа (с усилителем 13) по сравнению с появлением эквивалентных синусоидальных токов при а- 60°.

Условие 3. Может быть ток нагрузки или двугорбой, или одногорбой формы, причем реагирование релейной защиты должно быть всегда одинаковым, например уменьшение чувствительности к несинусоидальному току.

При условии 3 целесообразно в предложенном устройстве первый реагирующий орган с усилителем 13 выполнить по фиг.2, т.е. реагирующим на функцию FIT в табл.1. Кроме того, для совместной работы с первым реагирующим органом требуется выполнить третий реагирующий орган по схеме, изображенной на фиг.4. На входе первого элемента 32 сравнения «получаем ток, пропорциональный функции Рбт в табл.2. Когда первый элемент 32 сравнения выполнен аналогично усилителю 13, то на выходе элемента 32 сравнения имеем инвертированную (с обратным знаком) функцию F;6b У этой функции выбраны следующие весовые коэффициенты: q0 1 для постоянной составляющей; дз -1 для выпрямленной третьей гармоники. ВследCTEine таких коэффициентов функция Рбт при а- 60° равна нулю, а ее значения при а- 45° и а 75° очень малые. Кроме того, функция Рбт при синусоидальных входных

токах всегда имеет положительные значения. Когда на входе устройства появятся несинусоидальные токи нагрузки одногорбой формы, то на мосте 4 произойдет увеличение амплитуды третьей гармоники, из-за

чего функция Рбт получит отрицательное значение при а 60°. Появление на входе устройства несинусоидальных токов нагрузки двугорбой формы вызовет уменьшение амплитуды третьей гармоники, вследствие

чего функция Рбт получит положительное значение при п 60°. После формирователя модуля 36 и при одногорбой и при двугорбой Форме несинусоидальных токов нагрузки получаем - /Рбт/, т.е. модуль функции Рбт,

взятый с отрицательным знаком. Чтобы использовать только значения - /Рбт/ вблизи а 60, на вход второго элемента 33 сравнения, кроме этой функции, еще подается выпрямленная вторая гармоника с весовым

коэффициентом Q2 1. Сравнивая табл.1 и 2, видим, что амплитуда второй гармоники при таком весовом коэффициенте в условиях синусоидальных входных токов всег- д;э больше, чем модуль функции Рбт, а при

о. 60° каждая из этих функций равна нулю. Следовательно, компаратор 31 реагирует на ток, пропорциональный модулю функции Рбт вблизи а 60°. Срабатывание происходит, когда отклонение от синусоидальности токов нагрузки вызвано появлением у них одногорбой или двугорбой формы и если это отклонение превысит порог чувствительности, заданный на компараторе. Срабатывание компаратора 31

вызывает уменьшение чувствительности первого реагирующего органа с усилителем 13, например, путем автоматического подсоединения дополнительного резистора параллельно резистору 18 в цепи обрат(-ой связи усилителя 13 (на фиг.2 не показано).

Условие 4. То же, что при условии 3, но уменьшение чувствительности должно быть только при токах нагрузки одной формы,

например двугорбой.

Пр.и условии 4 выполнение устройства такое же, как при условии 3, но дополнительно к выходу элемента 32 сравнения должен быть подсоединен компаратор 30,

реагирующий на такое значение функции Рбт, при котором на входе элемента 32 сигнал от выпрямленной третьей гармоники превышает сигнал от постоянной составляющей.

Формула изобретения

1Устройство для защиты трехфазной электроустановки содержащее по числу фа ч промежуточные трансформаторы вто ричные обмотки которых соединены в звез ду подключенную выходами к входам трехфазного выпрямительного моста, на вы оде которою включен балластный резистор фильтр второй гармоники и первый реагирующий орган, подключенный одним входом к выходу фильтра второй гармоники,

а другим входом - к выходу элемента выделения постоянной составляющей выпрямленного напряжения, подключенного входом к выходу трехфазного выпрямитель- ного моста, отличаю щееся тем, что с целью расширения функциональных возможностей путем повышения устойчивости функционирования в несимметричных ре жимах работы дополнительно введены фильтры первой и третьей гармоник элемент выделения постоянной составляющей выпрямленного напряжения, второй и третий реагирующие органы, а балластный резистор выполнен в виде делителя напряжения из двух резисторов, при этом входы фильтров первой и третьей гармоник подключены к средней точке делителя напряжения, вход фильтра второй гармоники подключен Ґ положительному полюсу трех Фазного выпрямительного моста через дополнительно введенный элемент выделения постоянной составляющей выпрямленного напряжения, входы второго реагирующего органа подключены к выхо- дам фильтров первой и второй гармоник а входы третьего реагирующего органа подключены к вькодам фильтров второй и третьей гармоник а также к другому выходу вновь введенного элемента выделения по- стоянкой составляющей выпрямленного напряжения

2Устройство по п 1 отличающее- с я тем, что первый реагирующий орган выполнен в виде компаратора подключенного входом к выходу дифференциального операционного усилителя, к инвертирующему входу которого подключен один вывод резистора и выход сглаживающего элемента, подключенного входом к аноду диода, катод

которого является одним входом реагирую щего органа, другим входом которого явля ется второй вывод упомянутого резистора а между выходом и инвертирующим входом дифференциального операционного усилителя включены параллельно соединенны 3 конденсатор и резистор

3. Устройство поп 1,отличающее- с я тем, что второй реагирующий орган выполнен в виде двух компараторов, подключенных входами к выходу дифференциального операционного усилителя, к инвертирующему входу которого подключен в ыход первого сглаживающего элемента, подключенного входом к катоду одного диода, анод которого является одним входом реагирующего органа, к которому подключен также катод второго диода, подключенного анодом через второй сгла живающий элемент к неинвертирующему входу дифференциального операционного усилителя, к которому подключен также выход третьего сглаживающего элемента. Подключенного входом к катоду третьего диода анод которого является вторым входом pea тирующего органа, к которому подключен также катод четвертого диода, подключенного анодом через четвертый элемент сгла живания к инвертирующему входу дифференциального операционного усилителя

4 Устройство поп 1,отличающее с я тем, что третий реагирующий орган вы полней в виде двух компараторов, вход одного из которых подключен к выходу первого элемента сравнения, подключение го входом через один резистор к катоду пер вого диода, анод которого является первым входом реагирующего органа, а также через первый элемент сглаживания - к аноду второго диода, катод которого является вторым входом реагирующего органа, а вход другого компаратора подключен к выходу второго элемента сравнения, подключенного входом через другой резистор и формирователь модуля и выходу первого элемента сравнения, а также через второй элемент сглаживания - к катоду третьего диода, анод которого является третьим входом реагирующего органа.

Таблица 2

г SCN

01

оз

А СО СП СП

изобретение относится к электротехнике и может быть использовано в качестве трехфазного реле тока или напряжения. Целью изобретения является расширение функциональных возможностей путем повышения устойчивости функционирования в несимметричных режимах работы В устройстве осуществляется выпрямление входной воздействующей величины посредством трехфазного выпрямительного моста 4, выделение из выпрямленного напряжения постоянной составляющей элементами 6 и 7, первой, второй и третьей гармоник посредством фильтров 8.10 и 9 соответственно и последующее сравнение выделенных сигналов в первом, втором и третьем реагирующих органах, что позволяет различать симметричные и несимметричные короткие замыкания как на защищаемом элементе, так и за понижающим трансформатором смежной подстанции, а также броски тока намагничивания и несинусоидальные нагрузочные режимы. 3 з.п. ф-лы, 4 ил .2 табл. (/ С о оо -N СО ел (Л