Изобретение относится к электротермии и может быть исполь ювано пои индукционном нафеве
Цель изобретения - повышение КПД и улучшение равномерности нагрева по толщине изделия.
На фиг. 1 изображена блок-схема устройства для реализации способа; на фиг. 2 - экспериментальные зависимости нормированных к интенсивности первой волны энергетических потоков.
Устройство содержит источник 1 высокочастотной энергии, аттенюатор 2, фэзов- рзщатель 3, ферритовый вентиль 4, направленный ответвитель 5 и обрабатываемое изделие 6.
Способ осуществляется следующим образом.
При воздействии на пластинку толщиной d и электропроводностью о с противоположных ее сторон двух когерентных электромагнитных полей частоты w, a амплитудами А и В. начальными фазами pv отраженные от пластинки потоки электромагнитной энергии Имеют вид
Vс
0с
;к
Ь - 4 У |f ( I /RDABs m (- Г Ј);
L flo
16 4/РФА2 R В2 2 А В smfr - ч f). Ро
(D
Здесь euflo - электрическая и магнитная постоянные;
R и D - коэффициенты отражения и прохождения по интенсивности каждой из волн; б - фазовый сдвиг, определяемый оптической разностью хода волн в пластинке
-(1.л1йыг Л7)( ЛЦ1г зЛ ) Ц & ti
tby1(M}t,(zd/d5fi j.t } Ji «f)tM7.i/i/ds)
(2)
где n, x и/i - показатель преломления, коэффициент экстинкции и относительная магнитная проницаемость матери ла г1ла- стинки соответственно; ds /2//лЦодш- глубина скин-споя.
Согласно (1), отраженные от пластинки электромагнитные потоки энергии а и 1в, кроме потоков, связанных с каждой волной, пропорциональных А и В ,содержчтинтерференционный поток, определяемый произведением амплитуд АВ обеих солн. При этом интерференционный поток зависит от разности начальных фаз волн Q р - pv эффективной толщины пластинки d/dS, определяющей фазовый сдвиг д.
В случае d/dS 1 соотношение (2) опре- дэ.гитск выражением
тд д т-,--- W
to. СО , с.)
ЕО.С-; (
где Е-относительная диэлектрическая про- ни .пемость материала пластинки. Величину 2 RD по эн 1огии с обычным коэффициентом прохождении D можн.-назвать коэффициентом интерференционное прохождения.тзк ка она характеризует «исслютное значение .нтерс}1бГ-н|ди-;:1 Ниго потоки в пластинке и обеспечивает ;рерг предел -ие энергии, между Г Отолзми la и I в.
Согласно (1) из закона сохранение энергии можно определить поглощаемый в пластинке поток электромагнитной энергии
Q - (1 - R - DXA5 -г В2) -2,r n5vABsln(5cos(p-V-1) .-(4) Здесь первое слагаемое - сумма поглощаемых в пластинке потоков энергии каждого из источников, а второе - интерференционный поглощаемый поток, который гложет как усилить, так и уменьшить полное поглощение электромагнитной энергии в пластинке. При этом КПД повышается максимально при разности фаз источников когерентного поля при sin (arc tg/G (г0 а () 0 при Q я или при sin (.-тс tg/G (Co со (jt - с) 0 при
Для экспериментального обоснования способа использовалась установка, представляющая собой СВЧ интерферометр выполненный на коаксиальныхлиниях(фиг. 1).
Измерения энергетических потоков la и (в производились с помощью направленных ответвителей, включенных с обеих сторон пленочного образца, Ферритовые вентили в
каналах интерферометра устраняют воздействие нэ генератор отраженных от образца электромагнитных волн. Изменение фазы второй волны осуществлялось фазовраща- телем. Измерения производились на пленке
металлического конденсата (цинк, d 5000 А), полученной вакуумным резистивным напылением на подложку слюды толщиной 0,1 мм. Коэффициенты отражения R и прохождения D определялись при закрытом
втором канале интерферометра, и на частоте 3003 МГц составляли R 0,41 и D - 0,27. При подале второй волны интенсивности электромагнитных потоков справа и слева от образца изменялись и существенно зависили от амплитуды и фазы этой волны.
Нэ фиг, 2 представлены экспериментальные зависимости (точки) нормированных к интенсивности первой волны энергетических потоков Ра и Рв от начальной фазы второй волны р для двух значений ее относительной интенсивности г; Ре/Ра 0.53 (штриховые линии) и п 1,69 (сплошные гинии). Видно, что кривые Pa(V- ) и Г-(у ) и:- лзтяются строго противофазными
ii ИМРЮТ сдвиг нз у 30°, Но фиг. 2 нанес - нь1 f-jf АЙ расчетные зависимости Ра( i/1) (кривые 1/ и в( V: j (.кр ипые 2), сычисленные по .огмуг-м (П для R 0,41, D 0,27 и д 15° или f 0.53 (штрпхопые линии) и 1} 1.69 (.плотные гинии). Здесь же пригедены рас читагмыс по (4) зависимости г.- rj:0ij,aenoro а пленке потока элект- роь .. :гни.тнсй энергии 0( /) (кривые 3)
Таким образом, использование в предлег аемом способе явления туннельной элек- ; омагнитнсй интсоференции позволяет повысить jЈ фективность использования энергии электромагнитного поля при индукционном нагреве. В частности, в рассмотрепном выше случае величина поглощаемой энергии повысилась на 50%. Анализ соотношения (4) показывает, что, поглощение в пла- ст инке с учетом интерференции можно повысить до ,00% (в два раза) в сравнений
с обычным поглощением (первое слагаемое D ;4)). При этом максимум тепловыделения в образце достигается при разности фаз источников когерентного электромагнитного поля, равной л для sin д 0 (фиг, 2) либо
при 6 для sin д 0.
Формула изобретения Способ индукционного нагрева плоского изделия из электропроводного материала толщиной d, при котором с обеих сторон
изделия с помощью источников высокочастотной энергии возбуждают электромагнитные поля с частотой о, которую выбирают из условия d-1 Д, где л - глубина проникновения поля в материал изделия, о- тличающийся тем. что, с целью повышения КПД и улучшения равномерности нагрева по толщине изделия, поля возбуждают когерентными источниками энергии, используя эффект туннельной электромагнитной интерференции, и уста
навливают разность фаз в источников энергии из условий
при sin (arc (г0 Ч« f)l 0 в О
при sin (arc (f, w(« - f) О в я t где ео - электрическая постоянная.
б. удельная электрическая проводимость материала изделия;
Ј - относительная диэлектрическая проницаемость материала изделия;
,-- относительная магнитная проницаемость материала изделия.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
СПОСОБ НАГРЕВА ТОНКИХ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПЛЕНОК | 2013 |
|
RU2540122C2 |
ИНТЕРФЕРОМЕТР (ВАРИАНТЫ) | 2002 |
|
RU2209406C1 |
СПОСОБ СПЕКТРОМЕТРИИ И ИНТЕРФЕРОМЕТР ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ | 2002 |
|
RU2207527C1 |
Двухлучевой интерферометр | 1980 |
|
SU932219A1 |
ИНТЕРФЕРОМЕТР | 2002 |
|
RU2239157C2 |
УЧЕБНЫЙ ОПТИЧЕСКИЙ ИНТЕРФЕРОМЕТР | 1998 |
|
RU2154307C2 |
СПОСОБ ИНТЕРФЕРОМЕТРИЧЕСКОГО ИЗМЕРЕНИЯ ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ ОПТИЧЕСКИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ И СИСТЕМА ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ | 2002 |
|
RU2263279C2 |
Двойной двухлучевой интерферометр для измерения толщины покрытий | 1988 |
|
SU1627836A1 |
Лазер с динамической распределенной обратной связью | 1982 |
|
SU1102453A1 |
СПОСОБ АКУСТИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ И МИКРОФОН ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ | 2002 |
|
RU2225599C1 |
Изобретение относится к электротермии Цель изобретения - повышение КПД и улучшение равномерности нагрева по толщине образца. Два когерентных источника энергии электромагнитного поля, воздействующих на плоский проводящий образец толи;иной меньше глубины скин-слоя с его ПРОТИВОПОЛОЖНЫХ сторон с разностью фаз О или л, значения которой определяется максимумом тепловыделения в образце При этом указанные значения разности фаз устанавливают, исходя из материальных параметров обрабатываемого материала в области температур нагрева. 2 ил.
Ра.РЗ О
90°
Фи&1
180° Фиг. 2
270° , 360°
Слухоцкий А Е | |||
и др | |||
Установки индукиио .го:о нагрета | |||
- Л : Знергоиздат, 1981, с 8-21 | |||
Печь для сжигания твердых и жидких нечистот | 1920 |
|
SU17A1 |
Авторы
Даты
1992-01-23—Публикация
1989-10-18—Подача