УСТРОЙСТВО ДЛЯ МОДУЛИРОВАНИЯ СВЕТА Советский патент 1934 года по МПК G02F1/07 

Обычное устройство для модулирования света для целей звукового кино, телевидения, телекино и т.д. основано на явлении двойного лучепреломления в диэлектриках, находящихся в электрическом поле (явление Керра).

Прибор, употребляемый для этой цели, схематически указанный на фиг. 1, состоит из электрического конденсатора K, находящегося в соответствующей среде (например, в нитробензоле), и из поляризатора Р и анализатора А. Световой поток, идущий по направлению стрелки S, проходя через это устройство, может быть модулируем электрическим напряжением, приложенным к пластинам конденсатора K.

В случае применения этого модулятора света для электроакустических целей, например, для целей звукового кино, его качество характеризуется, как и качество любого другого модулятора, вносимыми им линейными и нелинейными искажениями. Так как электрооптический эффект Керра безъинерционный, то в данном случае никаких линейных искажений нет.

Нелинейные искажения определяются величиной клирфактора и выпрямляющего действия. Для схемы фиг. 1 эти величины теоретически подсчитаны.

Для схемы фиг. 1 световой поток, проходящий через модулятор, в случае скрещенных поляризационных призм, определяется уравнением

где I - прошедший сквозь модулятор световой поток, I₀ - падающий на конденсатор световой поток, k - постоянная Керра, - длина конденсатора в сантиметрах по лучу, а - расстояние между пластинами конденсатора в сантиметрах, V - напряжение между пластинами конденсатора в вольтах.

Если обозначить через V_m, то наименьшее напряжение, при котором

то можно написать уравнение (1) в виде

или, переводя аргумент в угловые градусы, получается

При обозначении

т.е. Е есть процентное отношение приложенного к конденсатору напряжения V к тому наименьшему напряжению V_m, при котором имеет место равенство (2), т.е. прошедший сквозь модулятор световой поток равен падающему на конденсатор световому потоку, не учитывая, конечно, потерь на отражение, поглощение и т.д. из (4) получают

При

согласно (5) получают

и (6), на основании (2), примет вид

или

или

Подставляя в (6) получают

Обозначая для краткости

получают

Уравнение (14) есть уравнение характеристики модулятора света, работающего по схеме фиг. 1; эта характеристика представлена на фиг. 2.

Вводя обозначения Е_Р - поляризующее напряжение, М_Р - световой поток, проходящий через модулятор при поляризующем напряжении, е - амплитуда приложенного синусоидального напряжения, ω - круговая частота приложенного синусоидального напряжения, t - время, получают из (14) световой поток, проходящий через модулятор в момент времени t

Наибольший световой поток М₁ при этой глубине электрической модуляции е будет

и наименьший

Отношение

называется глубиной световой модуляции. Подставляя в (18) вместо М₁ и М₂ их значения из (16) и (17), получают

Из уравнения (19), зная наибольшую требуемую глубину световой модуляции при данном поляризующем напряжении E_P, можно определить наибольшую требуемую глубину электрической модуляции e_max.

В практике звукового кино наивыгоднейшее значение поляризующего напряжения E_P то, когда свет, выходящий из конденсатора, поляризован по кругу. В этом случае

откуда

и из (14)

При проявлении копий фонограммы до гаммы, равной единице, требуемая наибольшая глубина световой модуляции должна равняться 10, т.е.

Из (19) получают тогда наибольшую требуемую глубину электрической модуляции

Для того, чтобы подсчитать амплитудную характеристику модулятора, характеристика которого дана уравнением (14), надо составить разности M₁-М₂ для разных значений е и нанести эти разности на диаграмму, по оси абсцисс которой отложены глубины электрической модуляции е, а по оси ординат разности М₁-М₂. Согласно уравнениям (16) и (17) получают

Таким образом, уравнение (25) будет уравнением амплитудной характеристики модулятора, работающего по схеме фиг. 1. На фиг. 3 приведена эта амплитудная характеристика для случаев

Как видно, эти амплитудные характеристики несколько отличаются от прямой, а следовательно запись звука будет несколько искаженной. Проводят прямую OA таким образом, чтобы она ближе всего подходила к кривой ОВ, т.е. угловой коэфициент α в уравнении этой прямой

определяют из условия, чтобы (фиг. 3)

Подставляя сюда вместо М₁-М₂ и m их значения из (25) и (27), получают

В виду сложности вычисления этого интеграла интегрирование можно заменить суммированием для целых значений е, причем вместо верхнего предела e_max определяемого выражением (24), можно взять ближайшее большее целое число, т.е. 26 для случая E_P=70,7 и 19 для случая E_P=60. Таким образом, вместо (29) получают

Отсюда определяют

Таким образом, уравнение прямой ОА (фиг. 3) на основании (27) будет

Судить о нелинейных искажениях можно по двум факторам:

1. Амплитудные, искажения, определяемые упоминавшейся выше разностью

2. Несимметричность кривой изменения проходящего сквозь модулятор светового потока при наложении на модулятор синусоидального напряжения; эти искажения определяют разностью амплитуд световых потоков при + e и при - е. Амплитуда светового потока при + e, очевидно, будет

и амплитуда светового потока при - е

и несимметричность кривой, согласно сказанному, можно характеризовать разностью

или, на основании (34) и (35)

или

Геометрически это интерпретировано на фиг. 4. Получающиеся при этом искажения А и N согласно уравнениям (33) и (38) показаны на фиг. 5 и 6. Здесь по оси абсцисс нанесена глубина световой модуляции µ, определяемой уравнением (19).

Эти значения A и N даны для двух значений поляризующего напряжения E_P, а именно для 70,7 и 60. Выше, чем 70,7 поляризующее напряжение значительно поднимать нельзя, так как уже при критическом поляризующем напряжении

для получения глубины световой модуляции, равной 10, придется доходить до максимума характеристики модулятора при

Из фиг. 6 видно, что нельзя также и уменьшать поляризующее напряжение, так как с уменьшением его очень быстро возрастает несимметричность кривой. Еще более наглядно эти кривые показаны на фиг. 7 и 8, где по оси абсцисс отложено µ, т.е. отношение наибольшего светового потока М₁ (фиг. 4) к наименьшему световому потоку М₂, проходящему через модулятор за один период. По оси ординат на фиг. 7 отложено отношение фактической амплитуды CD (фиг. 3) к амплитуде СЕ, которая была бы, если бы амплитудная характеристика модулятора была прямолинейной, т.е.

Таким образом, фиг. 7 характеризует амплитудные искажения. На фиг. 8, характеризующей несимметричность ветвей кривой, по оси ординат нанесено отношение

или из фиг. 4 видим, что

Рассматривая все предыдущие кривые, можно вывести следующее заключение. Чем ниже выбрана рабочая точка на характеристике модулятора, т.е. чем меньше поляризующее напряжение, тем ближе амплитудная характеристика к прямолинейной, тем меньше требуемая глубина электрической модуляции для получения требуемой наибольшей глубины световой модуляции 10:1. При этом, однако, уменьшается световой поток при паузе и, следовательно, надо увеличить светимость источника света, чтобы получить на пленке одну и ту же плотность паузы, независимо от того, при каком поляризующем напряжении работают. Однако самое худшее, что получается при уменьшении поляризующего напряжения - это чрезвычайно сильное и быстрое возрастание несимметричности кривой. Это обстоятельство как раз и препятствует понижению рабочей точки на характеристике, что выгодна с других точек зрения. Рассматривая характеристику модулятора (фиг. 2), на которой пунктиром нанесены пределы ВВ′ и СС′ модулирования при поляризующем напряжении Е_Р=60, можно видеть, что верхняя часть АВ кривой проходит удовлетворительно, в то время как нижняя часть АС кривой слишком рано загибается, что и служит причиной большой несимметричности кривой. При, этом

Если бы удалось построить модулятор, у которого характеристика шла бы, например, так, как показано на фиг. 2 пунктиром AD, то получился бы модулятор, свободный не только от линейных, но и почти совершенно свободный от нелинейных искажений.

Построение модулятора, рабочая часть характеристики которого проходила бы по линии BAD, приводит к совершенно новому устройству и совершенно новому способу включения, которые и являются предметом настоящего изобретения.

В устройстве, указанном схематически на фиг. 9, К и Т два конденсатора Керра, независимых друг от друга, так что к каждому из них может подводиться различное поляризующее и модулирующее напряжения, геометрические размеры их могут быть различными или одинаковыми, диэлектрики в них могут быть тоже разными или одинаковыми; одним словом, все параметры в них могут совпадать друг с другом или отличаться как угодно. Важно лишь, чтобы оба конденсатора Керра были расположены взаимно относительно друг друга так, чтобы электрические поля в них были параллельны, причем безразлично, направлены ли они в одну сторону или в прямо противоположные.

Далее на фиг. 9, как и на фиг. 1, Р - поляризатор, А - анализатора и стрелка S указывает направление проходящего через все устройство светового потока.

Световой поток, проходящий через такой модулятор, в случае отсутствия переменных электрических слагающих на них обоих, можно подсчитать следующим образом. Пусть

k - постоянная Керра,

- длина конденсатора в сантиметрах по лучу,

а - расстояние между пластинами конденсатора в сантиметрах,

V - напряжение между пластинами конденсатора в вольтах.

Величины, относящиеся к Первому конденсатору, пусть будут с индексом 1, а величины, относящиеся ко второму конденсатору, - с индексом 2.

Пусть для краткости при подсчете взят случай, когда выполнено “45°-ное условие”, т.-е. когда плоскость поляризации светового луча, входящего в первый конденсатор, составляет угол 45° с направлением электрического поля.

Разность фаз обыкновенного и необыкновенного лучей, выходящих из первого конденсатора для монохроматического света, выраженная в частях длины волны, будет

Этот, вообще говоря, эллиптически поляризованный луч света входит во второй конденсатор.

Так как электрические поля в обоих конденсаторах параллельны друг другу, то следовательно луч, который был обыкновенным при прохождении через первый конденсатор, будет обыкновенным и при прохождении через второй конденсатор; аналогично, луч, который был необыкновенным при прохождении через первый конденсатор, будет необыкновенным и при прохождении через второй конденсатор.

Благодаря эффекту Керра после прохождения через второй конденсатор между обыкновенным и необыкновенным лучами появится дополнительная разность фаз

В результате, после прохождения света через оба конденсатора, между обыкновенным и необыкновенным лучами будет разность фаз

или, на основании (45) и (46)

Согласно формуле (47) знак φ зависит от абсолютных величин и от знаков φ₁ и φ₂. Знаки φ₁ и φ₂, очевидно, зависят от того, являются ли диэлектрики в соответствующих конденсаторах электрооптически положительными или электрооптически отрицательными. Совершенно ясно, что в связи с этим разность фаз φ может быть положительной, отрицательной или равной нулю. Если поляризатор и анализатор (фиг. 9) поставлены на темноту и если при этом соблюдено 45°-е условие, то световой поток, пропускаемый анализатором, выразится следующим образом

где I - прошедший сквозь модулятор световой поток, I₀ - падающий на конденсатор световой поток.

Подставляя сюда вместо φ его значение из (48), получают

Если обозначить через V_1m и V_2m те наименьшие напряжения, при которых соответствующйе разности фаз, каждые в отдельности, принимают значения, равные 0,5, то получают

Из определений V_1m и V_2m имеют, на основании (45) и (46)

Подставляя (52) и (53) в (51) получают

или, переводя аргумент из радиана в угловые градусы,

или

Измеряя прикладываемые к конденсаторам напряжения V₁ и V₂ в процентах соответственно от V_1m и V_2m, получают

Формула (56)примет вид

На фиг. 10 нанесено семейство характеристик этого модулятора. По оси абсцисс отложены напряжения К, по оси ординат отношение , тоже выраженное в процентах, и в качестве параметра взято Т. Уравнение. (59) показывает, что К и Т входят в него равноправно, а следовательно на фиг. 10 по оси абсцисс вместо напряжения К можно отложить напряжение Т и в качестве параметра взять К вместо Т. Очевидно, что кривая, соответствующая параметру Т=0, представляет собой нормальную характеристику ячейки Керра, изображенную, например, на фиг. 2.

Если теперь на один из конденсаторов, например, на первый, наложить кроме поляризующего напряжения К_Р еще и переменное синусиодальное напряжение, оставив на втором конденсаторе лишь поляризующее напряжение Т_Р, то получают для- светового потока, проходящего через модулятор, на основании уравнения (59), следующее напряжение

где по прежнему

е - амплитуда приложенного синусоидального напряжения,

ω - круговая частота,

t - время.

Характеристика модулятора, а также положение рабочей точки на ней зависят теперь от выбора двух поляризующих напряжений К_Р и Т_Р. Так например, если выбрать Т_Р=40, то, третья кривая снизу будет характеристикой модулятора, а выбирая К_Р на этой характеристике можно найти положение рабочей точки. Таким образом, видно, что простым включением в оптическую систему второго конденсатора путем лишь изменения поляризующего напряжения на нем уже получают возможность воздействовать на форму характеристики модулятора.

Ясно, что если к одному из конденсаторов все время приложено только лишь постоянное поляризующее напряжение, то этот конденсатор можно заменить любой двулучепреломляющей средой с соответствующим расположением оптических осей.

Однако, эти характеристики очень похожи друг на друга и, следовательно, таким простым путем нельзя исправить недостаток характеристики ячейки Керра, а именно слишком ранний загиб ее внизу от рабочей точки (фиг. 2).

Наличие второго конденсатора Т (фиг. 9) дает возможность заставить характеристику итти не так, как она идет обычно по АС (фиг. 2), на можно заставить итти по AD, как показано пунктиром (правда, характеристика на фиг. 2 показана для значения параметра Т_Р=0, а это можно сделать только лишь для одной из характеристик фиг. 10, для которой Т_Р>0, но для этих рассуждений это не существенно; ниже будет видно, какую из характеристик, т.е. какое значение Т_Р надо при этом выбрать).

На фиг. 11 приведена простейшая схема включения такого модулятора в усилитель.

Пусть будет G - вторичная обмотка выходного трансформатора, В - батарея, дающая поляризующие напряжения К_Р и Т_Р на оба конденсатора К и Т. Если e sin ωt - напряжение, даваемое трансферматором, то на первый конденсатор К будет подаваться суммарное напряжение K_P+esin ωt. Пусть далее на этой схеме L - прибор, который теоретически обладает следующими свойствами. Если поляризующее напряжение Т=Т_Р (фиг. 10) и R - рабочая точка, то верхняя часть RU характеристики хороша, нижняя же часть RC идет слишком высоко и для ее исправления она должна быть заменена частью RV. Таким образом, когда переменная слагающая на первом конденсаторе К соответствует отрезку SN, то напряжение на конденсаторе Т должно быть уже не T=T_P, а меньшее, соответствующее параметру той кривой, которая проходит через точку А и которая на фиг. 10 для данной точки соответствует значению Т=40.

Задавшись той формой части характеристики RN, которая удовлетворительна, можно построить характеристику напряжения на втором конденсаторе Т в зависимости от напряжения К, прикладываемого к первому конденсатору. Эта характеристика представлена на фиг. 12. Так как она удовлетворяет часть характеристики RV (фиг. 10), то при напряжениях на первом конденсаторе больших, чем К_Р, напряжение Т на втором конденсаторе должно оставаться постоянным и равным Т_р; этому соответствует прямолинейная часть F₁H кривой на фиг. 12. Части кривой RV на фиг. 10 соответствует часть F₁P₁ кривой на фиг. 12. Если бы пожелали изменить не отрезок RV кривой на фиг. 10, а какой-либо другой отрезок этой кривой, например, начиная с точки В, то на фиг. 12 вместо кривой HF₁P₁ получили бы какую-либо другую кривую HFP. К прибору L на фиг. 11 предъявляют требование, чтобы даваемое им напряжение Т, в зависимости от напряжения К, изменялось согласно кривой на фиг. 12. При этом, очевидно, переменная слагающая r должна быть обязательно синфазна с переменной слагающей е. Фиг. 12 позволяет выразить графически эту переменную слагающую r в зависимости от переменной слагающей е. На фиг. 13 показана эта зависимость. Функция r (е) имеет следующий характер протекания

Аналитически получают из (60) следующее

Фиг.13 показывает, что кривая r (е) очень близка к параболе, поэтому в уравнении (62), чтобы сделать подсчет, заменяют функцию r (e) параболической зависимостью. В этом случае, уравне-ние (62), которое является уравнением характеристики модулятора, распадается на два:

Эти два уравнения и представляют собой уравнение рабочей части характеристики модулятора.

Все параметры K_P, T_P, αe² _max, e_max, входящие в эти уравнения, можно определить в зависимости от тех условий, которыми задаются.

Пример. Задаются значением M_P. Из уравнений (63) и (64) получают тогда при e=0

или

Это будет первое уравнение системы.

Второе уравнение пишут, исходя из условия, что при е=e_max глубина световой модуляции наибольшая и равна 10; получают

Третье уравнение пишут, исходя из условия, чтобы квадратичная ошибка с точки зрения несимметричности кривой была наименьшей; выражая это условие математически и считая К_Р независимой переменной, получают

Четвертое уравнение пишут, исходя из условия замены амплитудной характеристики модулятора такой прямой при которой сумма отклонений равна нулю. Уравнение этой прямой определяется из соотношений (27) и (28), т.-е.

Наконец, пятое уравнение пишут, исходя из условия, чтобы сумма квадратов этих отклонений была минимальной. Считая опять К_Р независимой переменной, получают

Пять уравнений (66), (67), (68), (69) и (70) содержат пять неизвестных K_P, T_P, e_max, αe² _max, α. При этом в эти уравнения вместо M₁ и M₂ надо подставить

Эта система уравнений очевидно определит систему наивыгоднейших значений К_р, Т_р, e_max, αe² _max, α, при данном значении М_р.

Решение этой системы уравнений, однако, весьма затруднительно. Поэтому подходят к отысканию не наивыгоднейшей, но, во всяком случае, выгодной системы значений К_р, Т_р, e_max, αe² _max, несколько иначе.

Задаются для этого для всех дальнейших расчетов значением М_р, а именно

Берут уравнение (66) - первое уравнение из предыдущего примера

Второе уравнение берут также из предыдущего примера

Третье уравнение пишут, исходя из условия, чтобы при e=e_max амплитуды синусоиды в обе стороны были одинаковы. Получают

Из трех уравнений (74), (75) и (76) для каждого значения К_р легко можно найти соответствующие ему значения Т_р, e_max, αe² _max.

Для того, чтобы определить наивыгоднейшую при данных условиях систему значений K_p Т_р, e_max, αe² _max, ставят еще одно условие.

Пусть при е=0,5 e_max разность I₁-I₂ (фиг, 4) будет минимальной. Выражая это условие аналитически, можно по-требовать, чтобы разность

была минимальной.

Решая систему уравнений (74), (75) и (76) относительно Т_р, αe² _max, e_max, для различных значений К_р и исследуя каждую систему решений К_р, Т_р, e_max, αe² _max относительно выполнения условия (77), получают следующую систему решений при условии (73):

Для этой системы Значений можно подсчитать рабочую характеристику по уравнениям (71) и (72); она интерпретирована кривой UV на фиг. 10.

Глубина световой модуляции µ определяют (см. формулу 18) отношением

Наибольшая глубина световой модуляции, которая должна равняться 10, будет

Уравнение амплитудной характеристики нового модулятора будет

Эта амплитудная характеристика представлена на фиг. 14 кривой OA, опять таки для системы значений (78)-(81). На этом же чертеже ОВ - прямая, которая ближе всего подходит к кривой OA. Уравнение этой прямой будет

причем угловой коэфициент α приближенно определяется по формуле, аналогичной (30); получают

При этом, вместо е=e_max можно взять ближайшее целое число. Значения М₁ и М₂ берут по уравнениям (71) и (72).

Для того, чтобы кривые для нового модулятора можно было сравнивать с кривыми для старого модулятора и тем самым выявить его большие преимущества перед старым модулятором, следует судить о нелинейных искажениях опять по тем же двум факторам.

1. Амплитуда искажения [аналогично формуле (33)].

Соответствующая кривая, аналогичная кривой на фиг. 5, представлена на фиг. 15.

2. Несимметричность кривой [аналогично формуле (38)]

Соответствующая кривая, аналогичная кривой на фиг. 6, представлена на фиг. 16.

Для того, чтобы до конца провести параллельное сравнение обоих модуляторов, можно дать еще отношение фактической амплитуды CD (фиг. 14) к амплитуде СЕ, которая была бы, если бы амплитудная характеристика модулятора была прямолинейной. Аналогично (41) находят.

Эта кривая, аналогичная кривой на фиг. 7, представлена на фиг. 17. Наконец, аналогично (43), имеют (фиг. 4)

Эта кривая, характеризующая несимметричность ветвей синусоиды и аналогичная кривой на фиг. 8, представлена на фиг. 18.

На фиг. 19 приведены для сравнения в одном графике кривые для старого, и нового модуляторов. При этом для старого модулятора взяты наивыгоднейшие значения, а для нового модулятора - выгодные значения, но не наивыгоднейшие. На фиг. 20 дана схема осуществления предлагаемого прибора. Здесь

G - первичная обмотка выходного трансформатора усилителя

G₁ - вторичная обмотка этого трансформатора

G₂ - вторичная (другая) обмотка этого трансформатора.

Для того, чтобы получить синфазность переменных напряжений на обоих конденсаторах K и Т, выгодно обмотки G₁ и G₂ делать одинаковыми и одинаково расположенными на сердечнике трансформатора. Для достижения синфазности можно также включать дополнительные дроссели, емкости и т.д., для простоты не указанные на чертеже.

B₁ - батарея, питающая усилитель и дающая поляризующие напряжения на оба конденсатора K и Т.

Конденсатор K включен обычным образом. При этом на схеме, для простоты, опущены всякие вспомогательные детали, как например, контрольные устройства и т.д.

А - Дополнительная трехэлектродная лампа

В₂ - батарея накала, каковой может быть, например, батарея накала усилителя, пишущей лампы, дающей световой поток S, самостоятельная батарея и т.д.

B₃ - сеточное смещение, даваемое любым общеизвестным способом

Р - потенциометр

R - анодное сопротивление лампы А

N₁ - поляризатор

N₂ - анализатор.

Величина сеточного смещения В₃ подбирается в зависимости от того, желают ли работать по кривой HFP (фиг. 12) или по кривой HF₁P₁ или еще по какой-либо другой кривой. Положим, что желают работать на кривой HF₁P₁. В этом случае выбирают сеточное смещение - E_g таким, чтобы при анодном напряжении Е_α=Т_р лампа А была заперта.

Если e sin ωt переменное напряжение, индуктируемое на каждой из обмоток G₁ и G₂, то, как показывает схема на фиг. 20, на конденсаторе К действует напряжение

Рассматривая ту часть периода, когда напряжение на конце а₂ выше, чем напряжение на конце b₂, в виду того, что сеточное смещение, даваемое В₃, уже само запирает лампу А, как показывает схема, в этом случае лампа А все время заперта, анодного тока через нее нет и нет падения напряжения на сопротивлении R и на конденсатор Т все время попадает напряжение

Итак, когда на концах а₁ и а₂ напряжение выше, чем на концах b₁ и b₂, то напряжения будут:

Таким образом, выполнены условия, при которых имеет место уравнение (63).

Рассматривая ту часть периода, когда напряжение на конце a₂ ниже, чем напряжение на конце b₂, можно заметить, что напряжение e_g на сетке лампы А будет

где р - коэфициент, определяющий ту часть, которая ответвляется на сетку-нить потенциометром Р.

В цепи анода лампы А появится ток i_a, который можно обозначить как функцию напряжения е; т.-е.

На анодном сопротивлении R появится напряжение

Очевидно, что в этом случае на конденсатор будет попадать напряжение

Итак, когда на концах а₁ и а₂ напряжения ниже, чем на концах b₁ и b₂, то напряжения будут

Таким образом выполнены условия, при которых имеет место уравнение (62).

Формулы (93), (94), (99) и (100) показывают, что схема на фиг. 20 действует так же, как схема на фиг. 11 с прибором L.

На фиг. 21 черные кружки дают точки, полученные при снятии динамической характеристики лампы УБ-110 при анодном напряжении Т_р=200 вольт и анодном сопротивлении R=33500 ом. Исходя из решений (78), (79), (80) и (81), для этого значения Т_р находят e_max=90 вольт, αe² _max=67 вольт. И далее находят для коэфициента р в формуле (95) р=0,089. Сплошной линией на фиг. 21 показана параболическая кривая.

Фиг. 21 показывает, что выше сделанное предположение о замене зависимости r (е) параболической зависимостью справедливо и, таким образом, соблюдены все предъявленные к прибору L (фйг.11) условия и, следовательно, для схемы фиг. 20 справедливы уравнения (63) и (64).

Совершенно ясно, что схема на фиг. 20 дает лишь принципиальную картину и что эта схема может быть осуществлена с чрезвычайно большим количеством вариантов.

Из схемы на фиг. 20 следует, что два конденсатора К и Т могут быть заменены одним, но с тремя электродами, как это схематически представлено на фиг. 22.

1. Устройство для модулирования света, в котором между, поляризатором и анализатором помещены последовательно один за другим два конденсатора Керра, отличающееся, тем, что электрические поля в обоих конденсаторах параллельны друг другу и направлены или в одну сторону в обоих конденсаторах или в прямо противоположные стороны.

2. Форма выполнения устройства по п. 1, отличающаяся тем, что одна из пар смежных электродов обоих конденсаторов выполнена в виде одной общей пластины таким образом, что луч света последовательно проходит сперва между этой общей для обоих конденсаторов пластиной и пластиной одного из конденсаторов, а затем между этой общей пластиной и пластиной другого конденсатора.

3. Форма выполнения устройства по пп. 1 и 2, в котором к пластинам конденсаторов кроме постоянных поляризующих электрических напряжений подведены еще переменные напряжения, отличающаяся тем, что подведенные к обоим конденсаторам переменные напряжения синфазны.

4. Форма выполнения устройства по пп. 1 и 2, отличающаяся тем, что один из конденсаторов включен в усилитель обычным порядком, а к другому подводятся полностью или частично детектированные лампой или иным способом колебания.

5. Форма выполнения устройства по п. 4, отличающаяся таким включением детектирующего устройства, чтобы при возрастании напряжения на одном из конденсаторов, вследствие подводимого переменного напряжения, отрицательное напряжение на сетке детектирующей лампы тоже возрастало.

6. В модуляторе света по п. 3 применение включенных самоиндукций, емкостей и сопротивлений, служащих для получения синфазности.

7. Применение при модуляторах света по пп. 1 и 2 для обоих конденсаторов двух различных источников переменного тока.