Рентгеновский генератор Советский патент 1980 года по МПК H05G1/32 

Изобретение относится к ректгейотехнике, а именно к устройствам высоковольтного питания рентгеновских аппаратов со средствами стабилизации анодного напряжения рентгеново кой трубки . В современных рентгеновских гене раторах используются импульсные регуляторы напряжения, позволяющие повышать их удельную мощность. Известны рентгеновские генераторы с импульсными регуляторами напряжения со стороны первичной обмотки главного трансформатора, характеризующиеся высЬким быстродействием 1 и 2 . Известные генераторы функциональ но построены по принципу замкнутой релейной следящей системы, рабочий процесс в которой обеспечивается на личием координатного запаздывания (гистерезиса) в управляющем элемент и бесконечно большим коэффициентом усиления системы в момент переключе НИН из одного состояния в другое. В известных генераторах при влиянии дестабилизирующих факторов происхо дит изменение частоты переключения импульсного элемента, т.е. подцержа ние неизменными выходных параметров осуществляется за счет частотно-импульсной модуляции (ЧИМ) напряжения, поданного на вход ключа. Б одном из ИЗВ2СТНЫХ генераторов модулируется постоянное напряжение, т.е. предварительно выпрямленное и отфильтрованное, а-в другом модулируется практически переменное полусинусоидальное напряжение. На низних анодных напряжениях, то есть в условиях большого энергетического запаса со стороны питающего генератора напряжения возможны как высокая степень подавления пульсаций анодного напряжения, так и высокое быстродействие его регулирования, за счет в::1сокой частоты модуляции. К известному недостатку систем с ЧИМ отсутствию возможности оптимизации ключевого и частотнозависимых элементов главной цепи - в рентгеновских генераторах средней и большой мощности с широким диапазоном регулирования анодного напряжения добавляется еще один - весьма.низкие энергетические показатели главной цепи. Это обусловлено наличием в главной цепи больших значений зарядных токов конденсатора высоковольтн го фильтра или низковольтного фильтра перед преобразователем частоты в ражиме низких значений анодного напряжения. Так как амплитуда модулируемого напряжения в этом режиме во много раз превышает установившиеся значения напряжения, на конденсаторе (противоэдс по отношению к модулируемому напряжению), то разностное на pяжeниe, определяющее значение тока в цепи, весьма велико и токи заряда близки к токам короткого замыкания.

Для рассматриваемых схем амплитудное и действующее значение тока в главной цепи настолько велико, что первое из них приводит к недопустимым перегрузкам полупроводниковых элементов, а второе - к дополнительному возрастанию активных потерь в цепи. В мощных рентгеновских генераторах в качестве ключевых элементов применяют тиристоры и использование их в рассматриваемых схемах генераторов приводит к большим практически сложностям их запирания при бог-ьших мгновенных значениях токов, протекающих через них.

Использование энергетического запаса для улучшения динамических показателей эффективно только при низких значениях анодного напряжения, но практическая реализация известного принципа приводит к ряду отмеченных выше аппаратурных недостатков. При больших значениях анодного напряжения и мощности генератора.вообще исчезают методические достоинства ЧИ

Известен рентгеновский генератор 3 с высоковольтным источником питания, содержгиций блок из N+M преобразовательных модулей, каждый из которых включает:

входные клеммы для подсоединения к источнику постоянного тока;

трансформатор мощности с первичной обмоткой, средняя точка которой соединена с первой из входных клемм, и вторичной обмоткой;

схему симметричной коммутации с парой поочередно проводящих коммутирующих устройств, каждое из которых включено между другой входной клеммой и концом первичной обмотки, для того, чтобы генерировать во вторичной обмотке переменное напряжение;

выпрямительную мостовую схему, к которой подсоединена вторичная обмотка и с которой снимается выпрямленное выходное напряжение преобразователя, причем каждый из М преобразователей содержит управляющий вход, на который подается модулирующее напряжение, и вырабатывает первое выходное напряжение для получения грубых ступеней выходного напряжения, а N-преобразователь содержит управляющий вход, на который может подаваться модулирующее напряжение.

« вырабатывает переменное выходное напряжение для получения выходного напряжения тонкой регулировки, причем зти N преобразователей генерируют весь диапазон регулировки выходного напряжения, по крайней мере, приблизительно равный V,;

средства для взаимного соединения положительных и отрицательных выходных клемм преобразователей для суммирования постоянных выпрямленных напряжений в блоке из M+N преобразователей и получения постоянного выходного напряжения. Генератор также содержит средства сравнения напряжения с первым аналоговым входом, пропорциональным измеренному выходному напряжению, для получения сигнала ошибки, указывающего на знак отклонения и логическую схему, соединенную со средствами сравнения напряжения и реагирующую на сигнал отклонения, а также соединенную со входами М и N-преобразователей с целью управления ими. Управляющее воздействие заключается в регулировании выходного напряжения N-преобразователей в направлении уменьшения отклонения и введении в действие одного Мпреобразователя, когда перейден верхний предел диапазона регулирования, и отключении одного М-преобразователя, когда перейден нижний предел этого диапазона.

В этом устройстве за счет многоступенчатой стабилизации фактически сокращается динамический диапазон регулирования.

Наиболее близким техническим решением к предлагаемому является рентгеновский генеоатор; в котором применяется импульсно-фазовая модуляция переменного напряжения сети с целью регулирования амплитуды напряжения на первичной обмотке главного трансформатора и, следовательно, анодного напряжения 4.

Модулятор такого генератора всегда жестко синхронизирован с сетью и напряжение сети модулируется один раз эа полупериод. Наличие отрицательной обратной связи по анодному напряжению позволяет осуществить его стабилизацию. Генераторы этого типа нашли воплощение в отечественных ап lapaTax РАЛ 150/300-10 и РАП 150-7

В сравнении с описанными выше гедераторами у генераторов с импульс)1о-фазовой модуляцией отсутствуют изэестные недостатки, так как при низких анодных напряжениях величины модулируемого и приведенного к первичной обмотке главного трансформатора анодного напряжения равны с точностью до напряжения пульсаций. Такие генераторы содержат рентгеновскую трубку, двухтактные электронный прерыватель, высоковольтный трансформатор, высоковольтный выпрямитель.

высоковольтный сглаживающий фильтр, измерительный делитель анодного напр жения, пиковый детектор, источник опорного напряжения, схему сравнения напряжений, корректирующее звено, модулятор импульсов, синхронизируемый напряжением сети.

Недостатком известного генератора является существенная зависимость его коэффициента стабилизации и динамических свойств от нелинейных свойств нагрузки - рентгеновской трубки. При заданном токе накала рентгеновская трубка имеет характеристику с насыщением и влияние этого фактора приводит к тому, что в различных режимах выходных параметров трубка имеет различное эквивалентное сопротивление, определяемое как

Кэк« Оа/1а, (1)

где UQ, IQ - значения анодного напряжения и тока.

Для одной ветви анодной характеристики трубки эквивалентное сопротивление может принимать значения: при Uq 150 KB и IQ 10 мА, 15 мОм, а при кв и JQI 10 мА, R-) 3 мОм. Из этого видно, что только для одной ветви эквивален ное сопротивление может изменяться в 5 раз. Во всем же диапазоне регулирования выходных параметров рентгеновской трубки диапазон изменения эквивалентного сопротивления может достигать нескольких десятков. Так как емкость высоковольтного конденсатора изменена, то в такое же число раз изменяется постоянная времени анодной депихд , а, следовательно, и динамические свойства генератора.

Этот недостаток устраняется введением в цепь обратной связи корректирующего звена с постоянной времени существенно большей постоянной времени высоковольтного фильтра Это звено и определяет при прочих равных условиях динамику замкнутой системы. Но даже и в этом случае при изменении эквивалентного сопротивления изменяется частота среза разомкнутой системы, так как изменяется ее общий коэ.ффициент усиления. Хотя влияние постоянной времени высоковольтного фильтра на динамику системы устране-но, но на динамические свойства системы косвенно влияет изменение коэффициента усиления системы. Этот же фактор изменения эквивалентного сопротивления влияет и на коэффициен стабилизации генератора, так как величина эквивсшентного сопротивления входит в качестве составляющей, и коэффициент передачи разомкнутой системы. Эксперименты на аппарате РАП150-7 показали, что при |влиянии возмущения со стороны сетевого напряжения на ±10% анодное напряжение в номинальном режиме аппарата изменипось не более, чем на 0,4%. А при возмущении только со стороны рентгеновской трубки в рабочем диапазоне изменения ее параметров нестабильность анодного напряжения изменяется от 0,14 до 3,5%, т.е. изменяется более, чем.в 20 раз, что приблизительно соответствует изменению ее эквивалентного сопротивления. Этот же фактор приводит и к изменению характера переходного процесса при

0 различных выходных параметрах аппарата. Ксли рассмотреть амплитудную частотную характеристику разомкнутой системы, то ее координатное положение всегда зависит от параметров выход5ной цепи, т.е. R,... рентгеновской

arvD

трубки.

Поэтому применение схемы такого, генератора для получения высоких точностных и динамических показателей

0 практичес1(и невозможно, так как из-за влияния нелинейности рентгенойской трубки в диапазоне регулирования ее выходных параметров изменяетЬя коэффициент передачи системы и,

5 S, ;::ледовательно, точность регулирования быстродействие и запас устойчивости.

Цель изобретения заключается в повышении точности стабилизации анодного напряжения в широком диапазоне

0 изменения выходных параметров рентгеновской трубки.

Поставленная цель достигается гем, что в рентгеновский генератор, содержащий рентгеновскую трубку,

5 двухтактный электронный прерыватель, высоковольтный трансформатор, высоковольтный выпрямитель, высоковольтный сглаживающий фильтр, измерительный делитель анодного напряжения,

0 пиковый детектор,.источник опорного напряжения, схему сравнения напряжения, корректирующее звено, модулятор импульсов, синхронизируемый напряжением сети, введены усилитель напряжения, входной резистор, запоминаюи

5 конденсатор, датчик анодного тока, генератор тактовых импульсов, ревер сивный двоичный счетчик, дискретноупргшляемая матрица сопротивлений, преобразователь код-напряжение, нуль0орган, схема И-НЕ, схема И, причем выход схемы И соединен со входом управления направлением счета реверсивного счетчика, счетный вход которого соединен с выходом генератора

5 тактовых импульсов, а выход со входом дискретно-управляемой матрицы сопротивлений, входом схемы И-НЕ и цифровым входом преобразователя коднапряжение, опорный;вход которого

0 соединен с выходом датчика анодного тока, а выход - с инверсным входом нуль-органа, прямой вход которого соединен с выходом измерительного делителя анодного напряжения,- а выход 5с одним из входов схемы И, другой вход которой соединен с выходом схемы И-НЕ, выходы дискретно-управляемой матрицы сопротивления соединены со входом и выходом усилителя напряжения, запоминающий конденсатор включен параллельно выходам матрицы сопротивлений и входной резистор соединен одним выводом со входом усилителя напряжения, а другим - с выходом схемы сравнения. Номиналы резисторов в разрядах матрицы сопротивлений выбраны пропор циональными рангам соответствую1цих разрядов реверсивного счетчика, а в качестве ключей матрицы сопротивлени использованы резисторные .оптроны. На фиг. -1 показана функциональная схема рентгеновского генератора; на фиг. 2 - функциональная схема усилителя напряжения с дискретно-управляе мой матрицей сопротивлений; на фиг. 3 - регулировочная характеристи ка дополнительного контура обратной связи. Рентгеновский генератор содержит двухтактный электронный прерыватель 1, высоковольтный трансформатор 2, высоковольтный выпрямитель 3, емкост ной сглаживающий фильтр 4, рентгеновскую трубку 5, измерительный делитель 6 анодного напряжения, датчик анодного тока 7, пиковый детектор 8, источник 9 опорного напряжения, схему 10 сравнения, усилитель 11 напряжения, корректирующее звено 12, модулятор 13 импульсов, генератор тактовых импульсов 14, реверсивный двоичный счетчик 15, дискретно-управляе мую матрицу 16 сопротивлений, преобразователь 17 кода в напряжение (ПКН), нуль-орган 18, запоминающий конденсатор 19, входной резистор 20, схему И-НЕ 21, схему И 22. Функциональная схема рентгеновско го генератора представляет собой двухконтурную систему автоматического регулирования анодного напряжения рентгеновской трубки. Первый (основной) контур представ ляет собой импульсную систему стабилизации анодного напряжения. Второй (дополнительный) контур представляет собой цифровую систему регулирования коэффициента передачи основного контура в зависимости от изменения эквивалентного сопротивления рентгеновской трубки. Основной контур включает в себя двухтактный электронный прерыватель 1, высоковольтный трансформатор 2, высоковольтный выпрямитель 3, сглаживающий фильтр 4, измерительный делитель 6 анодного напряжения, пиковый детектор 8, источник 9 опорного напряжения, схему 10 сравнения, усилитель 11 напряжения, корректирующее звено 12, модулятор 13 импульсов. Стабилизация анодного напряжения рентгеновской трубки 5 осуществляется за счет регулирования с1мплитуды напряжения на первичной обмоткевысоковольтного трансформатора 2 методом импульсно-фазовой модуляции угла отпирания тиристоров двухтактного электронного прерывателя 1. Этот метод стабилизации известен и широко применяется в практике. Особенность применения его в рентгеновских генераторах заключается в стабилизации амплитудного значения анодного напряжения, так как именно оно определяет рентгеновский эффект. Для этого на входе cxeiviH сравнения применяется быстродействующий пиковый детектор 8, выделяющий амплитудное значение анодного напряжения. При (Отсутствии пикового детектора стабилизации амплитудного значения с высокой точностью возможна только при. сильной степени подавления пульсаций в измеряемом сигнале с делителя анодного напряжения .6, что привело бы к снижению быстродействия системы регулирования . Регулирование коэффициента передачи основного контура осуществляется изменением коэффициента передачи усилителя напряжения 11, входящего в цепь обратной связи основного контура. Вычисление эквивалентного сопротивления рентгеновской трубки и регулирование коэффициента усиления усилителя 11 осуществляет дополнительный контур местной обратной связи, состоящий из датчика анодного тока 7, измерительного делителя б анодного напряжения нуль-органа 18, генератора 14 тактовых импульсов, реверсивного счетчика 15, ПКН 17, дискретно-управляемой матрицы 16 сопротивлений, схемы И-НЕ 21, схемы И 22f запоминающего конденсатора 19, входного резистора 20. Вычисление эквивалентного сопротивления рентгеновской трубки осуществляется цифровыми средствами, позволяющими получить высокую точность и имеющими малые размеры при :использовании интегральных элементов. Известно, что выходной код аналогоцифровых преобразователей напряжения компенсационного типа (т.е. преобразователей, содержащих обратный преобразователь кода в напряжение) определяется как M.. и on макс где NI - текущее значение кода; - максимальное значение кода определяемое числом разрядов преобразователя; Уа„ - текущее значение измеряемой величины; Von опорное напряжение. В этом выражении в качестве вход ного используется напряжение, пропор циональное анодному с делителя 6, а в качестве опорного - напряжение, пропорциональное анодному току с дат чика 7. В этом случае величина выход ного кода будет пропорциональная эквивалентному сопротивлению рентгеновской трубки, т.е. ., где А - коэффициент пропорциональнос ти. Преобразователь напряжение-код построен по принципу следящей систе мы. В установившемся режиме при не изменных значениях анодного напряжения и тока выходной код колеблетс с точностью единицы младшего разряд с приходом каждого тактового импуль са от генератора 14 на счетный вход реверсивного счетчика 15. Компенсирующее напряжение на выходе обратно го преобразователя кода в напряжение 17 (ПКН) всегда с точностью до кванта равнб входному напряжению, пропорциональному анодному. При изменении одной из величин - анодного тока или напряжения в выражении (2) или их совместном измене нии происходит изменение разности между входами и компенсирующим напря жением ПКН 17 и в зависимости от зна ка этой разности на выходе нуль-органа 18 формируется сигнал, определяющий направление счета реверсивного счетчика 15. Таким образом осуществляется слежение за изменением эквивалентного сопротивления рентгеновской трубки. Частота импульсов генератора 14 выбирается из условия максимальной скорости изменения эквивалентного сопротивления рентгеновской трубки. Регулирование коэффициента усилекия усилителя 11 напряжения осуществ ляется регулированием величины сопро тивления обратной связи усилителя. Известно, что коэффициент усиления уси.лителя, охваченного отрицательной Ьбратной связью,при условии бесконеч но большого входного сопротивления и бесконечно большого собственного усиления определяется следующим выражением:KOC где ROC сопротивление цепи обратной связи; RO - сопротивление входного резистора. Соотношение (4) с высокой степень точности выполняется для большинства современных операционных усилителей в интегральном исполнении. Выделяя в общем коэффициенте передачи системы автоматического регулирования характерные составляющие, его можно представить как Ку Н ос 3Hftf (5) - общий коэффициент передачи где К, системы в полосе равномерного пропускания; --общий (неизменный) коэффициент передачи всех звеньев системы, кроме усилителя напряжения и рентгеновской трубки; коэффициент передачи усилителя напряжения, охвачен-, ного отрицательной обратной связью; коэффициент передачи (эквивалентное сопротивление) рентгеновской трубки. Если в выражении (5) будет выполняться соотношение R,,g Ку/К„ В const, (б) то общий коэффициент передачи (коэффициент усиления) системы будетiнеизменным во всем диапазоне изменения выходных параметров рентгеновского генератора, т.е. при изменении величины В качестве управляемого сопротивЛения обратной связи усилителя напряжения 11 применена дискретно-управляемая матрица сопротивлений 16 с весовыми, т.е. пропорциональными рангу соответствующего двоичного разряда счетчика, сопротивлениями в разрядах. Проводимость матрицы 16 определяется соотношением у УЛ N;. (7) где У; - проводимость матрицы, соответстБующая определенному значению кода; проводимость младшего разряда;значение входного кода. ри подстановке (7) и (4) с учетом (3) получим Кос RIKB УО/УЛ А В const, где УО 1/Кд.(8) В (8) величины УО и У выбираются такими, чтобы величина В в выражениях (б) и (8) была одинаковой. В качестве управляющих ключей матрицы КО-К7 применены оптронные ключи, позволяюаие осуществить гальваническую развязку между выходом триггера разряда счетчика и выходом ключа. Двоичный счетчик 15 содержит восемь разрядов. Частота генератора тактовых импульсов, поступающих на счетный вход счетчика +1|равна 2 кГц о Восьмиразрядная схема И-НЕ 21 выполняет функцию схемы запрета сложения при наборе счетчиком максимального кода, соответствующего в десятичной системе числу 2 - 1 255. Если бы этой схемы не было, то с приходом следующего тактового импульса произошло бы переполнение счетчика и сброс его в ноль. И этот процесс при заданном значении повторялся бы через каждые 255 импульсов. Этот процесс привел бы к возникновению автоколебаний в системе авто матического регулирования анодного напряжения. Выход схемы И-НЕ 21 всегда равен логической , кроме случая максимального кода на выходе счетчика. В этом случае на входе схемы И-НЕ только логические , а на выходе - логический О. При этом схема И 22 пропускает от нульоргана 18 на вход управления направ т.е. логический вычитание 0. . И с приходом каждого тактово го импульса код счетчика колеблется на одну единицу, Тое. принимает зна чения 254 и 255. Необходимо отметить, что выбор коэффициента А в формуле (3) производится с тем расчетом, чтобы при максимальном рабочем значении эквивалентного сопротивления трубки Кэквмо1«г идмакс /Гамин соответствующий ему код счетчика был бы несколько меньше (на 10-15%) максимального зн чения ,,c 255. В этом случае во всем диапазоне изменения сопротивле ния трубки D RgviftMCTNC/RweMHH ДЭПОЛ |Нительный контур будет регулировать коэффициент передачи основного конт ра. Если принимает значения мен шие Кэкймин/ которые вызсодят за пред лы рабочих режимов, возможно достижение максимального кода на счетчик и прекращение режима вычисления Rj за счет срабатывания схемы запрета 21. При дальнейшем возрастании экь состояние счетчика уже не изменяется и коэффициент усиления усилителя 11 не регулируется, т.е. ,j, 0. Такой рехшм не является рабочим для рентгеновского генератора и возможен, например, при настройке генератора, исследовании характеристик рентгеновской трубки и некоторых других случаях. Запоминающий конденсатор 19, вклю ченный параллельно дискретно-управляемой матрице 16, предназначен толь ко для защиты цепи обратной связи усилителя 11 от импульсных бросков сопротивления матрицы 16, возникающих в режиме сквозного переноса счет чика 15. Режим сквозного переноса имеет место при смене максимального кода в младших разрядах, на единичное состояние старшего разряда. При коде N 127 состояние каждого из семи младших разрядов равно логичес кой . При приращении R, на один квант происходит смена кода, все младшие разряды обнуляются и появляется логическая в восьмом разряде. На время задержки все разряды могут в этом случае находиться в состоянии логического . О . Время задержки для современных счетчиков в интегральном исполнении может составлять несколько десятков наносекунд. Если корректирующее звено 12 неинерционно (а это определяется конкретными требованиями к генератору) , то при совпадении переброса счетчика 15 с импульсом в модуляторе 13 возникает потеря информации об эквивалентном сопротивлении Н-)к« и ложное изменение коэффициента передачи основного контура. Запоминающий конденсатор 19 исключает это явление. В предлагаемом генераторе дополнительный контур принципиально мог бы охватывать только схему сравнения и управлять ее коэффициентом усиления, но это неудобно эксплуатационно, так как инверсный вход схемы сравнения, соединенный с измерительной цепью, всегда содержит элементы схемы защиты от перенапряжений в анодной цепи; элементы, связанные с измерительным прибором и элементы для контрольных измерений. Поэтому введение усилителя 11 существенно облегчает настройку основного контура согласно формулам (6), (8) и обеспечивает развязку от измерительных и защитных цепей генератора (эти цепи на фиг. J. не показаны) . Проведенные экспериментальные исследования на рентгеновском аппарате РАП 150-7 подтвердили преимущества предложения. При работе рентгеновского генератора с одноконтурной системой стабилизации и изменении анодного напряжения от 30 до 150 кВ и анодного тока от 1 до 7 мА и при возму цении со стороны напряжения питающей сети на +10% статическая сшибка стабилизации изменилась от 0,14 до 3,5%. Измерения проводились с помощью измерителя нестабильности типа В8-1. Время регулирования изменилось от 0,1 до 0,3 сек. При подключении дополнительного контура и тех же вариациях рабочего режима и величины возмущения статическая сшибка стабилизации анодного напряжения изменялась от 0,14 до 0,16%. Причем, теоретически она должна изменяться в еще меньших пределах. Время регулирования не изменялось и равно 0,11 сек. Введение дополнительного контура позволило исключить влияние нелинейности рентгеновской трубки на точность стабилизации анодного напряжения, практически повысить ее более чем в 20 раз. При этом стабилизировалось и время переходного процесса. Двухконтурная система регулирования позволяет работать в области, близкой к границе устойчивости системы. Применение аналого-цифровой схемы измерения и управления во втором контуре позволяет получить высокую точность и быстродействие регулирование. Применение заявленного рентгеновс кого генератора в радиационных измерительных системах позволяет повысить точность измерения за счет бопее высокой степени стабилизации амплитудного значения анодного напря жения и, как следствие, энергии излучения, а также быстродействие, за счет улучшения динамических показателей системы регулирования анодного напряжения рентгеновского генератора Формула изобретения 1. Рентгеновский генератор, содер жащий рентгеновсйую трубку, двухтакт ный электронный прерыватель, высоковольтный трансформатор, высоковольтный выпрями.тель, высоковольтный сгла живающий фильтр, измерительный делитель анодного напряжения, пиковый детектор, источник опорного напряжения, схему Сравнения напряжения, кор ректирующее звено, модулятор импульСов, синхронизируемый напряжением сети, отлич-ающийся тем, что, с целью повышения точности стабилизации анодного напряжения в широком диапазоне изменения выходных параметров рентгеновской трубки, в генератор введены усилитель напряжения, входной резистор, запоминающий конденсатор, датчик анодного тока, генератор тактовых импульсов, реверсивный двоичный счетчик, дискретноуправляемая матрица сопротивлений, преобразователь код-напряжение, нуль орган, схема И-НЕ и схема И, причем выход схемы И соединен со входом управления направлением счета реверсивного счетчика, счетный вход которого соединен с выходом генератора тактовых импульсов, а выход - со входом дискретно-управляемой матрицы сопротивлений, входом схемы И-НЕ и цифровым входом преобразователя коднапряжение, опорный вход которого Соединен с выходом датчика анодного гока, а выход - с инверсным входом нуль-органа, прямой вход которого соединен с выходом измерительного анодного напряжения, а выход - с одним из входов схемы И, другой вход которой соединен с выходом схемы И-НЕ, выходы дискретно-управляемой матрицы сопротивлений соединены со входом и выходом усилителя напряжений, запоминающий конденсатор включен параллельно выходам матрицы сопротивтлений и входной резистор соединен одним выводом со входом усилителя напряжения, а другим - с выходом схемы сравнения. 2.Рентгеновский генератор по п. 1, отличающийся тем, что номиналы резисторов в разрядах атрицы сопротивлений выбраны пропорциональными рангам соответствующих разрядов реверсивного .счетчика. 3.Рентгеновский генератор по tin. 1,2, отличающийся тем, что в качестве ключей матрицы сопро- . тивлений использованы резисторные оптроны. Источники информации, принятые во внимание при экспертизе 1.Выложенная заявка ФРГ 1 2443709, кл. Н 05 G 1/12, опублик. 1976. 2.Выложенная заявка ФРГ №2223371, кл. 21 G 20/05, опублик. 1973. 3.Заявка Фракции №2331932, кл. Н 05 ,G 1/10, опублик. 1977. 4.ГордонВ.И. и др. Новые рентгеновские аппараты с автоматизацией режима Заботы и исследование устойчивости аппаратов с импульсным регулированием. Сб. Новые физические методы неразрушающего контроля качества продукции . МДНТП им. Ф.Э.Дзержинского, М., 1977, с. 145-153 (прототип) .

С быхода ре.6& PC избного . От cxe/v)6/ сра-Ьпени-я Ю dl- VV

Фа. 8 «о «fV у, 2 л порреп1пи,рующ,еми зйе«у /2