Изобретение относится к технике обработки жидкости газом и может использоваться в нефтяной, химической, химикофармацевтической, пищевой, микробиологической и металлургической промышленности.
Известен способ аэрации жидкости в резервуаре, включающий подачу в нее струи жидкости, падающей наклонно [1] .
По указанному способу струя бьет по поверхности обрабатываемой жидкости, что вызывает появление сильных конвективных токов в поверхностном слое и интенсивное перемешивание пены с нижним слоем жидкости в резервуаре. Этот недостаток обуславливает узкую область использования известного способа.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому результату является способ аэрации жидкости, включающий подачу в нее струи жидкости, падающей в вертикальной трубе, нижний конец которой размещен ниже уровня жидкости в резервуаре [2] .
В указанном способе струя бьет по поверхности жидкости, находящейся в вертикальной трубе, что исключает появление сильных конвективных токов в поверхностном слое и жидкости, находящейся в резервуаре снаружи трубы.
Общим недостатком известных способов является низкая эффективность, обусловленная слабой инжектирующей способностью струи и малой глубиной погружения газовых пузырьков при вталкивании их падающей струей в жидкость.
Цель изобретения - повышение эффективности путем повышения инжектирующей способности струи и принудительного транспорта газа на большую глубину.
Предлагаемый способ реализован в устройстве для аэрации жидкости, изображенном на чертеже.
Устройство содержит резервуар 1 со штуцерами 2 - 5 вывода соответственно осадка, жидкости, пенного продукта и газа, вертикальную трубу 6 и сопло 7 с насадком 8 на нижнем конце, выполненным в виде конуса, обращенного вершиной вверх. Под насадком установлен соосно расположенный трубе 6 конус 9, обращенный вершиной вверх, а под трубой установлена с зазором горизонтальная тарелка 10.
Исходная жидкость под избыточным давлением поступает в сопло 7, из которого выбрасывается на стенку трубы 6. Насадок 8 с конусом 9 придают вытекающей из сопла 7 струе форму полого конуса, перекрывающего все живое сечение трубы 6. При ударе струи о стенку трубы 6 в непосредственной близости от места удара сверху возникают вихри, способствующие захвату больших порций газа их пространства над падающей струей и проталкиванию их вниз под падающую струю. Обратный выход газа вверх из-под падающей струи исключен, так как падающая струя перекрывает все живое сечение трубы.
Удар струи о стенку трубы 6 сопровождается интенсивным разрушением бронирующих оболочек на каплях жидких примесей, присутствующих в исходной жидкости.
Отраженный от стенки трубы 6 поток жидкости увлекает в совместное нисходящее движение газ, поступающий сверху под падающую струю. Скорость потока в трубе 6 выше максимальной скорости всплывания газовых пузырьков, что обеспечивает принудительный транспоpт газа в затопленном участке трубы на большую глубину.
Уровень жидкости в трубе 6 выше уровня жидкости в резервуаре 1 из-за наличия гидравлического сопротивления, оказываемого потоку трубой и тарелкой 10.
При ударе о тарелку 10 поток изменяет направление на радиальное, вытекая из зазора между трубой 6 и тарелкой в резервуар 1 в виде равномерно распределенной струи. Скорость истечения этой струи выше скорости потока в трубе 6, что обеспечивает интенсивное дробление газовых пузырьков, выбрасываемых струей в резервуар 1. Пузырьки газа распределяются в объеме очищаемой жидкости равномерно и под действием архимедовой силы всплывают вверх, захватывая жидкие и мелкие твердые примеси и создавая на поверхности раздела фаз пену. Из резервуара 1 пена уходит через штуцер 4, очищенная от примесей жидкость - через штуцер 3, а крупные твердые примеси, осевшие на дно резервуара, удаляются через штуцер 2. Газ выходит из резервуара 1 через штуцер 5.
Скорость потока жидкости в затопленном участке трубы 6, достаточная для транспортирования газа в нижнюю часть резервуара 1, определяется следующим образом.
На пузырек газа, находящийся в жидкости, действует архимедова (подъемная) сила, определяемая по формуле
Sа= · g(ρж-ρг), (1)
где dn - диаметр газового пузырька;
g - ускорение силы тяжести;
ρж - плотность жидкости;
ρг - плотность газа.
В неподвижной жидкости условие всплывания газового пузырька имеет вид
Sa > Rж (2)
где Rж - сила сопротивления, оказываемая жидкостью всплыванию пузырька, причем Rж определяется по формуле
Rж= ζ · · , (3)
где ζ - коэффициент сопротивления;
Wв - скорость всплывания газового пузырька.
С учетом (1) и (2) неравенство (2) примет вид
· g(ρж-ρг)> · . (4)
Из (4) скорость Wв равна
Wв= . (5)
Транспорт газовых пузырьков потоком жидкости по вертикальной трубе 6 в нижнюю часть резервуара 1 имеет место только в том случае, когда удовлетворено неравенство
Wж >Wв, (6)
где Wж - скорость потока жидкости в затопленном участке трубы 6.
Скорость Wж определяется расходом жидкости через сопло, связанным со скоростью Wж уравнением
Wж= 0.0003538 , (7) где Vж - объемный расход жидкости через сопло, равный объемному ее расходу через вертикальную трубу;
dв - внутренний диаметр вертикальной трубы.
Согласно (6) имеем
Wж> (8)
или
Wж> . (9)
Перепад уровней жидкости в вертикальной трубе 6 и резервуаре 1, обеспечивающий потоку жидкости в затопленном участке трубы скорость Wж, превышающую Wв, равен
ΔP= (P-P0)/ρжg (10)
где Δ hck - скоростной напор;
Ро - гидростатическое давление на поверхности столба жидкости в вертикальной трубе;
Р - гидростатическое давление у нижнего торца трубы 6.
Перепад давления на создание скоростного напора;
Pск= P-P0= W
После подстановки правой части (11) для разности Р-Ро в (10) получим
Δhск= W
или с учетом (7)
Δhск≃ 0.62·10. (13)
Сброс жидкости на стенку трубы 6 обеспечивает интенсивное разрушение бронирующих оболочек на каплях жидкости при ударе их о стенку, что ускоряет коалесценцию этих капель в резервуаре 1. Возникновение вихрей при ударе струи о стенку трубы 6 способствует повышению инжектирующей способности струи. Перекрывание всего живого сечения трубы 6 падающей струей исключает обратный выход газа вверх из пространства трубы под падающей струей. Превышение скорости нисходящего потока жидкости в трубе 6 максимальной скорости всплывания газовых пузырьков обеспечивает принудительный транспоpт этих пузырьков на большую глубину очищаемого объема жидкости. Равномерное распределение пузырьков в очищаемом объеме жидкости и их тонкое дробление в зазоре между трубой 6 и тарелкой 10 повышает эффективность очистки жидкости.
П р и м е р. Воду с содержанием в ней трансформаторного масла 250-280 мг/л обрабатывают в резервуаре пузырьками воздуха.
Воздух инжектируется водяной струей, падающей наклонно на внутреннюю стенку вертикальной трубы диаметром 0,022 м, нижний конец которой утоплен в очищаемую воду на глубину 0,65 м.
Высота уровня воды в резервуаре составляет 0,925 м. Струю равномерно распределяют по живому сечению трубы. Скорость потока в затопленном участке трубы поддерживают равной 0,723 м/с. Расчетная скорость всплывания газовых пузырьков диаметром 0,005 м составляет 0,385 м/с.
Содержание масла в воде после обработки ее пузырьками газа в течение 15 мин с последующим отстоем в течение 20 мин не превышает 40 мг/л.
При гравитационном отстое без обработки воды пузырьками газа содержание масла в очищенной воде, равное 40 мг/л, достигнуто за 72 ч.
Экономический эффект достигнут за счет повышения эффективности очистки в условиях глубинной аэрации жидкости.
(56) 1. Авторское свидетельство СССР N 1139713, кл. С 02 F 3/20, 1982.
2. Заявка Великобритании N 2107612 А, кл. В 03 D 1/14, 1987.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
РЕЗЕРВУАР ДЛЯ ХРАНЕНИЯ И ПОДГОТОВКИ СЫРОЙ НЕФТИ И ПЛАСТОВОЙ ВОДЫ | 1991 |
|
RU2005685C1 |
РЕЗЕРВУАР ДЛЯ ХРАНЕНИЯ И ПОДГОТОВКИ СЫРОЙ НЕФТИ И ПЛАСТОВОЙ ВОДЫ | 1992 |
|
RU2037457C1 |
АППАРАТ ДЛЯ РАЗДЕЛЕНИЯ ВОДОНЕФТЯНОЙ ЭМУЛЬСИИ | 1991 |
|
RU2009687C1 |
УСТАНОВКА ОСУШКИ ГАЗА | 1992 |
|
RU2038169C1 |
ПРИСПОСОБЛЕНИЕ ДЛЯ СМЕНЫ ЗАДВИЖЕК УСТЬЕВОЙ АРМАТУРЫ СКВАЖИНЫ БЕЗ ЕЕ ГЛУШЕНИЯ | 1992 |
|
RU2042789C1 |
ОГОЛОВОК ФАКЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ | 1991 |
|
RU2046255C1 |
Напорная флотационная установка | 1990 |
|
SU1835388A1 |
СПОСОБ ПРОВЕДЕНИЯ ТЕПЛОМАССООБМЕНА И АППАРАТ ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ | 2014 |
|
RU2569790C2 |
РЕАКТОР ПРЯМОГО ХЛОРИРОВАНИЯ ЭТИЛЕНА | 2007 |
|
RU2367511C2 |
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ДИСПЕРГИРОВАНИЯ ЖИДКОСТИ В ГАЗЕ | 2001 |
|
RU2185229C1 |
Использование: в нефтяной, химической, пищевой и др. отраслях промышленности. Сущность изобретения: исходная жидкость под избыточным давлением поступает в сопло 7. Благодаря насадку 8 с конусом 9 она равномерно выбрасывается на стенку вертикальной трубы 6, нижний конец которой размещен ниже уровня жидкости в резервуаре 1. При падении жидкость увлекает в совместное нисходящее движение газ, поступающий сверху под падающую струю. Скорость потока в затопленном участке вертикалоной трубы 6 поддерживают выше максимальной скорости всплывания газовых пузырьков. 2 з. п. ф-лы, 1 ил.
Авторы
Даты
1994-02-28—Публикация
1991-04-17—Подача