Изобретение относится к электронной технике миллиметровых и более коротких длин волн, может быть использовано в разработке и производстве генераторов электромагнитного излучения.
Известен генератор дифракционного излучения (ГДИ), в котором используется открытый резонатор в качестве электродинамической системы прибора, при этом на одном из зеркал резонатора расположена замедляющая структура, с полем которой взаимодействует электронный поток. К недостаткам ГДИ относится эффект "прижимания" пространственных гармоник поля к замедляющей структуре с укорочением длины волны, что требует применения тонких электронных потоков, точной их юстировки и в результате приводит к падению КПД и выходной мощности генератора, его неработоспособности в субмиллиметровом диапазоне длин волн.
Известен монотрон, в качестве электродинамической системы которого используется объемный резонатор с двухсеточным зазором взаимодействия продольного электрического переменного поля и электронного потока. Преимуществом этого прибора является возможность использования широкого электронного потока, недостатком формирование электромагнитного поля в пространстве взаимодействия с помощью объемного резонатора, размеры которого должны быть порядка рабочей длины волны, что делает практически невозможным работу этого устройства в миллиметровом и более коротковолновом диапазонах длин волн.
Целью изобретения является увеличение рабочей частоты и эффективности устройства, расширение диапазона частотной перестройки и повышение мощности выходного сигнала.
На фиг. 1-4 приведена схема источника электромагнитного излучения.
Электронный поток 7, испускаемый эмиттером 6, пролетая через прорези-коллиматоры 8, попадает в переменное поле щелевого пространства взаимодействия 4, поле в котором связано с резонансным полем открытого резонатора, образованного плоским 1 и сферическим 2 зеркалами. Из области взаимодействия электронный поток 7 вылетает через прорези-коллиматоры 9. Отработанные электроны попадают в коллектор 10. Если электронный поток достаточно разрежен, то в качестве коллектора может служить одна из стенок щелевого пространства взаимодействия 4 (см. фиг. 2, б). Связь электродинамической системы устройства с внешними волноведущими трактами осуществляется через устройство связи 3 в сферическом зеркале 2.
Глубина щели 4, в которой происходит взаимодействие электронного потока с переменным электромагнитным полем, кратна полуцелому числу длин волн на рабочей частоте прибора. В этом случае присутствие щели на поверхности зеркала 1 открытого резонатора практически не изменяет распределения амплитуды поля резонансного колебания и незначительно изменяет добротность электродинамической структуры. Щелевое пространство взаимодействия 4 заканчивается отражающим поршнем 5 (см. фиг. 4) плоскопараболической или иной формы, подвижным в случае перестраиваемой частоты генерации прибора. Форма поршня 5 должна совпадать с поверхностью равных фаз резонансной волны в щели и рассчитывается отдельно для каждого разрабатываемого устройства.
Прорези-коллиматоры 8 матричного автокатода на боковой поверхности 11 щелевого пространства взаимодействия в случае перестраиваемой частоты генерации могут быть расположены в шахматном порядке так, что их проекция на вертикальную ось не имеет зазоров (см. фиг. 3, а). В этом случае при изменении частоты колебаний в области максимального поля стоячей волны электродинамической системы прибора всегда находится один или несколько лучей электронного потока, обеспечивающих генерацию сигнала, что обусловливает равномерность амплитудно-частотной характеристики устройства.
Если генератор имеет фиксированную частоту сигнала, то его эффективность можно поднять, расположив все прорези-коллиматоры 8 матричного автокатода в области максимального поля стоячей волны (см. фиг. 3, б), т.е. на расстоянии λ/4 + n λ /2 от кромки зеркала открытого резонатора, где n натуральное число, а λ длина волны.
Длина прорези выбирается такой, чтобы ее торцевые участки были вне резонансного поля электродинамической структуры.
Диафрагмы с прорезями 8 и 9 обрезают адиабатически плавное распределение амплитуды переменного поля вдоль электронного потока и тем самым создают условия для эффективной модуляции скорости потока и отбора энергии у электронных сгустков. Отверстия должны быть достаточно малыми в поперечном направлении и достаточно протяженными в продольном направлении (порядка λe), чтобы эффективная длина ln, n 1, 2, проникновения в них переменного поля была меньше электронной длины волны λe). Если позволяет температурный режим работы генератора, то роль коллектора может выполнять боковая поверхность щели (см. фиг. 2, б), в этом случае эффективная длина l2 проникновения поля совпадает с толщиной скин-слоя электромагнитной волны в материале боковой стенки.
Электронный КПД η прибора, работающего в режиме фиксированной частоты и максимальной эффективности с электронной матрицей (см. фиг. 3, б), определяется выражением
η 2a2ε2 J1(a1ε1θ0Me)sinθo- a2ε2I2(2a1ε1θoMe)cos2θo (1)
где an exp(-2ln/ λe), n 1 и 2 для прорезей-коллиматоров 8 и 9 соответственно;
ln эффективная длина проникновения переменного поля в эти отверстия;
λe электронная длина волны;
εn ηe En / (ω Vo)
ηe удельный заряд электрона;
En амплитуда переменного поля на n-м отверстии;
θo пролетный угол электрона;
Jn функция Бесселя n-го порядка;
ω круговая частота сигнала;
vo начальная скорость электронов;
Ме параметр пространственного заряда;
Me= sin()/()(1-))
(2) где нормированная плазменная частота электронов;
nejo/(ω2εovo)
(3) где jo плотность тока в электронном потоке;
εo диэлектрическая проницаемость вакуума.
Оценки показывают, что ηmax 66 если же а1 а2, ε1 ε2, т.е. одинаковы амплитуда и крутизна входной и выходной ступенек переменного поля в щели, то ηmax ≈ 30
Для оценки ln прорезей 8 и 9 с поперечными размерами, значительно меньшими длины волны λ можно воспользоваться соотношениями
ln ≈ bn/5 (4) для круглых отверстий диаметром bn и
ln≈ bn/3 (5) для щелевидных отверстий с шириной щели bn. Для случая, изображенного на фиг. 2, б, l2 lскин толщина скин-слоя в материале стенки щели.
Пусковой ток прибора Istart в одночастотном режиме работы с электронной матрицей (см. фиг. 3, б) оценивается выражением
Istart ≥1/(a1a2 γ κ2 θosin θoMeUo), (6) где γ отношение амплитуд поля на входной прорези 8 и выходной 9 прорези;
Uo потенциал потока;
κ2 характеристика резонатора, определяемая приближенным выражением
κ2= 2/(ωvod k(1-r))
(7) где Zo импеданс вакуума;
r коэффициент отражения (по мощности) от зеркал;
dк диаметр каустики резонансного поля в электродинамической структуре.
Режим максимального электронного КПД прибора достигается при γopt 2,7/ θo, значение пускового тока в этом случае определяется соотношением
I
Для источника излучения с электронной матрицей, изображенной на фиг. 3, а, выражение для КПД имеет вид:
В этом случае электронная эффективность примерно на 1/3 меньше, чем ранее, а пусковой ток вдвое больше значения, определяемого выражением (6) или (8).
Максимальная рабочая частота устройства определяется в первую очередь увеличением глубины провисания переменного поля во входной 8 и выходной 9 прорезях с ростом частоты сигнала и соответствующим падением вследствие этого эффективности энергообмена и КПД устройства. Оценка максимальной частоты генерируемого устройством сигнала по критерию a1 a21/e ≈ 1/3 в случае применения типичных матричных автокатодов с размерами отверстий 1 мкм дает значение fmax 28 ТГц ( λmin 11 мкм) для Uo 1 кВ и fmax 89 ТГц ( λmin 3,4 мкм) при Uo 10 кВ.
В устройстве могут быть также использованы катоды и электронные пучки других типов и форм, например термокатоды, однолучевые и многолучевые электронные потоки круглого, кольцевого или иного поперечного сечения. При работе в диапазоне коротких длин волн, когда ширина щели достаточно мала, возможна транспортировка электронного потока и генерация электромагнитных колебаний без фокусирующего магнитного поля, что определяется в каждом конкретном случае соответствующими расчетами условий распространения электронного пучка через пространство взаимодействия.
В источнике излучения могут быть использованы другие способы вывода электромагнитной энергии, например через полупрозрачное покрытие зеркала 2, через систему щелевых или круглых отверстий на этом зеркале, дифракционным методом, когда полезное излучение снимается за счет того, что размеры зеркала 2 или 1 меньше поперечных размеров резонансной волны. Если же полезный сигнал направляется из источника излучения в световод или диэлектрический волновод, то вывод энергии возможен через то или иное устройство связи в отражающем поршне. В этом случае сферическое зеркало 2 может отсутствовать, вместо него возможно использование отражающей пластины, замыкающей сверху щелевое пространство взаимодействия, форма пластины определяется поверхностью равных фаз рабочей волны в щели.
Для обеспечения технологии изготовления особо тонкого щелевого пространства взаимодействия либо для других целей возможно частичное или полное заполнение щели диэлектриком с выполненными отверстиями для электронных лучей.
Для понижения стартового тока генератора либо для увеличения мощности выходного сигнала при работе устройства в импульсном режиме возможно использование оптических затворов и метода модуляции добротности электродинамической системы источника электромагнитного излучения.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
ЭЛЕКТРОННО - ВАКУУМНОЕ УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГЕНЕРАЦИИ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ КОЛЕБАНИЙ | 1993 |
|
RU2054734C1 |
ВЫХОДНОЕ УСТРОЙСТВО ЭЛЕКТРОННОГО ПРИБОРА | 1995 |
|
RU2087985C1 |
МОНОТРОН | 1996 |
|
RU2118869C1 |
ЦИКЛОТРОННОЕ ЗАЩИТНОЕ УСТРОЙСТВО С УВЕЛИЧЕННОЙ ПОЛОСОЙ РАБОЧИХ ЧАСТОТ | 2006 |
|
RU2319274C1 |
ИНТЕРФЕРЕНЦИОННОЕ УСТРОЙСТВО ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ФАЗОВОГО СДВИГА СВЕТОВЫХ ВОЛН | 1996 |
|
RU2112210C1 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ КОЛЕБАНИЙ В СВЧ И КВЧ ДИАПАЗОНЕ СО СВЕРХШИРОКОПОЛОСНОЙ ПЕРЕСТРОЙКОЙ ЧАСТОТЫ | 2010 |
|
RU2494526C2 |
Способ измерения толщины слоя на подложке | 1989 |
|
SU1682774A1 |
ОРОТРОН | 2000 |
|
RU2266586C2 |
ВЫСОКОСТАБИЛЬНЫЙ ВОЛНОВОДНО-РЕЗОНАНСНЫЙ ФОРМИРОВАТЕЛЬ ПОТОКА РЕНТГЕНОВСКОГО КВАЗИМОНОХРОМАТИЧЕСКОГО ИЗЛУЧЕНИЯ | 2010 |
|
RU2528561C2 |
РЕЛЯТИВИСТСКИЙ МАГНЕТРОН С ВОЛНОВОДНЫМИ ВЫВОДАМИ МОЩНОСТИ | 2010 |
|
RU2422938C1 |
Использование: электронная техника миллиметровых и более коротких волн, в частности генераторы электромагнитного излучения О-типа. Сущность изобретения: электродинамическая система устройства выполнена в виде открытого резонатора, при этом на одном из его зеркал выполнена щелевая полость с отражающими боковыми поверхностями, между которыми установлен отражающий поршень и на которых выполнены прорези-коллиматоры. Источник электронов размещен в корпусе одного из зеркал, ось источника ориентирована перпендикулярно оси открытого резонатора. Отверстия - коллиматоры на стенке щели расположены в определенном порядке, различном для источника излучения с максимальной полосой перестройки и генератора с максимальной эффективностью на фиксированной частоте сигнала. 4 ил.
ИСТОЧНИК ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ, содержащий открытый резонатор, выполненный из двух соосных зеркал, источник электронов, ось которого сориентирована перпендикулярно оси открытого резонатора, отличающийся тем, что в одном из зеркал выполнена щелевая полость с отражающими боковыми поверхностями, между которыми установлен отражающий поршень и на которых выполнены прорези-коллиматоры, источник электронов размещен в корпусе одного из зеркал, при этом расстояние от отражающей поверхности зеркала до каждой прорези-коллиматора выбрано равным λ/4+nλ/2, где λ = 2L/m, L - расстояние между зеркалами открытого резонатора, n - порядковый номер прорези на отражающей поверхности зеркала, m ≥ 1 - целое число.
Шестопалов В.П | |||
Дифракционная электроника | |||
Харьков: Выща школа, 1976, с.232 | |||
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РЕВЕРСИВНЫЙ МЕХАНИЗМ | 1967 |
|
SU224234A1 |
Печь для непрерывного получения сернистого натрия | 1921 |
|
SU1A1 |
Авторы
Даты
1996-02-20—Публикация
1993-01-20—Подача