ПАРОГАЗОВАЯ УСТАНОВКА Российский патент 2000 года по МПК F02C6/18 F01K23/10 

Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано в установках комбинированного цикла, или парогазовых установках (ПГУ), предназначенных как для комбинированной выработки электрической и тепловой энергии с использованием теплофикационных отборов пара из паровой турбины (ПТ), так и для выработки электрической энергии преимущественно в коденсационном режиме (при нулевом внешнем тепловом потреблении).

Известно /1, 2/, что в конденсационных ПГУ с газовыми турбинами (ГТ) и паросиловой частью (ПСЧ) двух или трех давлений максимальный электрический КПД достигается в бинарном цикле либо в цикле с небольшим дожиганием топлива за ГТ благодаря сочетанию высокого температурного уровня подвода теплоты к рабочему телу перед ГТ и ПТ и низкой температуры ее отвода с уходящим из котла-утилизатора (КУ) газами и в конденсаторе ПТ.

При этом широко применяют высокотемпературные газотурбинные установки (ГТУ) с системой воздушного охлаждения, в которой воздух, подаваемый из компрессора ГТУ на охлаждение высокотемпературных элементов ГТ, предварительно охлаждают в воздухоохладителях (ВО) ГТУ. В качестве охлаждающего теплоносителя (хладагента) ВО ГТУ используют холодную воду из окружающей среды или рабочее тело паросилового цикла в виде конденсата (цикловой воды) или (и) пара.

Отвод теплоты от рабочего тела (воздуха) в ВО ГТУ происходит при значительно более высоких температурах, чем температура уходящих из КУ газов или температура в конденсаторе ПТ. Максимум КПД бинарной конденсационной ПГУ достигается при утилизации тепла, отводимого с хладоагентом из газотурбинного цикла, в паротурбинном цикле с максимальным КПД паросиловой части (ПСЧ). Последнее стремятся обеспечить повышением температуры подвода тепла из ВО ГТУ в хладоагент, в частности, повышением его температуры на входе в ВО ГТУ до максимально возможного значения.

Известна ПГУ для ТЭС Таранаки (Новая Зеландия) /3/, содержащая ГТУ GT26 производства фирмы АББ с ВО, ПТУ и КУ с барабанами, пароперегревательными, испарительными и экномайзерными поверхностями трех давлений. ВО по тракту охладителя гидравлически связан: на входе - с выходом экономайзера высокого давления (в.д.) по питательной воде, на выходе - со входом пароперегревателя в. д. по пару. Тепло, отводимое в ВО ГТУ, расходуется на испарение охлаждающей воды, температура которой на входе в ВО - выше 300^oC, давление - выше 105 бар, подача в ВО - регулируемая. B силу того, что охлаждающую воду в ВО подают в небольшом количестве, предполагающем ее полное испарение, в случае появления протечек вода попадает в ГТ в виде пара, что не приводит к аварийной ситуации. GT26 представляет собой ГТУ нового поколения со степенью сжатия 30 : 1, выполненная с применением жаростойких материалов. Охлаждение воздуха в ВО даже при такой высокой входной температуре хладоагента является достаточным.

Вместе с тем как в отечественных, так и зарубежных проектах ПГУ широко используют ГТУ со степенью сжатия 14 - 18, выполненные с применением менее жаростойких, но более дешевых материалов, требующих более глубокого охлаждения воздуха в ВО ГТУ. При этом параметры кондиционируемого воздуха находятся (в зависимости от степени сжатия воздуха в компрессоре, КПД компрессора и используемых материалов для изготовления охлаждаемых элементов ГТ) в следующих пределах:
- температура воздуха на входе в ВО - 390-440^oC;
- температура воздуха за ВО - 200 - 230^oC;
- относительная величина отвода тепла из газотурбинного цикла с охладителем Q_o/P_гт - 3,5 - 4,2%.

В этом случае входную температуру хладоагента повышают лишь до уровня температур средней зоны КУ, находящейся между двумя низконапорными точками испарителей высокого и нижнего давлений, т.е., примерно, до температуры в барабане нижнего давления. Практическая реализация данного решения связана с выполнением ряда ограничений по габаритам, металлоемкости, аэродинамическому и гидравлическому сопротивлениям ВО, а также других рекомендаций и требований в обеспечение эксплуатационной надежности оборудования, предъявляемых к ВО отечественного производства.

К числу последних относятся, во-первых, рекомендации по схеме движения теплоносителей в теплообменных аппаратах энергетических ГТУ /2/, в которых, исходя из конструктивных возможностей компенсации термических расширений теплопередающих элементов ВО, предпочтение отдают параллельно- и или перекрестно-смешанному току с использованием U-образных труб, а не чистому противотоку.

Во-вторых, при использовании полнопроходных водоохлаждаемых ВО во избежание попадания воды в охлаждающий тракт высокотемпературных элементов ГТ (в случае возникновения протечек в ВО ГТУ), что может привести к аварии и разрушению ГТУ, давление воды в ВО на всех режимах не должно превышать давление воздуха в ВО. Для большинства современных высокотемпературных ГТУ с ВО степень сжатия составляет 14-18, давление воздуха в ВО не превышает 18 бар. В ПГУ двух или трех давлений меньшее этой величины значений на всех режимах имеет только нижнее давление, которое, в свою очередь, в приведенных ниже аналогах, превышает давление в деаэраторе. Данное обстоятельство обусловило тенденцию к применению в таких ПГУ в качестве хладоагента рабочее тело контура нижнего давления, которое в средней зоне КУ существует в виде насыщенной воды или пара.

Известна принципиальная тепловая схема бирнарной ПГУ с ПСЧ двух давлений с промперегревом /4/, основными элементами которой являются: ГТУ с ВО, КУ и ПТУ двух давлений с промперегревом, деаэратор. КУ содержит барабаны, испарительные и экономайзерные участки двух давлений, а также пароперегреватель высокого давления (в. д.) и промперегреватель, состоящий из двух участков, размещенных в высокотемпературной и средней зонах КУ параллельно пароперегревателю и экономайзеру в.д. по ходу газов в КУ. Греющий пар в деаэратор подают из ПТ при давлении ниже атмосферного. ВО выполнен пароохлаждаемым и по тракту охладителя гидравлически связан: на входе - с барабаном низкого давления (н.д.), на выходе - с ПТ.

Требуемый уровень теплосъема в ВО ГТУ для приведенной в /4/ ПГУ занижен вследствие применения закрытого парового охлаждения статора ГТ (кондиционируемый в ВО воздух расходуется только на охлаждение ротора). Несмотря на это температура пара за ВО, составила 350^oC. Исходя из получаемых при этом температурных напоров на поверхностях теплообмена ВО можно сделать вывод о неизбежном завышении общей площади этих поверхностей и о принципиальной необходимости исполнения ВО по схеме чистого противотока - в нарушение вышеуказанной рекомендации.

Высокая металлоемкость и отсутствие надежных отработанных конструктивных решений по исполнению ВО ГТУ являются основными недостатками данного технического решения.

Известна также принципиальная тепловая схема бинарной теплофикационной ПГУ-13ОТ с ПСЧ без промперегрева /5/, основными элементами которой являются: ГТУ с ВО, КУ и ПТУ двух давлений, деаэратор. КУ состоит из двух энергетических (высокого и низкого давления) и одного деаэраторного контура. Энергетический контур КУ содержит барабаны, пароперегревательные, испарительные и экономайзерные поверхности двух давлений. Экономайзер в.д. состоит из двух участков, размещенных в средней и хвостовой (за испарителем н.д.) зонах КУ, причем хвостовой экономайзер в.д. размещен по ходу газов параллельно экономайзеру н.д., перед поверхностями деаэраторного контура. Остальные участки КУ расположены по ходу газов в КУ последовательно. Деаэраторный контур состоит из испарителя деаэратора, питающего деаэратор греющим паром, и газового подогревателя конденсата (ГПК).

Давление в деаэраторе (при расчетной величине 1,2 бара), а также температура конденсата за ГПК, согласно приведенной в /4/ схеме - нерегулируемые, скользящие. При этом скольжение давления и подогрева конденсата в деаэраторе в допустимых пределах может быть обеспечено только путем регулируемого байпассирования ГПК по конденсату, а температурный напор на испарителе деаэратора оказывается низким. Для исключения коррозии труб ГПК температуру конденсата перед ГПК 55-60^oC обеспечивают регулируемым подмешиванием к конденсату питательной воды н.д. из деаэратора.

ВО ГТУ выполнен двухступенчатым. Вторая ступень ВО представляет собой испаритель, в котором за счет охлаждения воздуха генерируется насыщенный пар н.д., первая ступень ВО является перегревателем пара, выработанного в первой ступени. В ВО ГТУ пар перегревают до 350^oC, а затем подмешивают к пару, производимому контуром н.д., и подают в ПТ. Температура воздуха за испарителем ВО на всех режимах не превышает 200^oC, температура в самом испарителе не превышает 175-180^oC. Работу испарителя регулируют по уровню воды при помощи регулирующего клапана из питательной линии. Из испарителя производят непрерывную продувку котловой воды.

Недостатками данного технического решения являются сложность, громоздкость конструкции ВО ГТУ, а также сложность системы регулирования и повышения металлоемкость хвостовой части КУ.

Другим общим недостатком обоих вышеприведенных аналогов /4, 5/ является пониженная надежность работы ПТУ, связанная с риском попадания в ПТ с паром н.д. воздуха (в случае появления протечек в ВО ГТУ). Указанные недостатки не позволили этим схемам найти практического применения. В отечественной практике создания ГТУ с ВО предпочтение отдают водоохлаждаемым ВО, полнопроходным по охлаждающей воде.

Принципиальная возможность устранения указанных недостатков вышеприведенных аналогов /4, 5/ обеспечена в ПГУ и испарителем деаэратора /6/, которая содержит: ГТ с электрогенератором; двухцилиндровую ПТ с электрогенератором и конденсатором с конденсационным насосом; КУ двух давлений с барабанами в. д. и н.д., содержащий последовательно размещенные по ходу газов в КУ пароперегрватель в.д., испаритель в.д., экономайзер в.д., пароперегреватель н. д, испаритель деаэратора (ИД), испаритель н.д. и ГПК, выход которого по конденсату через регулирующий клапан (РК) и рециркуляционный насос (РН) гидравлически связан со входом ГПК по конденсату; деаэратор с подогревом деаэрируемого конденсата, гидравлически связанным по входу конденсата - с выходом конденсата ГПК, по выходу питательной воды - с ИД и через питательный насос - с экономайзером в.д., по входу греющего пара - с ИД. Согласно /6/, ИД размещен по ходу дымовых газов перед испарителем н.д., деаэратор снабжен на выходе питательной воды гидравлической связью через РК с барабаном н.д., а на выходе по пару - гидравлической связью через регулирующий (аварийно-перепускной) клапан с барабаном н.д.

Требуемую температуру конденсата перед ГПК для исключения коррозии труб ГПК, как и в предыдущем аналоге, обеспечивают подмешиванием РН к конденсату на вход ГПК нагретого конденсата.

Давления и температуры пара в.д., н.д., температуры воды за экономайзером в.д. и конденсата за ГПК (перед деаэратором) - скользящие, нерегулируемые.

Давление в деаэраторе также не регулируется, а устанавливается автоматически, в зависимости от температуры конденсата за ГПК и соотношения расходов греющего пара и конденсата. Поскольку температурные напоры в низконапорных точках испарителя н.д. и ГПК малы, скольжение температуры конденсата за ГПК относительно температуры в барабане н.д. также невелико. На частичных нагрузках снижение температуры за ГПК и в барабане н.д. сочетается с повышением температуры нагрева конденсата в деаэраторе (в связи с увеличением отношения расхода греющего пара в деаэраторе к расходу конденсата), что делает скольжение давления в деаэраторе при соответствующем подборе поверхности ИД незначительным. Возможное превышение давления в деаэраторе некоторой предельной величины (13 - 14 бар) при низких температурах наружного воздуха или в аварийной ситуации предотвращают путем сброса избыточного пара через аварийно-перепускной клапан в барабан н.д., при этом недогрев конденсата в ГПК до температуры в деаэраторе меняется в допустимых пределах (10 - 40^o) на всех режимах работы блока.

Таким образом, по сравнению с предыдущим аналогом /5/ в данной ПГУ упрощена система регулирования, а также снижена металлоемкость хвостовой части КУ, упрощена его конструкция без снижения экономичности благодаря отсутствию совмещенных хвостовых поверхностей и уменьшению числа участков теплообмена.

Вместе с тем в схеме данной ПГУ отсутствует ВО ГТУ и, таким образом, не решена проблема утилизации тепла ВО ГТУ в паротурбинном цикле, КПД ПГУ не является максимальным.

Техническим результатом заявляемого изобретения является повышение производительности и температуры пара н.д. без увеличения металлоемкости КУ и снижения надежности оборудования ПСЧ.

Указанный технический результат достигается в парогазовой установке, содержащей ГТУ; ПТУ с ПТ двух или трех давлений; КУ, снабженный барабанами-сепараторами, пароперегревательными и испарительными поверхностями двух или трех давлений, одним или двумя экономайзерами в.д. или высокого и среднего давления (с.д.), ИД, размещенным по ходу газов в КУ перед испарителем н. д., и газовым подогревателем конденсата перед деаэратором, размещенным по ходу газов в КУ за испарителем н.д.; деаэратор повышенного давления в подогревом деаэрируемого конденсата, гидравлически связанный: на входе греющего пара - с выходом ИД по пароводяной смеси, на выходе пара - с барабаном н.д. через регулирующий клапана (РК), на выходе питательной воды - со входами по питательной воде экономайзера в.д. (экономайзеров в.д. и с.д.) через питательный насос или группу питательных насосов, барабана н.д. через РК и испарителя деаэратора через рециркуляционный насос или самотеком, в которой, согласно изобретению, ГТУ снабжена водоохлаждаемым ВО, гидравлически связанным по входу охлаждающей воды с выходом ГПК по конденсату, а по выходу охлаждающей воды - со входом деаэратора по конденсату.

Принципиальная возможность заявленного включения ВО ГТУ по тракту охлаждающей воды в линию подачи конденсата из ГПК в деаэратор обеспечена в данной ПГУ тем, что давление в деаэраторе ниже давления воздуха за компрессором ГТУ, но превышает давление в барабане н.д. благодаря размещению испарителя деаэратора в КУ перед испарителем н.д.

В предлагаемой парогазовой установке указанный технический результат достигается за счет использования тепла ВО ГТУ для выработки дополнительного количества пара н.д. При одном и том же давлении пара н.д. давление и температура в деаэраторе заявляемой ПГУ устанавливаются более высокими, чем в прототипе, за счет дополнительного нагрева конденсата за ГПК в ВО ГТУ. Это позволяет снизить расход тепла из средней зоны КУ в экономайзер в.д. или с. д. на величину теплосъема во ВО ГТУ и использовать это тепло в контуре н.д., а также повысить температуру пара н.д. благодаря повышению температуры газов перед пароперегревателем н.д.

На чертеже фиг. 1 представлена принципиальная схема ПГУ с примером использования заявляемого изобретения. ПГУ содержит ГТУ 1; ПТУ с ПТ 2 двух давлений; КУ 3 в горизонтальном исполнении с естественной циркуляцией, снабженный барабанами-сепараторами 4 и 5, пароперегревательными поверхностями в. д. и н.д. 6 и 7, испарительными поверхностями в.д. и н.д. 8 и 9, экономайзером в. д. 10, испарителем деаэратора (ИД) 11, размещенным по ходу газов в КУ перед испарителем н. д. 9, и ГПК 12, размещенным по ходу газов в КУ за испарителем н.д. 9; деаэратор повышенного давления 13 с подогревом деаэрируемого конденсата, гидравлически связанным:
- на входе греющего пара - с выходом ИД 11 по пароводяной смеси;
- на выходе пара - через РК 14 с барабаном н.д. 5;
- на выходе питательной воды - со входами по питательной воде: экономайзера в.д. 10 через питательный электронасос 15, барабана н.д. 5 через РК 16 и испарителя деаэратора 11 (самотеком).

ГТУ содержит водоохлаждаемый ВО ГТУ 17, снабженный гидравлическими связями по входу охлаждающей воды с выходом ГПК 12 по конденсату, а по выходу охлаждающей воды - со входом деаэратора 13 по конденсату.

Известно, что дополнительное повышение температуры пара н.д. может быть достигнуто за счет размещения пароперегревателя н.д. в зоне более высоких температур газа - либо между поверхностями экономайзера в.д. или с.д., либо параллельно по газовому потоку этому экономайзеру или его части /7/. В приведенном на фиг. 1 варианте ПГУ пароперегреватель н.д. 8 размещен между поверхностями экономайзера в.д. 10
ПТУ снабжена также конденсатором 18, конденсатным насосом (КН) 19, конденсатором пара уплотнений (КПУ) 20, подогревателем низкого давления ПНД 21, установленным на линии подачи конденсата из ПТУ в КУ и гидравлически связанным: на выходе греющего пара - с отбором пара из проточной части ПТ 2, на выходе конденсата - со входом ГПК 12 по конденсату. Кроме того, приведенная тепловая схема ПГУ содержит: РК 22 и 23, предназначенные для регулирования уровней воды и деаэраторе 13 и барабане в.д. 5 соответственно, при этом РК 22 установлен на входе ВО 17 по конденсату; РК 24, предназначенный для регулирования температуры конденсата перед ГПК 12 на частичных нагрузках не ниже требуемой (55 - 60^oC); рециркуляционный насос (РН) 25, предназначенный для подачи нагретого в ГПК 12 конденсата на вход ПНД 21 и - через РК 4 - на вход ГПК 12.

Работа ПГУ осуществляется следующим образом.

Выхлопные газы ГТУ 1 поступают в КУ 3, где вырабатывается пар двух давлений, подаваемый в ПТ 2. Отработанный пар ПТ 2 сбрасывают в конденсатор 18, где происходит его конденсация с отводом тепла конденсации через охлаждающую воду в окружающую среду. Конденсат из конденсатора конденсатным насосом 19 подают через КПУ 20 и ПНД 21 в ГПК 12. Из ГПК 12 нагретый конденсат подают на вход охлаждающей воды ВО 17 с регулированием при помощи РК 23 по уровню воды в деаэраторе 13.

В базовой нагрузке ПГУ давление в ПНД 21 предполагается достаточным для требуемого нагрева конденсата перед ГПК 12 (до 55 - 60^oC), РН 25 не работает, РК 24 закрыт. На частичных нагрузках, когда давление в ПНД 21 снижается, включают РН 25, и температуру перед ГПК 12 не ниже 55 - 60^oC обеспечивает регулируемым при помощи РК 24 подмешиванием нагретого конденсата на вход ГПК.

В ВО 17 конденсат после ГПК 12 дополнительно нагревают за счет тепла охлаждаемого воздуха и подают в деаэратор 13, где происходит дальнейший нагрев конденсата примерно на 12...15^oC в процессе деаэрации. Возможные протечки воздуха в ВО 17 удаляются из конденсата в деаэраторе 13. Греющий пар на деаэрацию подают в деаэратор 13 из ИД 11. Питательную воду из деаэратора 13 подают питательным электронасосом 15 в барабан в.д. 4 с регулированием РК 23 по уровню воды в барабане в.д., а также самотеком в барабан н.д. 5 с регулированием РК 16 по уровню воды в барабане н.д. (перепад давления между деаэратором 13 и барабаном н.д. 5 на всех режимах составляет не менее 5 бар).

Давления и температуры пара в.д., н.д. и промпара, температуры воды за эк. в. д. и конденсата за ГПК (перед деаэратором) - скользящие, нерегулируемые.

Давление в деаэраторе устанавливается автоматически, в зависимости от температуры конденсата за ГПК и соотношения расходов греющего пара и конденсата. Поскольку температурные напоры в "пинч-пойнте" испарителя н.д. 9 и на горячем конце ГПК 12 малы, скольжение температуры конденсата за ГПК 12 относительно температуры в барабане 5 также невелико. На частичных нагрузках снижение температуры за ГПК 12 (вместе с температурой в барабане н.д. 5) сочетается с повышением нагрева конденсата в ВО 17 и деаэраторе 13 ( в связи с увеличением отношения расхода греющего воздуха в ВО 17 или пара в деаэраторе 13 к расходу конденсата), что сужает диапазон скольжение давления в деаэраторе 13. Возможное превышение давления в деаэраторе 13 некоторой предельной величины при низких температурах наружного воздуха или в аварийной ситуации предотвращают путем сброса избыточного пара через РК 14 в барабан н. д. 5, при этом недогрев конденсата перед деаэратором 13 до температуры в деаэраторе меняется в допустимых пределах (10 - 40^o) на всех режимах работы блока.

При одном и том же давлении пара н.д. давление и температура в деаэраторе 13 заявляемой ПГУ устанавливаются более высокими, чем в прототипе, за счет дополнительного нагрева конденсата за ГПК 12 в ВО ГТУ 17. Это позволяет снизить расход тепла из средней зоны КУ в экономайзер в.д. 10 на величину теплосъема в ВО 17 и таким образом использовать теплосъем ВО 17 для выработки дополнительного количества пара н.д. и повышения мощности ПТ.

С увеличением температуры пара н.д. за счет размещения пароперегревателя н. д. 7 в зоне более высоких температур газа, т.е. между поверхностями экономайзера в. д. 10, при одинаковой величине давления пара н.д. перед ПТ 2 начальное давление пара перед ПТ, соответствующее некоторому предельному значению влажности пара за последней ступенью ПТ, а также величина сработанного теплоперепада на ступенях ПТ до смещения с паром н.д., возрастают, что, в итоге, приводит к дополнительному повышению мощности ПТ и экономичности ПГУ в целом.

Согласно проведенным заявителем сопоставительным расчетам ПГУ, выполненным для одних и тех же исходных данных по потерям давления и тепла в пароводяном тракте ПСЧ, для одинаковых параметров дымовых газов ГТ перед КУ и одинаковых данных технического уровня используемых проточных частей ПИ ("сухих" КПД для одинаковых участков ПТ, коэффициентов влияния протечек на внутреннюю мощность и т.п.), а также при одинаковых величинах суммарной поверхности теплообмена КУ и давления пара н.д. перед ПТ, повышение мощности ПТ в варианте ПГУ, приведенной на чертеже, по сравнению с прототипом при относительной величине отвода тепла из газотурбинного цикла с охладителем Q_o/P_гт, равной 4,1%, составило более 2%.

Приведенный на чертеже пример не исчерпает всех возможных вариантов реализации заявляемого изобретения и служит лишь для его иллюстрации.

Источники информации
1. Л. В. Арсеньев, В.Г.Тырышкин. Комбинированные установки с газовыми турбинами. - Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1982, 247 с., с. 67-71.

2. Г. Г.Ольховский. Энергетические газотурбинные установки. - М.: Энергоатомиздат, 1985, 304 с., с. 18-23.

3. GT26 Kicks off New Zealand Combine Cycle Program // Turbomachinery International, март/апрель 1997, с. 33
4. Высокоэффективная комбинированная установка с паровым охлаждением газовой турбины / Л.В.Арсеньев, Ю.Г. Корсов, Е.А. Ходак и др. // Теплоэнергетика, 1990, N 3, с. 20.

Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано в парогазовых установках (ПГУ), содержащих газотурбинные установки (ГТУ) с водоохлаждаемыми воздухоохладителями (ВО), а также паротурбинные установки (ПТУ) и котлы-утилизаторы (КУ) двух или трех давлений. ПГУ содержит ГТУ 1; ПТУ с ПТ 2 двух давлений; КУ 3, снабженный барабанами-сепараторами 4 и 5, пароперегревательными поверхностями высокого давления, низкого давления (в. д.) и (н.д.) 6 и 7, испарительными поверхностями в.д. и н.д. 8 и 9, экономайзером в.д. 10, испарителем деаэратора (ИД) 11, размещенным по ходу газов в КУ перед испарителем н.д. 9, и ГПК 12, размещенным по ходу газов в КУ перед испарителем н.д. 9; деаэратор повышенного давления 13 с подогревом деаэрируемого конденсата, гидравлически связанным на входе греющего пара с выходом ИД 11 по пароводяной смеси; на выходе пара через РК 14 с барабаном н.д. 5; на выходе питательной воды со входами по питательной воде экономайзера в.д. 10 (через питательный электронасос 15), барабана н.д. 5 (через РК 16) и ИД 11. ГТУ снабжена водоохлаждаемым ВО 17, гидравлически связанным по входу охлаждающей воды с выходом ГПК 12 по конденсату, а по выходу охлаждающей воды - со входом деаэратора 13 по конденсату. Техническим результатом заявляемого изобретения является повышение производительности и температуры пара н. д. за счет утилизации тепла водоохлаждаемого ВО ГТУ в паротурбинном цикле без риска попадания воздуха в ПТУ (в случае возникновения протечек в ВО ГТУ), что обеспечивает повышение мощности ПТ и КПД ПГУ без увеличения площади теплообмена КУ и без снижения эксплуатационной надежности оборудования на всех режимах. 1 ил.

Парогазовая установка, содержащая газотурбинную установку (ГТУ), паротурбинную установку с паровой турбиной двух или трех давлений, котел-утилизатор (КУ), снабженный барабанами-сепараторами, пароперегревательными и испарительными поверхностями двух или трех давлений, одним или двумя экономайзерами высокого давления (в.д.) или высокого и среднего давления (с.д.), испарителем деаэратора (ИД), размещенным по ходу газов в КУ перед испарителем низкого давления (н.д.), и газовым подогревателем конденсата (ГПК) перед деаэратором, размещенным по ходу газов в КУ за испарителем н.д., и деаэратор повышенного давления с подогревом деаэрируемого конденсата, гидравлически связанный на входе греющего пара с выходом ИД по пароводяной смеси, на выходе пара - с барабаном н.д. через регулирующий клапан (РК), на выходе питательной воды - со входами по питательной воде экономайзера в.д. (экономайзеров в.д. и с.д.) через питательный насос или группу питательных насосов, барабана н. д. через РК и испарителя деаэратора через рециркуляционный насос или самотеком, отличающаяся тем, что ГТУ снабжена водоохлаждаемым воздухоохладителем, гидравлически связанным по входу охлаждающей воды с выходом ГПК по конденсату, а по выходу охлаждающей воды - со входом деаэратора по конденсату.