СПОСОБ ОЧИСТКИ ДРЕНАЖНЫХ ВОД ПОЛИГОНОВ ТВЕРДЫХ БЫТОВЫХ ОТХОДОВ Российский патент 2003 года по МПК C02F9/10 C02F9/10 C02F1/04 C02F1/28 C02F1/44 C02F1/46 

Городские свалки или полигоны твердых бытовых отходов (ТБО) представляют особую опасность для подземных и наземных водоисточников. Наиболее опасным считается фильтрат, формирующийся в теле полигона при взаимодействии отходов с инфильтрующимися атмосферными осадками. Фильтрат содержит многочисленные компоненты распада органических и минеральных веществ, поэтому сточные воды, образующиеся в местах захоронения отходов, весьма различны по составу и концентрации, их состав также зависит от длительности захоронения и режима работы места захоронения.

Предлагаемое изобретение относится к технологии очистки дренажных вод полигонов твердых бытовых отходов. Многоплановость загрязняющих дренажные воды веществ, сложность их состава (табл. 1) вызывает затруднения при их очистке. Как правило, для очистки сточных вод, образующихся в местах захоронения отходов, применяются практически все традиционные методы очистки сточных вод: биологические, электрохимические, мембранные, сорбционные, реагентные и т. д., а также их комбинации. В качестве основных способов особо рассматриваются сочетания 3-х методов, используемых в настоящее время в промышленном масштабе во всем мире:
- биологические, химические и/или физические способы;
- мембранные и химические, физические и мембранные способы;
- термические способы.

Для улучшения работы полигонов твердых бытовых отходов группа российских специалистов ТОО "Экотех-Москва", МГТУ им. Баумана, института физической химии РАН предложила технологию очистки сточных вод Подмосковного полигона твердых бытовых отходов "Тимохово" [1].

В основу способа очистки положен метод биоочистки с аэробным и анаэробным реактором. Предварительно дренажные воды подвергаются обезвреживанию по комбинированной технологии:
- флокуляция и коагуляция известковым молоком Са(ОН)₂;
- отстаивание и фильтрация осадка;
- последующая отдувка в градирнях аммонийного азота;
- обработка фильтрата ультрафиолетом и окончательная финишная фильтрация.

После биоочистки на последней стадии предполагается сорбционная доочистка на гранулированных активированных углях и углеволокнистых материалах. Такая комплексная очистка, однако, не позволяет снизить содержание токсичных примесей, - в основном, тяжелых металлов и минеральных солей, - до нормативных показателей. Для этих целей используется разбавление очищенного стока поверхностными водами. Кроме того, для схемы присущи следующие недостатки:
- биологические методы не дают нужного эффекта очистки от тяжелых металлов и минеральных солей;
- большой и дорогостоящей проблемой является удаление аммиака;
- сочетание многих энергоемких стадий (компрессоры, фотохимическая обработка и пр.) делает указанный процесс дорогостоящим в целом;
- требуются огромные площади под биопруды, градирни и фильтры.

Фирмой "Лаваль Сервис" (Франция) разработана и внедрена технология очистки дренажных вод полигона для захоронения хозбытовых отходов со строгой их предварительной сортировкой [2]. Технология сочетает два способа: биоочистка и физико-химическая обработка. Образующий фильтрат собирается в бассейны, где происходит его очистка как биологическая (в бассейне аэрации), так и физико-химическая (добавляется коагулянт Аl₂(SO₄)₃ и флокулянт). После этого вода поступает в бассейн доочистки (отстойник). Весь цикл очистки составляет 2,5-3 мес. Очищенная вода сливается в водоем. Выделяющийся газ собирается и с помощью электрогенератора перерабатывается в электроэнергию либо сжигается. Способ позволяет получить очищенную воду в соответствии с ПДК, однако ему присущи следующие недостатки:
- ввод дополнительных реагентов в значительных количествах;
- большое количество токсичных шламов;
- большие занимаемые площади;
- повышение солесодержания исходной воды.

Альтернативным вариантом биологическим способам очистки и комбинированным методам на базе биоочистки является вариант использования мембранной фильтрации для очистки сточных вод в местах захоронения отходов. Эти методы в мировой практике считаются наиболее перспективными для строящихся полигонов.

В отличие от традиционных способов очистки мембранная фильтрация обепечивают одновременную очистку сточных вод от органических и неорганических компонентов, от бактерий, вирусов и других видов загрязнений.

Другой важный аспект заключается в том, что при мембранной фильтрации в сточную воду не попадают дополнительные химические вещества и, тем самым, наряду с рентабельностью способа обеспечивается абсолютно безопасная для окружающей среды технология. При комбинировании мембранных методов с традиционными, эффективность очистки по различным компонентам достигает 95-100%, обеспечивая при этом компактность установки, надежность работы при колебании составов, простоту эксплуатации и контроля за качеством очистки дренажных вод.

Например, разработан новый биомембранный метод, сочетающий биоочистку, мембранную фильтрацию на основе ультрафильтрации с доочисткой на активированном угле [3]. Биоочистка осуществляется в непрерывном режиме в биореакторах с использованием специальной питательной среды. Данный способ отличают достоинства, присущие мембраной технологии: компактность, высокая степень очистки сточных вод, отсутствие вновь вводимых реагентов, возможность переработки сточных вод с широким колебанием исходного состава. Однако данный способ не обеспечивает требований по степени очистки для соединений, содержащих ион аммония.

Наиболее близким техническим решением по технической сущности и достигаемому результату является способ глубокой очистки фильтрата полигонов твердых бытовых отходов с помощью комбинации биологической очистки и мембранной фильтрации (ульрафильтрации и нанофильтрации) [4], который состоит из стадий биоочистки, ступени ультрафильтрации для разделения иловой смеси и ступени нанофильтрации для доочистки сточных вод от органических продуктов биологической деструкции первоначальных загрязнений. Концентрат со стадии нанофильтрации подвергается предварительной очистке на адсорбционной ступени с термической регенерацией активированного угля и возвращается на операцию биологической очистки.

Однако известный способ имеет недостатки, присущие биологическим способам очистки: неэффективность очистки в отношении аммонийного азота, тяжелых металлов и минеральных солей, проблемы утилизации ила, большие занимаемые площади.

Целью предлагаемого способа является повышение степени очистки дренажных вод полигонов твердых бытовых отходов в отношении аммонийного азота, тяжелых металлов, минеральных солей, улучшение экологической ситуации на площади, занимаемой полигоном.

Задачей, на решение которой направлено изобретение, является очистка и обессоливание дренажной воды полигона твердых бытовых отходов до значения ПДК по основным загрязнителям, одновременным обеззараживанием очищаемых вод и выводом утилизируемых солей из рецикла.

Поставленная цель достигается за счет того, что в известном способе, включающем предподготовку с последующей мембранной фильтрацией с разделением исходного потока на пермеат и концентрат, стадию адсорбционной очистки, на стадии предподготовки дренажные воды подвергают электрохимической очистке от загрязняющих примесей с переводом аммонийного азота в количестве не менее 25 (мас. %) в нитратную форму. При этом происходит обеззараживание воды образующимся активным хлором, затем проводят двухступенчатую механическую фильтрацию и обратноосмотическое разделение. Пермеат после обратного осмоса доочищают на сорбенте, концентрат в количестве до 35 (мас.%) возвращают в тело полигона, а оставшуюся часть в количестве не менее 65 (мас.%) при помощи струйного насоса, использующего энергию концентрата обратного осмоса, подают в испаритель и накопительную емкость - кристаллизатор, откуда образующуюся кристаллическую соль отводят на утилизацию. Электрохимическую очистку дренажных вод проводят при содержании хлорид-ионов 0,8-4,5 г/л и анодной плотности тока 10-15 А/дм² в течение 8-20 мин.

Сопоставительный анализ заявленного решения с прототипом показывает, что заявленный способ отличается от известного тем, что дренажные воды подвергают предварительной очистке методом электрохимического окисления. При этом под действием постоянного тока, подаваемого на электроды электролизера, осуществляется, во-первых, разложение органических комплексов аммонийного азота и перевод окислением аммонийного азота в нитратную форму, во-вторых, выделяющийся при этом кислород и активный хлор служат эффективными окислителями для дополнительной очистки от целого ряда загрязняющих примесей и одновременного обеззараживания воды. После электрохимической обработки проводят двухступенчатую механическую фильтрацию и обратноосмотическое разделение на пермеат и концентрат. Пермеат доочищают на сорбенте и сливают на рельеф местности.

Стадия доконцентрирования концентрата после обратного осмоса проводится на базе тонкослойного испарителя с открытой поверхностью испарения. При этом часть концентрата отправляется на полигон, а часть - на переработку для испарения воды в испарителе и кристаллизации солей в емкости-кристаллизаторе, при этом подающий струйный насос использует энергию концентрата после операции обратного осмоса. Полученный рассол после испарителя возвращают в емкость-кристаллизатор, а кристаллическую соль отводят на утилизацию.

Таким образом, заявленный способ соответствует критерию "новизна".

Дренажные воды сильно загрязнены соединениями азота в различных его формах (табл.1), большая доля в балансе исходной воды приходится именно на аммонийный азот, который наряду со свободной формой аммония иона находится в дренажных водах в трудноопределяемой комплексной форме с органическим веществом типа NH₄-NR, где R - органический радикал различной структуры. Такие комплексы являются наиболее трудноудаляемым веществом при очистке дренажных вод: они не выводятся из системы биологической обработкой. Традиционные методы: флокуляция, седиментация и прочие - также малоэффективны для очистки от биологически неокисляемых комплексов азота, находящихся в дренажных водах. Оригинальное решение стадии предочистки, предлагаемое в настоящем способе с использованием электрохимической обработки дренажных вод полигона твердых бытовых отходов с одновременным обеззараживанием воды в результате электрохимической активации (ЭХА), позволяет с максимальной степенью использовать возможности мембранной технологии и достигать высокой степени очистки по аммонию - до значений ПДК. Это связано с тем, что предельно-допустимые концентрации (ПДК) на аммонийный азот (аммоний), определенные стандартом качества вод и почв, установлены для питьевой воды - 2,0 мг/л, воды рыбохозяйственных водоемов - 0,5 мг/л, водоемов культурно-бытового назначения и почв - 2,0 мг/л и показывают высокие требования к качеству очистки именно по данному показателю. Требования к содержанию NО₃ ^- в очищенной воде (ПДК) составляют 40-45 мг/л, что намного превышает значения по NH₄ ⁺. Учитывая, что в исходных дренажных водах нитратов меньше чем аммонийного азота в 8-40 раз, а селективность обратноосмотических мембран примерно одинакова по NO₃ ^- и NH₄ ⁺, использование электрохимической обработки дренажных вод позволяет изменить соотношение между NO₃ ^- и NH₄ ⁺ в обратную сторону, тем самым обеспечив очистку дренажных вод до ПДК по обоим комплексам.

Суть электрохимической активации заключается в том, что сильно минерализованные растворы, к каким относятся дренажные воды полигонов твердых бытовых отходов, в результате униполярной электрохимической обработки переходят в метастабильное состояние. Это состояние характеризуется аномальными и релаксирующими (изменяющимися во времени) физико-химическими параметрами и свойствами, достигающими стабильных значений спустя некоторое время с момента обработки (от минут до часов). Возникновение и существование в течение времени диссипативных структур, сформированных в области объемного заряда у поверхности электродов как свободных, так и в виде гидратных оболочек ионов, молекул, радикалов, атомов придает обрабатываемой воде свойства катализатора самых различных химических реакций, в том числе биохимических, так как способствует изменению активационных энергетических барьеров между взаимодействующими компонентами. Благодаря указанному фактору активации на стадии электрохимической обработки осуществляется очистка от основных примесей железа с окислением железа (II) в форму железа (III), осаждения образующегося Fе(ОН)₃ и тяжелых металлов, с сорбцией на нем органических соединений, а также разложение биологически неокисленных в теле полигона азот- и аммоний содержащих органических комплексов и свободного аммония NH₄ ⁺ в неорганическую нитратную форму азота - NО₃ ^-. К нестабильным соединениям, обладающим большой окислительной силой, относятся выделяющиеся на аноде кислород, озон, образующиеся хлорноватистая, хлористая, хлорноватая, хлорная кислоты, оксиды хлора и промежуточные соединения самопроизвольного распада названных веществ, сумма которых (Сl₂-НОСl-ОСl^-), названная свободным активным хлором, образуется под воздействием постоянного электрического тока в растворах с содержанием соли NaCl в диапазоне концентраций 0,8-4,5 г/л. Именно окислительные свойства указанного раствора обеспечивают окисление и обеззараживание дренажных вод в ходе электрохимической обработки.

Учитывая, что в дренажных водах находятся аммонийные соединения, в ЭХА - воде часть аммоний-иона тратится на образование монохлорамина NH₄Cl и дихлорамина NH₄Cl₂, также оказывающих бактерицидное действие, меньшее, чем активный и свободный хлор, но более продолжительное. Хлор в виде хлораминов в отличие от свободного (Сl₂+НОСl+ОСl^-) называется связанным активным хлором и усиливает все реакции стадий предочистки в электролизере.

Перевод аммонийного азота в нитратную форму обеспечивает оптимальное соотношение указанных соединений в очищаемой воде для последующей эффективной работы стадии обратноосмотического разделения. Такое перераспределение полей концентраций позволяет на стадии обратного осмоса при селективности мембран не менее 99% (по 0,15%-ому раствору NaCl) обеспечить разделение потоков с очисткой по аммонию и нитратам в соответствии с требованием нормативных документов по ПДК.

При недостаточной степени окисления аммонийного азота (NH₄ ⁺) из органической формы в нитратную форму - (NO₃ ^-) не достигается нужная очистка на последующей стадии обратноосмотического разделения от аммонийного азота, ПДК для которого значительно ниже, чем по нитратам (см. табл. 2).

Экспериментально установлено, что оптимальная степень перевода органических комплексов аммонийного азота и свободного аммония в неорганическую нитратную форму должна составлять не менее 25 (мас.%).

Основными параметрами стадии электрохимической очистки являются плотность тока и продолжительность обработки в электролизере, требуемые для окисления и удаления основных примесей с одновременным эффектом обеззараживания активным хлором, образующимся, как отмечено выше, в аппарате при подаче на электроды напряжения постоянного электрического тока.

При уменьшении плотности тока и времени пребывания в электролизере не обеспечивается требуемое качество очистки: полное удаление Fe^общ, цветности, не образуется в достаточном количестве активных окислителей, и, как следствие, не достигается требуемая степень перевода аммонийного азота из органических кoмплeкcoв (N^орг) в неорганическую форму (NО₃ ^-), что делает неэффективным последующие операции очистки. Повышение плотности тока приводит к повышению концентрации активного хлора в обрабатываемом растворе, интенсивному газовыделению на электродах, что уменьшает выход по току при прохождении основных электрохимических реакций, способствует росту температуры раствора, и, в конечном итоге, ведет к возрастанию энергозатрат и к неоправданному удорожанию процесса в целом. Экспериментально определено, что оптимальной является плотность тока 10-15 А/дм².

Время процесса также определяет границы процесса. Уменьшение продолжительности электрохимической обработки также приводит к снижению показателей качества очистки (Fe^общ, цветность) и эффекта обеззараживания ввиду недостаточного количества образующегося активного хлора.

Повышение времени процесса увеличивает солесодержание по нитратам, увеличивает содержание активного хлора в растворе, что ведет к возрастанию норм дехлорирующего агента на последующей стадии дехлорирования. Одновременно увеличение продолжительности обработки приводит к увеличению расходных норм на энергетику, что нецелесообразно. Экспериментально определено, что оптимальная продолжительность операции электрохимической обработки составляет 8-20 мин.

Дренажные воды свалки всегда содержат хлор-ион, поскольку хлориды натрия вносятся в тело полигона твердых бытовых отходов с бытовым мусором и отходами, что подтверждается статическими данными составов дренажных вод полигонов твердых бытовых отходов (табл.1). При незначительной концентрации хлоридов в очищаемой воде даже при оптимальных параметрах электрохимической обработки не будет выделяться требуемое количество активного хлора и не обеспечится качество очистки по ряду показателей. В этом случае требуется дополнительное введение NaCl с корректировкой состава по хлор-иону. При возрастании Сl^- - ионов в исходных водах увеличивается солесодержание исходных дренажных вод, что дает дополнительную нагрузку на стадию обратноосмотического обессоливания. Кроме того, при электролизе выделяется избыточное количество активного хлора, не участвующего в реакциях окисления, что требует повышенного расхода дехлорирующего реагента. Экспериментально установлено, что оптимальное содержание хлор-иона для предлагаемой технологии находится в диапазоне концентраций 0,8-4,5 г/л.

Применение после электрохимической обработки двухступенчатой механической фильтрации обеспечивает удаление из дренажных вод основных видов механических примесей с размером частиц более 5 мкм.

В результате последующей очистки вод мембранной фильтрацией на обратноосмотической установке образуется два потока: очищенная до требуемых показателей вода - пермеат и концентрат - поток, обогащенный органическими загрязнениями и минеральными солями (хлориды, сульфаты, фосфаты и т.д.). Пермеат доочищают на сорбенте от низкомолекулярной органики и улучшения органолептики (удаления запахов) и сливают на рельеф местности.

Комплексная технология очистки предполагает или полностью возвращать поток концентрата в тело полигона или отводить его на дальнейшую переработку для вывода солей из водооборота и предотвращению их накопления в циркулируемых дренажных водах и теле полигона твердых бытовых отходов.

Степень возврата концентрата обуславливается фактором солевого баланса в теле полигона. При полном отводе концентрата на переработку в испаритель накопление солей отсутствует. При возрастании объемов отводимого в тело полигона твердых бытовых отходов концентрата наблюдается рост концентрации солей в исходных дренажных водах и, как следствие, в очищенном пермеате и концентрате. Дальнейшее увеличение количества отводимого концентрата в тело полигона приводит к повышению солесодержания в исходных дренажных водах до значений, при которых применение процесса обратного осмоса становится нецелесообразным. Кроме того, при этом получаемый пермеат не отвечает требованиям ПДК. Экспериментально определено, что оптимальная степень возврата концентрата в тело полигона находится в пределах до 35%, а на переработку направляется не менее 65 мас.% концентрата.

Основные параметры и результаты опытов по очистке дренажных вод полигона твердых бытовых отходов приведены в табл. 3.

Предлагаемый способ очистки дренажных вод полигонов твердых бытовых отходов реализован на установке, работающей по технологической схеме представленной на фиг.1, где:
1 - отстойник;
2 - насос для подачи дренажных вод;
3 - электролизер;
4 - выпрямитель постоянного тока (ВАК);
5 - сборная емкость;
6 - насос;
7 - фильтр-пресс;
8 - напорный песчаный фильтр;
9 - патронный фильтр;
10 - сборная емкость;
11 - насос высокого давления;
12 - дозирующий насос;
13 - емкость для дехлорирующего агента;
14 - обратноосмотический модуль 1 ступени;
15 - адсорбер;
16 - сборная емкость концентрата;
17 - насос;
18 - обратноосмотический модуль 2 ступени;
19 - струйный насос;
20 - накопительная емкость-кристаллизатор;
21 - тонкослойный испаритель с открытой поверхностью испарения.

Дренажные воды из отстойника 1 в количестве 2,5 м³/ч насосом 2 подают в проточный электролизер 3, на электроды которого с выпрямителя постоянного тока 4 подают напряжение. Под действием поля постоянного электрического тока в результате электрохимических реакций, протекающих в приэлектродных объемах (у анода и катода) проводят очистку воды и ее обеззараживание, усиливая, тем самым, биоцидную способность очищаемой воды. В качестве анода используют окисно-рутеневые электроды (ОРТА), катода - пластины из нержавеющей стали. Процесс осуществляют при следующих параметрах: напряжении - 15 В, величие тока - 3,5 кА, анодной плотности тока - 10 А/дм², времени обработки - 10 мин, температуре среды - 30^oС.

При содержании солей NaCl в исходных дренажных водах 1040 мг/л и указанных выше параметрах обеспечивают концентрацию активного хлора 53±5 мг/л.

При этом степень окисления аммонийного азота в нитраты поддерживают в диапазоне 84-86%.

Результаты постадийной очистки дренажных вод приведены в табл. 4, где указаны состав дренажной воды до очистки и содержание загрязняющих компонентов после основных стадий очистки: электрохимической обработки и двухступенчатой механической фильтрации, обратноосмотического разделения, адсорбции.

Характерной особенностью операции электрохимической обработки и активации дренажных вод в электролизере 3 является большая скорость хлопьеобразования и осаждения скоагулированных частиц гидроокисей железа, тяжелых металлов, органики, образовавшихся в ходе процесса. Полученную после электрохимической обработки суспензию собирают в емкости 5 и насосом 6 подают на узел механической фильтрации для отделения взвешенных частиц и осадка. Фильтрацию суспензии проводят на фильтр-прессе (1-я ступень механической фильтрации) 7 с площадью фильтрующего материала 10 м², при этом обеспечивается максимальная задерживающаяся способность по взвешенным веществам с размером частиц не менее 15 мкм.

Осветленную воду после фильтрации на напорных песчаных фильтрах 8 и тонкой фильтрации на патронных фильтрах 9 (2-я ступень механической фильтрации) собирают в емкости 10 для дальнейшей глубокой очистки и обессоливанию на двухступенчатом мембранном обратноосмотическом модуле ООМ. Для чего из емкости 10 воду подают на всасывающую линию высоконапорного насоса 11 и далее непосредственно на мембранные аппараты, укомплектованные рулонными элементами типа ЭРО-КМ-200-1016. Установка ООМ включает две ступени концентрирования.

Для удаления остаточного активного хлора в очищаемую воду из емкости 13 дозировочным насосом 12 вводят раствор реагента-пиросульфита натрия с концентрацией 80 мг/л (из расчета на активный хлор). Далее насосом 11 создают необходимые рабочие условия обессоливания на первой ступени обратно-осмотического модуля 14: рабочее давление до 3,0 МПа, подача на рулонный элемент не менее 1,5 м³/ч. В процессе работы под действием рабочего давления исходный поток разделяют на два потока: обессоленный и очищенный до требуемых показателей пермеат и обогащенный солями и другими примесями концентрат. Пермеат первой ступени направляют на финишную доочистку в адсорбер 15 и затем сливают на почву.

Концентрат I ступени подвергают доконцентрированию на 11-й ступени установки ООМ - обратноосмотическом модуле 18. Доконцентрирование проводят при давлении 6,0 МПа, при этом пермеат возвращают на всасывающую линию насоса 11, а солевой концентрат постоянно отводят в емкость 16 на укрепление.

Часть концентрата в количестве 0,06 м³/ч (30% общего потока) возвращают в тело полигона, где происходят естественные биохимические реакции. Другую часть концентрата в количестве 0,14 м³/ч (70% общего потока) инжектируют струйным насосом 19 в распределитель тонкослойного испарителя 21 с открытой поверхностью испарения, площадь которого составляет 330 м². Струйный насос 19 использует свободную энергию концентрата обратного осмоса, выходящего из ОММ с давлением около 30 МПа. Коэффициент инжекции К=4,5. В тонкослойном испарителе 21 проводят испарение воды из концентрата в пленочном режиме в естественных условиях: за счет соприкосновения стекающей пленки концентрата с воздухом (плотность орошения 0,02 м³/м²ч) и естественного испарения воды за счет градиента температур Δt_ср = 20-30^°C. Интенсивность процесса и градиент температур зависит от времени года и погодных условий - влажности, времени суток, года, скорости ветра и т.д. Удаляемое количество воды составляет 0,6 кг/м²ч. Рассол, образующийся в испарителе 21, стекает в накопительную емкость-кристаллизатор 20, предварительно заполненную концентратом, где из рассола высаждаются кристаллы соли в количестве 16 кг/ч (в пересчете на твердую соль с влажностью 20%). Периодически по мере накопления кристаллическую соль отводят на утилизацию.

Очищенная обессоленная вода (пермеат) с полигона твердых бытовых отходов после установки не требует разбавления для слива на рельеф местности, является экологически безопасной и ее сброс на почву не сопровождается отрицательным воздействиями на окружающую флору и фауну.

Список литературы
1. Очистка фильтрата полигонов ТБО, д.т.н. Скворцов Л.С., к.т.н. Камруков A.C., Селиверстов А.Ф., журнал: Чистый город, 2, апрель-июнь 1998, с 2-6.

2. Об обработке вымывающих сточных вод захоронений отходов./Nadeau I.,/ Environ.mag. - 1996 - N1546 - c.34, 36. - Фp.

3. Опыт эксплуатации установки по очистке дренажных стоков спецполигона в Биллигхейм, /Halder U., Dogu H., Entsorg. Prax. -1994, N3, - с.52, 54-нем.

4. Глубокая очистка фильтрата полигонов с помощью мембранной биологии и нанофильтрации - результаты эксплуатации установки на главном полигоне Люнебурга.

5. Schalk Ingeborg, Timm Gomelia, Ringe Hubert. Korrespond. Abwasser - 1999, 46, N8, с. 1253-1258-нем. - прототип.

Изобретение относится к технологии очистки дренажных вод полигонов твердых бытовых отходов, содержащих многочисленные компоненты распада органических веществ. Способ включает предварительную электрохимическую обработку дренажных вод от загрязняющих примесей с переводом не менее 25 мас.% аммонийного азота в нитратную форму. Образующийся при этом активный хлор способствует обеззараживанию обрабатываемых вод. Затем дренажную воду фильтруют и подвергают обратноосмотическому разделению. Пермеат доочищают на сорбенте, часть концентрата до 35 мас.% возвращают в тело полигона, а не менее 65 мас. % концентрата подают в испаритель и накопительную емкость - кристаллизатор, откуда кристаллическую соль отводят на утилизацию. Технический эффект - повышение степени очистки дренажных вод полигонов твердых бытовых отходов в отношении аммонийного азота, тяжелых металлов, минеральных солей, улучшение экологической ситуации на площади, занимаемой полигоном. 1 з.п.ф-лы, 1 ил., 4 табл.

1. Способ очистки дренажных вод полигонов твердых бытовых отходов, включающий предподготовку с последующей мембранной фильтрацией с разделением исходного потока на пермеат и концентрат, стадию адсорбционной очистки, отличающийся тем, что на стадии предподготовки дренажные воды подвергают электрохимической очистке от загрязняющих примесей с переводом аммонийного азота в количестве не менее 25 мас.% в нитратную форму и одновременным обеззараживанием воды образующимся активным хлором с последующей двухступенчатой механической фильтрацией и обратноосмотическим разделением, полученный пермеат доочищают на сорбенте, концентрат в количестве до 35 мас.% возвращают в тело полигона, а оставшуюся часть, в количестве не менее 65 мас.%, при помощи струйного насоса, использующего энергию концентрата, подают в испаритель и накопительную емкость - кристаллизатор, откуда кристаллическую соль отводят на утилизацию. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что электрохимическую очистку дренажных вод проводят при содержании хлорид-ионов 0,8-4,5 г/л и анодной плотности тока 10-15 А/дм² в течение 8-20 мин.