Изобретение относится в целом к ядерным реакторам, в которых в качестве топлива применяется торий, непролиферативный обогащенный уран, оружейный плутоний или реакторный плутоний, а более конкретно к топливной сборке для ядерного реактора.
Ядерная энергия остается сегодня важным энергетическим ресурсом во всем мире. Многие страны, не имеющие достаточных местных ископаемых топливных ресурсов, полагаются, в основном, на ядерную энергию для получения электричества. Во многих других странах ядерная энергия используется в качестве конкурирующего источника получения электричества, который также увеличивает разнообразие используемых видов энергии. Кроме того, ядерная энергия также вносит очень важный вклад в достижение таких целей, как управление загрязнением окружающей среды, связанным с ископаемым топливом (например, кислотные дожди, глобальное потепление), и сохранение ископаемого топлива для будущих поколений. В численном выражении ядерная энергия дает примерно 11% получаемого в мире электричества. На конец 1994 г. было 424 ядерных электростанций в 37 странах. Электростанции, находящиеся в стадии строительства, увеличат это число приблизительно до 500 к концу десятилетия.
Несмотря на то, что безопасность определенно является главным вопросом при конструировании и эксплуатации ядерных реакторов, другой главный вопрос заключается в опасности распространения материалов, которые могут использоваться в ядерном оружии. Это особенно касается стран с нестабильными правительствами, чье обладание ядерным оружием может создать значительную угрозу мировой безопасности. Поэтому ядерная энергия должна вырабатываться и использоваться таким образом, чтобы это не приводило к распространению ядерного оружия и возникающему в результате риску его использования.
К сожалению, все имеющиеся в настоящее время ядерные реакторы создают большое количество материала, который принято называть реакторным плутонием. Например, обычный реактор на 1000 МВт создает порядка 200-300 кг в год реакторного плутония. Не представляет труда переработать этот плутоний, выгруженный из реактора, в оружейный плутоний, и для изготовления одной единицы ядерного оружия потребуется примерно лишь 7,5 кг реакторного плутония. Таким образом, топливо, выгруженное из активной зоны обычных реакторов, является сильно размножающимся материалом и требуются меры предосторожности, для того чтобы выгруженное топливо не попало в руки тех лиц, которые не имеют права им владеть. Аналогичная проблема безопасности существует в связи с огромными запасами оружейного плутония, которые созданы в США и в странах бывшего СССР при демонтировании ядерного оружия.
Другая проблема, связанная с работой обычных ядерных реакторов, связана с постоянной необходимостью захоронения долгоживущих радиоактивных отходов, а также с быстрым истощением мировых ресурсов природного уранового сырья. Что касается первого вопроса, то мест для их хранения, принадлежащих самому правительству, фактически не существует, а проект Yucca Flats по размещению их в США сейчас был приостановлен Конгрессом. Что же касается второго вопроса, то значительные проблемы с запасами природной урановой руды возникнут в течение ближайших 50 лет.
Для решения вышеупомянутых проблем в последнее время были сделаны попытки создать ядерные реакторы, которые работают на относительно небольших количествах непролиферативного обогащенного урана (обогащенный уран имеет содержание U-235 20% или менее) и не вырабатывают значительных количеств размножающихся материалов, таких как плутоний. Примеры таких реакторов раскрыты в двух моих предыдущих международных заявках: PCT/US 84/01670, опубликована 25 апреля 1985 г. с номером Международной Публикации WO 85/01826 и PCT/US 93/01037, опубликована 19 августа 1993 г. с номером Международной Публикации WO 93/16477. Заявки '826 и '477 обе раскрывают реактор с двойной активной зоной. Наиболее близким техническим решением по совокупности существенных признаков и достигаемому результату является топливная сборка из запально-воспроизводящих модулей для ядерного реактора, известная из публикации WO 93/16477 (G 21 С 1/00, 19.08.93). Известная топливная сборка содержит запальную зону и зону воспроизводства, которые получают значительный процент своей мощности из зон воспроизводства с торием в качестве топлива. Зоны воспроизводства окружают по кругу запальную зону, в которой находятся топливные стержни из непролиферативного обогащенного урана. Уран в топливных стержнях запальной зоны выделяет нейтроны, которые захватываются торием в зонах воспроизводства, благодаря чему создается способный к ядерному делению уран-233, который сгорает на месте и выделяет тепло для силовой установки реактора.
Использование таким образом тория в качестве топлива для ядерного реактора является привлекательным, поскольку запасы тория в мире значительно более превосходящие, чем запасы урана. Кроме того, топливная сборка из запально-воспроизводящих модулей для ядерного реактора, раскрытая в публикации WO 93/16477, является "непролиферативной" в том смысле, что ни исходное загружаемое топливо, ни топливо, выгружаемое в конце каждого топливного цикла, не подходят для использования при производстве ядерного оружия. Это достигается за счет того, что применяется только непролиферативный обогащенный уран в качестве топлива запальной зоны, причем выбираются отношения объемов замедлитель/топливо, которые сводят к минимуму образование плутония, и добавляется небольшое количество непролиферативного обогащенного урана в зону воспроизводства, в которой компонента урана-238 однородно смешивается с остающимся в конце цикла воспроизводства ураном-233 и "денатурирует" (изменяет естественные свойства) урана-233, вследствие этого он становится не пригодным для изготовления ядерного оружия.
Этот же недостаток присущ топливный сборке, описанной в публикации WO 85/01826.
К сожалению, заявитель обнаружил во время продолжающихся исследований, что ни одна из раскрытых конструкций топливной сборки для реактора в вышеупомянутых международных заявках не является истинно "непролиферативной". В частности, сейчас обнаружено, что обе эти конструкции приводят к более высокому уровню образования пролиферативного плутония в запальной зоне, чем минимальный, вследствие круговой конструкции запальной зоны. Использование круговой запальной зоны с внутренней или центральной зоной воспроизводства и внешней, окружающей, зоной воспроизводства не может обеспечить работу реактора как "непролиферативного" реактора, поскольку тонкая круговая запальная зона имеет соответственно небольшую "оптическую толщину", которая приводит к тому, что спектр (нейтронов) запальной зоны будет доминировать над значительно более жестким спектром внутренней и внешней зон воспроизводства. Это приводит к возникновению в запальной зоне большей доли надтепловых нейтронов и большему, чем минимальное количество, производству размножающегося плутония.
Обе эти предыдущие конструкции топливной сборки для реактора, кроме того, не оптимизированы, исходя из стандартной точки рабочих параметров. Например, отношения объемов замедлитель/топливо в запальной зоне и зонах воспроизводства особенно критичны для получения в запальной зоне минимального количества плутония, для того чтобы из топливных стержней (ТВЭЛов) запальной зоны выделялось адекватное количество тепла и обеспечивалось оптимальное преобразование тория в уране-233 в зоне воспроизводства. Дополнительно исследования показывают, что предпочтительные значения отношения замедлитель/топливо, указанные в этих международных заявках, слишком высоки в запальных зонах и слишком низки в зонах воспроизводства.
Топливная сборка для реактора, раскрытая в заявке '477, также требует сложной механической схемы управления реактором, которая делает неподходящим его для переоснащения им активной зоны обычного реактора.
И наконец, обе предыдущие конструкции топливных сборок для реакторов были сконструированы специально для сжигания непролиферативного обогащения урана с торием и они не подходят для потребления большого количества плутония. Следовательно, ни одна из этих конструкций не обеспечивает решение проблемы по хранящемуся накоплению плутония.
В основу настоящего изобретения положена задача создания топливной сборки из запально-воспроизодящих модулей для ядерного реактора улучшенной конструкции, содержащего запальную зону и зону воспроизводства, который обеспечивает оптимальную работу с точки зрения экономичности и не является "пролиферативным", которой могут быть легко переоснащены активные зоны обычных реакторов, а также которая может быть использована для потребления больших количеств плутония с торием, не создавая при этом отходов, являющихся пролиферативными материалами, и кроме того при оснащении ею реакторов последние производят значительно меньшие количества отходов, являющихся высокорадиоактивными материалами, вследствие чего значительно уменьшаются потребности в местах длительного хранения отходов.
Поставленная задача решается тем, что топливная сборка из запально-воспроизводящих модулей для ядерного реактора согласно изобретению содержит центральную запальную зону, которая включает топливные элементы запальной зоны, выполненные из обогащенного урана, содержащего уран-235 и уран-238, причем указанные топливные элементы запальной зоны выполнены таким образом, что при работе с замедлителем в указанной запальной зоне отношение объемов замедлителя к топливу в запальной зоне находится в диапазоне значений от 2,5 до 5,0; и круговую зону воспроизводства, окружающую запальную зону и включающую топливные элементы зоны воспроизводства, содержащие преимущественно торий и 10% по объему или менее обогащенного урана, причем указанные топливные элементы зоны воспроизводства выполнены таким образом, что во время работы с замедлителем в указанной зоне воспроизводства отношение объемов замедлителя к топливу находятся в диапазоне значений от 1,5 до 2,0.
Предпочтительно, чтобы каждый из топливных элементов запальной зоны состоял из сплава уран-цирконий.
Не менее предпочтительно, чтобы каждый из топливных элементов воспроизводящей зоны состоял из смеси окисла урана и тория.
Рекомендуется, чтобы область запальной зоны составляла от 25 до 40% от общего объема каждого запально-воспроизводящего модуля.
Целесообразно, чтобы топливные элементы запальной зоны были выполнены таким образом, что во время работы с замедлителем в указанной запальной зоне отношение объемов замедлителя к топливу находилось в диапазоне значений от 3,0 до 3,5.
Нужно, чтобы центральная запальная зона дополнительно содержала множество стержней выгорающего поглотителя.
Рекомендуется топливные элементы запальной зоны выполнить из обогащенного урана, содержащего уран-235 и уран-238 в отношении не более 20% урана-235 к не менее 80% урана-238, а топливные элементы зоны воспроизводства содержат преимущественно торий и 10% по объему или менее обогащенного урана, имеющего 20% или менее урана-235.
Необходимо, чтобы сборка имела шестиугольную или квадратную форму поперечного сечения, что позволяет устанавливать указанную топливную сборку из запально-воспроизводящих модулей в обычный легководный реактор.
Поставленная задача решается также тем, что топливная сборка запально-воспроизводящих модулей для ядерного реактора, согласно изобретению, содержит центральную запальную зону, которая включает плутониевые топливные элементы запальной зоны, каждый из топливных элементов запальной зоны выполнен из сплава плутоний-цирконий, причем указанные топливные элементы запальной зоны выполнены таким образом, что во время работы с замедлителем в указанной запальной зоне отношение объемов замедлителя к топливу в запальной зоне находится в диапазоне значений от 2,5 до 3,5; и зону воспроизводства, окружающую запальную зону и включающую топливные элементы зоны воспроизводства, содержащие преимущественно оксид тория с содержанием 1% по объему и менее оксида плутония и 5% по объему и менее отходов обогащения урана, причем топливные элементы зоны воспроизводства выполнены таким образом, что во время работы с замедлителем в указанной зоне воспроизводства отношение объемов замедлителя к топливу в указанной зоне воспроизводства находится в диапазоне значений от 1,5 до 2,0.
В альтернативном варианте выполнения топливной сборки запальная зона составляет приблизительно от 45 до 55% от общего объема запально-воспроизводящего модуля, а топливные элементы запальной зоны выполнены таким образом, что во время работы с замедлителем в запальной зоне отношение объемов замедлителя к топливу в запальной зоне находится в диапазоне значений от 2,5 до 3,0.
В альтернативном варианте выполнения топливной сборки необходимо, чтобы центральная запальная зона дополнительно содержала множество стержней из выгорающего поглотителя.
Топливные сборки, согласно изобретению, используют ториевое топливо в комбинации с урановым или плутониевым топливом. За счет использования определенных отношений объемов замедлителя к топливу и новой схемы пополнения запаса топлива (перезагрузки) в этом варианте осуществления изобретения топливо сгорает эффективно, что до сих пор невозможно было достигнуть ни в одном из известных реакторов, и при этом возникают только такие ядерные отходы, которые не могут быть использованы для создания ядерного оружия. Второй предпочтительный вариант изобретения создан специально для потребления больших количеств плутония, выгруженного из реактора, и оружейного плутония, причем быстро и эффективно. Кроме того, получающиеся при этом отходы не могут быть использованы для создания ядерного оружия.
Первый вариант осуществления топливной сборки применен для реактора, известного как легководный ториевый непролиферативный реактор и называется он так потому, что ни его топливо, ни побочные продукты не могут быть использованы для создания ядерного оружия. Активная зона непролиферативного реактора содержит множество модулей (ЗВМ), включающих запальную зону и зону воспроизводства ("запальных-воспроизводящих" модулей), каждый из которых включает расположенную по центру запальную зону и окружающую круговую зону воспроизводства. ЗВМ специально изготавливаются таким образом, чтобы они легко могли быть установлены на месте топливных сборок активной зоны обычного ядерного реактора.
Запальные зоны в ЗВМ имеют коэффициент размножения (нейтронов) больше, чем 1, и содержат топливные элементы запальной зоны из обогащенного урана с отношением урана-235 к урану-238 не более чем 20% и урана-235 к урану-238 не менее 80%, причем это отношение является максимальным, при котором реактор может работать как непролиферативный реактор. Обогащенный уран предпочтительно в форме стержней и/или пластин, состоящих из сплава уран-цирконий (уран-циркониевый сплав) или металлокерамического топлива (частицы оксида урана внедрены в матрицу из сплава циркония).
Зоны воспроизводства имеют коэффициент размножения (нейтронов) меньше, чем 1, и содержат топливные элементы зоны воспроизводства, по существу, содержащие Th-232 с небольшим процентным содержанием обогащенного урана (опять обогащение составляет 20% урана-235), для того чтобы способствовать "затравке" (запалу) при вырабатывании реактором мощности на начальных стадиях работы реактора, когда торий сам не в состоянии обеспечивать его энергией. За счет добавки обогащенного урана в зону воспроизводства она (зона воспроизводства) может вырабатывать в начале работы реактора примерно такую же часть от общей мощности реактора, как и в дальнейшем, когда большое число нейтронов, выделившихся в топливных элементах запальной зоны, поглощаются ториевыми топливными элементами в зоне воспроизводства. В результате этого поглощения образуется способный к ядерному делению уран-233, который сгорает на месте, и обеспечивает выделение энергии из зоны воспроизводства, когда реактор включен и находится в рабочем состоянии.
Оксид 20% обогащенного урана в зоне воспроизводства также служит для денатурирования (изменения свойств) любого остатка урана-233, оставшегося в зоне воспроизводства в конце ее "жизни", за счет однородного смешивания урана-233 с не способными к ядерному делению изотопами урана, включая уран-232, уран-234, уран-236 и уран-238. Это денатурирование (изменение свойств) важно, поскольку в этом случае почти невозможно отделить оставшийся уран-233 от не способных к ядерному делению изотопов, делая таким образом оставшийся уран-233 не пригодным для использования при создании ядерного оружия.
Легководный замедлитель применяется в обеих зонах, запальной зоне и зоне воспроизводства, каждого ЗВМ для управления реактивностью. В отличие от обычных урановых активных зон в водяном замедлителе во время работы электростанции бор не растворяют, потому что это приведет к неприемлемо низкому коэффициенту размножения (нейтронов) зоны воспроизводства, следовательно, вызовет резкое уменьшение в общей мощности той доли, которая приходится на мощность, вырабатываемую зоной воспроизводства.
Значения отношения объемов водяного замедлителя к топливу в каждой зоне являются критическими. Для того чтобы реактор не производил такого количества плутониевых отходов, при котором он считался бы "пролиферативным", в запальной зоне отношение замедлитель/топливо по величине должно быть настолько высоким, чтобы практически обеспечивать медленное уменьшение нейтронов в запальной зоне и уменьшение вероятности того, что они будут поглощаться ураном-238 в запальной зоне, вследствие чего образуется плутоний. К сожалению, для того чтобы увеличить объем замедлителя в запальной зоне, естественно предполагается, что должен быть соответственно уменьшен объем топлива, а это приводит к увеличению удельной мощности, причем если увеличение слишком большое, то это будет приводить к выделению слишком большого количества тепла. Таким образом, оба эти фактора должны приниматься во внимание, для того чтобы определить оптимальное отношение замедлитель/топливо в запальной зоне. Использование сплава уран/цирконий для топлива запальной зоны позволяет повысить отношение замедлитель/топливо, поскольку он (сплав) имеет более высокую теплопроводность по сравнению с оксидным топливом. При использовании этих типов топливных элементов отношение замедлитель/топливо в запальной зоне должно быть между 2,5 и 5,0, а предпочтительно, между 3,0 и 3,5. Другое преимущество от использования высокой величины отношения замедлитель/топливо в запальной зоне состоит в том, что это приводит к значительному снижению получения отходов с высоким уровнем радиоактивности, особенно трансурановых актинидов. Все это, вместе с тем фактом, что топливные стержни зоны воспроизводства остаются в активной зоне в течение примерно 10 лет, приводит к значительному уменьшению потребности в местах длительного хранения отходов.
Отношение объемов замедлитель/топливо в зоне воспроизводства должно быть значительно ниже, чем в запальной зоне, поскольку желательно, чтобы ториевое топливо в зоне воспроизводства поглощало как можно больше нейтронов. Это необходимо для преобразования тория в способный к ядерному делению уран-233, который сжигается на месте, и для обеспечения значительной части энергии, вырабатываемой реактором. В результате исследований было установлено, что оптимальное отношение объемов замедлитель/топливо в зоне воспроизводства должно быть в диапазоне примерно 1,5-2,0, а предпочтительно, примерно 1,7. Если отношение выше, чем 2,0, то слишком много тепловых нейтронов будет поглощаться водой, а если отношение ниже 1,5, то слишком много будет образовываться в зоне воспроизводства протактиния, что также помешает образованию урана-233.
Когда топливный цикл применяется с первым предпочтительным вариантом изобретения, то устраняется потребность в переработке отработанных топливных сборок для их последующего использования. Кроме того, применяется новая схема пополнения топлива, которая приводит к максимальному потреблению топлива и в запальной зоне, и в зоне воспроизводства и, более того, уменьшает вероятность того, что какое-нибудь количество топлива, оставшегося в отработанных топливных элементах, сможет быть переработано и использовано при изготовлении ядерного оружия. В этой схеме пополнения запаса топлива топливные элементы запальной зоны размещены в шахматном порядке, при этом часть, предпочтительно 1/3 от общего числа топливных элементов запальной зоны помещается в конце каждого топливного цикла, а каждый топливный элемент запальной зоны остается в активной зоне в течение более чем одного, предпочтительно трех, четырех циклов. Каждый топливный цикл имеет длительность примерно в 13 месяцев. Топливные элементы зоны воспроизводства, поскольку они содержат преимущественно торий, могут оставаться в активной зоне до девяти циклов или примерно 10 лет. Однако перестановка ЗВМ в активной зоне выполняется в конце каждого топливного цикла для улучшения распределения мощности по активной зоне.
Эта схема пополнения запаса топлива дает возможность снижать содержание урана-235 в топливных стержнях запальной зоны с обогащенным ураном до менее чем 20% от его первоначального содержания. Кроме того, длительное время пребывания в активной зоне топливных элементов запальной зоны увеличивает образование Pu-238 до такого уровня, когда он денатурирует относительно небольшое количество Рu-239, который производится топливными элементами запальной зоны. В результате использованные топливные элементы запальной зоны оказываются действительно не пригодными для изготовления ядерного оружия.
Во втором предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения используется та же самая базисная схема активной зоны с запальной зоной и зоной воспроизводства, как и в первом предпочтительном варианте осуществления изобретения, с множеством ЗВМ, которыми может быть переоснащена активная зона обычного реактора. Однако этот вариант изобретения спроектирован специально для потребления очень большого количества плутония, оружейного или выгруженного из реактора, с торием в зоне воспроизводства. Следовательно, оксид тория смешан с плутонием в воспроизводящих топливных стержнях (топливных стержнях зоны воспроизводства), а запальные топливные стержни (топливные стержни запальной зоны) формируются преимущественно из сплава плутоний-цирконий. В отличие от первого варианта изобретения, целью которого является максимально увеличить количество энергии, выделяемой торием в зоне воспроизводства, целью второго варианта изобретения является максимальное увеличение потребления плутония, не производя при этом большого количества нового плутония, как это обычно происходит в традиционном реакторе.
В варианте изобретения, предназначенном для сжигания плутония, также используется высокое значение отношения объемов водяного замедлителя к топливу, предпочтительно между примерно 2,5 и 3,5. Однако причина, по которой это отношение имеет высокое значение, отличается от причины, по которой это отношение высокое в первом варианте изобретения. А конкретно, высокое значение отношения объема воды к топливу обеспечивает истинный тепловой спектр (нейтронов) в запальных зонах. Это упрощает управление активной зоной, поскольку все управление концентрируется в этих запальных зонах и благодаря этому управление может осуществляться эффективно без управления с помощью химического реагента, бора, или без увеличения количества регулирующих стержней.
В зоне воспроизводства единственное заметное различие для варианта, обеспечивающего сжигание плутония, заключается в том, что оксид тория в воспроизводящих топливных стержнях смешивается с небольшим в процентном отношении количеством оксида плутония, для того чтобы способствовать работе реактора на начальной стадии. Кроме того, очень важно, чтобы в воспроизводящие топливные стержни было добавлено примерно 2-5% по объему отходов обогащения урана (природный уран с пониженным содержанием в нем урана-235 примерно до 0,2%). Эти отходы обогащения служат для денатурирования (обеспечивают непригодность для использования при производстве ядерного оружия) урана-233, который образуется в зоне воспроизводства при работе реактора. Отношение замедлитель/топливо в зоне воспроизводства предпочтительно составляет примерно 1,5 и 2,0, для того чтобы соблюдались нейтронные и теплогидравлические ограничения.
Особенности и достоинства настоящего изобретения будут очевидны из последующего детального описания нескольких его предпочтительных вариантов с учетом прилагаемых чертежей, на которых:
фиг.1 - схематичная иллюстрация поперечного сечения активной зоны ядерного реактора, содержащей топливные сборки, выполненные согласно первому предпочтительному варианту выполнения настоящего изобретения, известного как легководный ториевый реактор-неразмножитель;
фиг. 2 - подробная схема поперечного сечения топливной сборки из сборочного "запально-воспроизводящего" модуля (ЗВМ), согласно первому предпочтительному варианту;
фиг. 3 - часть схемы поперечного сечения топливной сборки из ЗВМ, модифицированного таким образом, чтобы в него входили стержни из выгорающего поглотителя для управления реактором;
фиг. 4 - график, иллюстрирующий зависимость уровня реактивности от числа дней работы с полной нагрузкой для первого цикла топлива запальной зоны в нескольких вариантах модификаций топливной сборки из ЗВМ, которые показаны на фиг.3;
фиг. 5.1-5.9 - карты загрузки топлива, соответствующие каждому из девяти различных циклов топлива запальной зоны, которые применяются во время работы активной зоны реактора, показанной на фиг.1;
фиг. 6 - схематичное изображение поперечного сечения активной зоны реактора, содержащей топливные сборки, выполненные в соответствии со вторым предпочтительным вариантом выполнения изобретения, известного как "сжигатель плутония";
фиг. 7 - подробная схема поперечного сечения топливной сборки из ЗВМ, применяемого во втором предпочтительном варианте выполнения; и
фиг. 8 - карта активной зоны, иллюстрирующая конфигурацию перезагрузки и суммарное выгорание, для второго предпочтительного варианта выполнения изобретения.
А. Легководный непролиферативный ториевый ядерный реактор
Обратимся теперь к подробному рассмотрению первого предпочтительного варианта выполнения топливной сборки для ядерного реактора, известного как непролиферативный легководный ториевый ядерный реактор. На фиг.1 показана активная зона 10 ядерного реактора, содержащая множество топливных сборок 12, известных как модули (ЗВМ), включающие запальную зону и зону воспроизводства, из которых, как правило, формируют гексагональную конфигурацию, а сами модули имеют гексагональное поперечное сечение. Активная зона 10 имеет такую же геометрическую конфигурацию и размеры, что и в обычном российском легководном реакторе, известном как VVEK-1000, так что можно легко переоснастить VVEK-1000 такими модулями и сформировать активную зону из 163 топливных и сборок 12 ЗВМ. Различие между активной зоной 10 и активной зоной реактора VVEK-1000 заключается в составе топливных сборок 12 ЗВМ, ниже это будет раскрыто более подробно. Понятно, что форма и компоновка активной зоны 10 и топливных сборок 12 из ЗВМ может быть при необходимости видоизменена, для того чтобы упростить переоборудование любого типа обычного легководного ядерного реактора с водой под давлением (РВД). Например, в обычных РВД в США и других странах применяются топливные сборки 12, имеющие квадратное поперечное сечение, из ЗВМ, которые также должны иметь квадратное сечение, если они проектируются для переоснащения таких РВД.
Активная зона 10 окружена отражателем 14, который, предпочтительно, состоит из множества сборок 16 отражателя, как показано на фиг.1 и фиг. 5.1-5.9. Каждая сборка 16 отражателя предпочтительно содержит смесь воды и металла корзины активной зоны/сосуда высокого давления. В другом варианте каждая сборка 16 отражателя может быть также выполнена, преимущественно, из оксида тория.
На фиг.2 показан состав каждой из топливных сборок 12 из ЗВМ. Каждый ЗВМ включает расположенную в центре запальную зону 18 и круговую зону 20 воспроизводства, которая окружает запальную зону 18. Запальная зона 18 состоит из множества запальных топливных стержней 22, которые, предпочтительно, выполнены из сплава урана с цирконием, включающего уран-235 и уран-238, причем в исходном обогащенном уране содержание урана-235 составляет 20%, что соответствует максимальному обогащению, для того чтобы отходы реактора были непролиферативными, т. е. не пригодными для использования при изготовлении ядерного оружия. Хотя и не обязательно доводить до максимального исходное обогащение урана-235, т.е. до 20%, но предпочтительно применять этот уровень обогащения, для того чтобы свести к минимуму образование плутония в запальной зоне во время работы реактора. В другом варианте топливные стержни 22 могут быть выполнены из металлокерамического топлива с частицами оксида урана, внедренными в матрицу из сплава циркония. Использование сплава циркония (циркосплав) в запальных топливных стержнях 22 является более предпочтительным вариантом по сравнению с топливом оксидного типа, поскольку топливо с циркониевым сплавом имеет более высокую теплопроводность. Как будет более подробно показано далее, это важно, потому что это уменьшает объем, требующийся в ЗВМ 12 для теплоотвода, и вследствие этого увеличивается объем, который может быть занят водяным замедлителем. Запальная зона 18 также содержит множество водяных труб 24 для водяного замедлителя (или обычные стержни из выгорающего поглотителя и/или регулирующие стержни, ниже это будет обсуждаться более подробно), для того чтобы управлять реактивностью в запальной зоне 18.
Зона 20 воспроизводства содержит множество воспроизводящих топливных стержней 26, которые предпочтительно выполняются из смешанного оксида торий-уран. Исходное объемное содержание оксида урана в смеси торий-уран предпочтительно находится в диапазоне примерно 2-10% и применяется для того, чтобы зона 20 воспроизводства начала "работать" до того, как у тория появится возможность поглощать нейтроны из запальной зоны, и чтобы в зоне воспроизводства вырабатывалось собственное делящееся топливо, уран-233. Как и в запальных топливных стержнях 22, оксид урана, содержащийся в воспроизводящих топливных стержнях 24, предпочтительно исходно обогащен до максимального отношения, обеспечивающего получение неразмножающихся отходов, уран-235/уран-238=20:80.
Активная зона 10, включающая запальную зону и зону воспроизводства, работает в соответствии со следующим упрощенным уравнением для распределения мощности между запальной зоной 18 и зоной 20 воспроизводства:
Рв/Рз=ε(Кв/(1-Кв))((Кз-1)/Кз).
В вышеприведенном уравнении Кз и Кв - коэффициенты размножения запальной зоны и зоны воспроизводства, соответственно. Рз и Рв - мощности, вырабатываемые в запальной зоне и зоне воспроизводства, соответственно, а ε - эффект быстродействия, который немного больше 1. Коэффициент размножения запальной зоны, Кз, больше 1, а коэффициент размножения зоны воспроизводства, Кв, меньше 1. Следовательно, зона воспроизводства является подкритичной, а запальная зона действует как источник нейтронов для зоны воспроизводства.
Для максимального увеличения количества энергии, производимой от тория, необходимо поднять как можно выше в общей мощности, вырабатываемой активной зоной, ту часть мощности, которая производится в зоне 20 воспроизводства. Это достигается путем повышения Кз как можно выше, и было установлено, что Кз может иметь величину 1,70, а Кв выбирается между примерно 0,85 и 1.
Число нейтронов, поглощаемых ураном-238 в запальной зоне 18, должно быть минимальным. Большинство нейтронов, поглощенных в уране-238, обладают энергией, попадающей в так называемую резонансную энергетическую зону, в этих узких энергетических интервалах очень высокое поглощение. С другой стороны, большинство делений в уране-235 происходит при более низких энергиях, в тепловой области, где средняя энергия нейтрона близка к окружающей температуре, температуре легководного замедлителя. Если увеличить количество воды в запальной зоне 18 насколько это практически возможно, тогда число нейтронов, попадающих в резонансную энергетическую область, будет уменьшено и, следовательно, меньшее количество нейтронов будет захватываться ураном-238.
Уменьшение числа захватов ураном-238 приводит к двум положительным эффектам. Во-первых, увеличивается коэффициент размножения нейтронов в запальной зоне, Кз, вследствие чего увеличивается часть мощности, вырабатываемой в зоне воспроизводства, в общей мощности, вырабатываемой активной зоной, как это уже обсуждалось выше. И во-вторых, образование плутония сводится к минимуму, поскольку именно в результате захвата ураном-238 нейтрона образуется плутоний.
Количество воды, которое может размещаться в запальной зоне 18, ограничивается потребностью иметь достаточное пространство для топливных стержней 22, для того чтобы обеспечить соответствующий теплоотвод от них. Поэтому объем и площадь поверхности топливных стержней не должны быть уменьшены до такой величины, при которой удельная мощность в активной зоне повысится сверх рабочих границ, определяемых системой охлаждения реактора. При изготовлении запальных топливных элементов из сплава уран/цирконий, который имеет значительно более высокую теплопроводность, чем оксидное топливо, отношение объемов водяной замедлитель/топливо в запальной зоне 18 может быть равным 4 или 5 к 1, а в обычной урановой активной зоне это отношение меньше, чем 2 к 1. Поэтому отношение водяной замедлитель/топливо в запальной зоне 18 следует выбирать между примерно 2,5 и 5,0, а более предпочтительно, между 3,0 и 3,5.
Другое достоинство высокого значения отношения объемов замедлителя к топливу в запальной зоне 18 состоит в том, что это значительно снижает количество отходов с высоким уровнем радиоактивности, производимых в запальной зоне 18. В частности, поскольку спектр (нейтронов) запальной зоны соответствует тепловому вследствие большой доли воды (в зоне), то будет образовываться очень мало трансурановых элементов или младших актинидов. Именно для этих актинидов, с периодом полураспада в миллионы лет, требуется очень долговременное хранение в подземных хранилищах. Срок "жизни" зоны воспроизводства в 10 лет связан с пониженным производством актинидов в активной непролиферативной зоне 10 реактора, поэтому производится меньше радиоактивных отходов, а также меньше продолжительность выделения тепла. Это приводит к тому, что значительно снижаются требования к местам подземного захоронения отходов. Кроме того, отходы также снижаются в некоторой степени благодаря тому, что при нормальном режиме работы в водяном замедлителе не растворяют борную кислоту и, следовательно, в активной зоне не образуется тритий. Следует заметить, что причина, по которой борная кислота не используется в водяном замедлителе, заключается в том, что это привело бы к недопустимо низкому коэффициенту размножения в зоне 20 воспроизводства.
Отношение замедлитель/топливо в зоне 20 воспроизводства - это также очень важный параметр, однако, он устанавливается с учетом различных ограничений. В частности, обстановка в зоне 20 воспроизводства более сложная, поскольку слишком много воды снижает Кв из-за поглощения слишком большого числа нейтронов, выходящих из запальных топливных элементов и вследствие этого "отбираемых" от тория. С другой стороны, слишком малое количество воды в зоне воспроизводства увеличивает потери на образование протактиния. Когда торий поглощает нейтрон, то образуется протактиний, который через период полураспада 27,4 дня распадается и превращается в способный к ядерному делению уран-233. В течение этого промежутка времени протактиний может поглотить нейтрон и в результате образуется не способный к ядерному делению уран-234. При этом происходит двойная потеря, нейтрона и ожидаемого ядра урана-233. Исследования показывают, что для сведения к минимуму этих потерь оптимальная величина отношения воды к топливу в зоне 20 воспроизводства должна быть выбрана между примерно 1,5 и 2,0, а предпочтительно примерно 1,7.
В предпочтительном варианте запальная зона 18 составляет в топливной сборке 12 из ЗВМ примерно между 25 и 40% от общего объема. Этот диапазон значений также определяется путем учета конкурирующих влияний. Во-первых, активная зона 10 проектируется таким образом, чтобы выгорало как можно больше тория, следовательно, зона 20 воспроизводства должна быть настолько большой, насколько это возможно сделать практически. С другой стороны, запальная зона 18 не может быть настолько маленькой, чтобы выделяемая в ней удельная мощность поднялась до слишком большой величины по причинам, обсуждаемым ранее. Установленный диапазон в 25-40% обеспечивает оптимальный баланс этих конкурирующих явлений, которые необходимо учитывать.
Еще один важный конструктивный аспект топливной сборки 12 из ЗВМ состоит в ее конфигурации: центральная запальная зона и круговая зона воспроизводства. В предыдущей опубликованной Международной Заявке, Публикация WО 85/01826, раскрыта двойная активная зона (с запальной зоной и воспроизводящей зоной), в которой круговая запальная зона и две области воспроизводства: внутренняя центральная зона воспроизводства и внешняя, окружающая снаружи зона воспроизводства. Такая схема не может быть пригодной для реактора-неразмножителя, поскольку тонкая круговая запальная зона имеет соответственно небольшую "оптическую толщину", а это приводит к тому, что спектр запальной зоны доминирует над значительно более жестким спектром внутренней и внешней зон воспроизводства. Это приводит к более высоким тепловым энергиям нейтронов и к увеличению производства в запальной зоне Рu-239. Компоновка ЗВМ с центральной запальной зоной позволяет преодолеть этот недостаток путем изготовления запальной зоны 18 достаточно толстой, чтобы избежать чрезмерного взаимодействия с тепловыми нейтронами, проходящими из зоны 20 воспроизводства в запальную зону 18.
Параметры активной зоны и топливной сборки для активной зоны 10 и каждого из ЗВМ сборки 12 представлены ниже в таблицах 1 и 2, соответственно. Эти параметры выбирались такими, чтобы получить полную совместимость топливных сборок из ЗВМ с существующими (обычными) реакторами VVER-1000.
Для того чтобы обеспечить дополнительное управление реактивностью в течение каждого цикла топлива запальной зоны, ЗВМ может быть модифицирован, как показано на фиг. 3. Он включает множество стержней 28 и 30 из выгорающего поглотителя, которые расположены на расстоянии друг от друга в запальной зоне 18. В примере, показанном на фиг.3, первая группа стержней 28 из выгорающего поглотителя представляет собой стандартные стержни из выгорающего поглотителя Westinghouse, известные как WABA, которые в настоящее время применяются в топливных системах обычных РВД (ядерный реактор с водой под давлением). Эти стержни выполнены из композитного материала, состоящего из бора-10, бора-11, углерода, алюминия и кислорода. Вторая группа стержней 30 из выгорающего поглотителя представляет собой стержни из запального топлива: уран/сплав циркония, которые модифицированы таким образом, чтобы они содержали небольшой процент природного гадолиния. При необходимости может использоваться любое число стержней 28 и 30 из выгорающего поглотителя и в любой комбинации. В примере, показанном на фиг.3, каждый ЗВМ содержит 12 стержней WABA 28 и 6 стержней 30 гадолиний/топливо.
Оба типа стержней из выгорающего поглотителя имеют свои достоинства. WABA обеспечивают более равномерное управление реактивностью до конца каждого топливного цикла реактора, а стержни 30 гадолиний/топливо обеспечивают ввод большой отрицательной реактивности в течение первой трети продолжительности цикла реактора. На фиг.4 показан уровень реактивности К в каждом иэ ЗВМ в зависимости от числа дней работы с полной нагрузкой для каждого из четырех вариантов управления запальной зоной: без поглотителя, с гадолиниевым поглотителем, с бором в качестве поглотителя и с комбинированным гадолиниевым поглотителем и бором. Как показано на графике, комбинация обоих типов управления с помощью поглотителя приводит в результате к наиболее ровной кривой реактивности.
Кроме того, обычные регулирующие стержни предпочтительно используются для компенсации избытка реактивности в активной зоне реактора. Помимо этого, регулирующие стержни могут применяться для аварийной остановки (быстрой остановки) реактора и компенсации при нестационарных режимах нагрузки (мощности), возникающих из-за колебаний Хе и неустановившейся температуры замедлителя. Регулирующие стержни объединены в блоки из регулирующих стержней (БРС) по 12 регулирующих стержней в БРС. Как указано в таблице 1, необязательно, чтобы каждый из ЗВМ включал БРС, а вычисления показывают, что в активной зоне достаточно размещать по одному БРС в каждом 61 из 163 ЗВМ.
При работе активной зоны 10 легководного торцевого ядерного реактора-неразмножителя применяется топливный цикл, в котором все топливные стержни в запальной зоне 18 и зоне 20 воспроизводства используются в активной зоне реактора только один раз. Однако применяется уникальная схема управления топливом, в которой топливные сборки запальной зоны и зоны воспроизводства "отслеживают" различные пути управления топливом. А конкретно, каждый из запальных топливных стержней 22 остается в активной зоне реактора в течение более чем одного цикла запального топлива (приблизительно 13 месяцев), предпочтительно три цикла. Однако только часть (предпочтительно 1/3) запальных сборок заменяется в конце каждого цикла запального топлива. Предпочтительно, чтобы ЗВМ в активной зоне 10 также переставлялись в конце каждого цикла запального топлива для того, чтобы улучшить распределение выделяемой энергии по активной зоне. И напротив, каждый из стержней 24 воспроизводящего топлива остается в ЗВМ в течение всего периода "жизни" зоны 20 воспроизводства, которая составляет предпочтительно 9 топливных циклов или приблизительно 10 лет.
Такая схема управления топливом, комбинированная со схемой расположения запальной зоны и зоны воспроизводства и действующая совместно с параметрами активной зоны, позволяет обеспечить потребление примерно 80-90% урана в запальных топливных элементах до того, как они будут выведены из активной зоны 10. В результате отработанные запальные топливные стержни 22 не представляют никакой экономической ценности или ценности с точки зрения ядерных материалов, поскольку слишком мало в них остается первоначально загруженного урана-235.
Кроме того, такое глубокое выгорание запальных топливных стержней приводит к тому, что образуется достаточно много Рu-238 для того, чтобы полностью денатурировать небольшое количество (приблизительно 30 кг в год) Рu-239, который производится в запальной зоне 18. Более конкретно, 8-9% всего плутония, вырабатываемого активной зоной 10 реактора, составляет Рu-238. Поскольку Рu-238 является тепловыделяющим материалом, который выделяет приблизительно в 300 раз больше тепла, чем выделяют тепло Рu-239, оружейный плутоний, то такое высокое процентное содержание Рu-238 препятствует тому, чтобы плутоний, вырабатываемый активной зоной реактора, использовался для создания оружия. В частности, многочисленные исследования показали, что реакторный плутоний не может использоваться для военных целей даже при охлаждении оружия до 0o F, когда содержание Рu-238 равно или превышает 4,9 вес. %. При этих концентрациях тепло, выделяемое Рu-238, расплавляет сильные взрывчатые вещества и плутониевая активная зона очевидно также расплавляется или, по меньшей мере, происходит изменение фазы: из нормальной альфа-фазы плутоний переходит в дельта-фазу. Изменение фазы приводит к уменьшению его плотности и значительному увеличению критической массы. Поскольку активная зона 10 реактора-неразмножителя производит Рu-233 с концентрацией свыше 4,9%, то это действительно обеспечивает условие, чтобы выгружаемый из реактора плутоний был по существу неразмножающимся.
Схема управления многопорционной загрузкой топлива проиллюстрирована более подробно на фиг.5.1-5.9, на которых показан участок поперечного среза, приблизительно включающий одну пятую ЗВМ 12 в активной зоне 10. На каждой из фиг. 5.1-5.9 показана карта топливной загрузки для каждого из девяти циклов топлива запальной зоны, которые соответствуют одному циклу топлива зоны воспроизводства. Карта топливной загрузки отражает основной принятый подход, т.е. схему управления топливом с тремя загрузками. Это означает, что во всех циклах за исключением одного или двух циклов с неустановившимся режимом имеется три группы запальных сборок: свежая, один раз выгоревшая и дважды выгоревшая. Они обозначены на картах перезагрузки как F, О и Т, соответственно. Другой важный фактор, влияющий на картину перезагрузки, заключается в трудности использования выгорающих поглотителей, которые способны подавить локальные выбросы энергии. Следует также заметить, что основная часть свежего топлива не загружается по периферии активной зоны, а распределяется преимущественно в средней части активной зоны в позициях 6, 8, 10 и 12 и в позициях 20, 21, 23, 26 и 32, находящихся вблизи периферии активной зоны. Дополнительная информация, представленная на фиг.5.1-5.9, показывает распределение стержней из поглотителя U-Gd и WABA в активной зоне. Усложненное распределение стержней из выгорающего поглотителя отражает сложность схем перезагрузки и конфигурации с низкими потерями, используемые в этой конструкции. Те ЗВМ, которые имеют ВРС, обозначены также "С".
В начале "жизни" активной зоны, т.е. в первом цикле, загружаются все свежие топливные сборки запальной зоны. Для того чтобы получить приемлемое распределение мощности по радиусу, используется разделение их на три части, которые имеют различный вес и различное обогащение по урану. Как показано на фиг.5.1, одна треть ЗВМ 12 содержит топливные стержни запальной зоны, имеющие 9,5 об.% урана, обогащенного до 12 вес.% ураном-235, вторая треть ЗВМ 12 содержит топливные стержни запальной зоны, имеющие 14,5 об.% урана, обогащенного до 17 вес.% ураном-235, а оставшаяся треть ЗВМ 12 содержит топливные стержни запальной зоны, имеющие 17 об.% урана, обогащенного до 20 вес.% ураном-235. Затем во всех последующих циклах 3-9 использовалось свежее топливо с обогащением по урану в 20 вес.% ураном-235. Следовательно, первый и второй циклы являются циклами с неустановившимся режимом, а циклы 3-9 - квазиравновесные циклы. Величина обогащения свежего топлива была постоянной, 20 вес. % урана-235, но весовая доля урана в сплаве уран/цирконий менялась, чтобы обеспечить 300 дней работы на полной мощности, что соответствует одному топливному циклу запальной зоны. Поскольку реактор обычно не работает на полной мощности в течение всего топливного цикла, то исходя из оценок фактическая длительность топливного цикла для запальной зоны принимается равной приблизительно 13 месяцев.
В. Реактор для сжигания плутония
Второй предпочтительный вариант выполнения топливной сборки применен для активной зоны реактора, содержащей запальную зону и зону воспроизводства, такой реактор известен как сжигатель плутония. Исходя из этого названия, цель этого варианта изобретения заключается в потреблении как можно большего количества оружейного или реакторного плутония. Эта цель противоположна цели первого предпочтительного варианта изобретения, которая состоит в получении как можно большего количества энергии из топлива, содержащего торий, в зоне воспроизводства. Как будет более подробно обсуждаться ниже, абсолютно другая цель сжигателя плутония обусловлена тем, что используются совершенно другие параметры активной зоны.
Предпочтительная форма варианта осуществления сжигателя плутония проиллюстрирована на фиг. 6. Он содержит активную зону 100 реактора, также сформированную из множества топливных сборок ЗВМ 102. Активная зона 100 имеет в целом круговое поперечное сечение и 89 ЗВМ 102, каждый из которых имеет квадратное поперечное сечение. Следует заметить также, что размер и форма активной зоны реактора произвольны и могут варьироваться при необходимости таким образом, чтобы получить требующуюся выходную мощность и/или чтобы она могла бы заменить (переоснастить) обычную активную зону реактора любого типа.
Каждый ЗВМ 102 включает центральную запальную зону 104 и круговую зону 106 воспроизводства. Запальная зона 104 занимает в ЗВМ объем, полная величина которого в процентном выражении выбирается в этом варианте как можно большей, предпочтительно между примерно 45 и 55%, так чтобы как можно больше плутония могло бы выгорать в запальной зоне. Отражатель 108, выполненный из любого подходящего материала, например оксида тория, окружает активную зону 100.
Одна предпочтительная форма ЗВМ 102 проиллюстрирована на фиг.7. Как показано на фиг. 7, запальная зона 104 содержит первое множество топливных стержней 110 запальной зоны, выполненных из плутония (оружейного или реакторного) и циркониевого сплава или в другом варианте из металлокерамического топлива. Множество отверстий 112 для воды расположено равномерно по запальной зоне 104, они предназначены для штырей регулирующих стержней. Первое и второе множества стержней 114 и 116 из выгорающего поглотителя также равномерно расположены в запальной зоне 104. Стержни 114 из выгорающего поглотителя предпочтительно выполнены из смеси "запального" топлива и гадолиния. Они могут быть двух типов, причем первый тип имеет концентрацию гадолиния 0,36 g/cc, а второй тип имеет концентрацию гадолиния 0,72 g/cc. Стержни 116 из выгорающего поглотителя предпочтительно представляют собой стержни из обычного поглотителя WABA. Если требуется, то может применяться любая комбинация этих двух типов стержней 114 и 116 из выгорающего поглотителя.
Зона 106 воспроизводства включает множество топливных стержней 118 зоны воспроизводства, выполненных преимущественно из оксида тория. Предпочтительно небольшой процент оксида плутония, менее чем примерно 1 об.%, смешивается с оксидом тория в топливных стержнях 116 зоны воспроизводства для сохранения высокого значения коэффициента размножения в зоне воспроизводства во время запуска реактора. Кроме того, очень важно, что примерно 2-5 об.% отходов обогащения урана (природный уран с удаленным почти полностью изотопом урана-235) добавляется к торию для денатурирования урана-233, который образуется в тории во время работы реактора, за счет не способных к ядерному делению изотопов, таких как уран-232, уран-234, уран-236 и уран-238. Это необходимо, потому что в отличие от первого предпочтительного варианта осуществления изобретения, в котором небольшое количество обогащенного урана добавляется в топливные стержни зоны воспроизводства, которые сами могут производить эти не способные к ядерному делению изотопы, плутоний,
добавляемый в топливные стержни зоны воспроизводства в варианте сжигателя плутония, не в состоянии производить эти неделящиеся изотопы.
Отношение объемов замедлитель/топливо в запальной зоне 104 выбирается значительно более высоким по сравнению с отношением в обычной активной зоне реактора, однако, причины, по которым это делается, отличаются от причин, указанных при рассмотрении варианта настоящего изобретения, который относится к непролиферативному реактору. В частности, отношение замедлитель/топливо выбирается между примерно 2,5 и 3,5, а предпочтительно между 2,5 и 3,0. Это приводит к созданию ловушки для тепловых нейтронов в запальной зоне и еще более увеличивает значимость регулирования реактивности с помощью поглотителя, находящегося в ней, благодаря этому обеспечивается значительно более легкое управление реактором. Как и в варианте активной зоны непролиферативного реактора, отношение замедлитель/топливо в зоне воспроизводства выбирается между примерно 1,5 и 2,0.
В нижеприведенных таблицах 3 и 4 представлены примерные величины основных параметров активной зоны и ЗВМ для варианта осуществления сжигателя плутония, согласно настоящему изобретению.
При работе активной зоны 100 сжигателя плутония топливные стержни 110 запальной зоны и топливные стержни 118 зоны воспроизводства остаются в активной зоне в течение двух лет и выгружаются одновременно. Эта схема топливной перезагрузки является оптимальной с точки зрения скорости снижения суммарного количества плутония в реакторе, но вероятно неоптимальной с точки зрения использования тория. Однако это не принимается во внимание, поскольку активная зона 100 сжигателя плутония, исходя из цели изобретения, должна обеспечить максимальное потребление плутония.
Предпочтительно, чтобы схема управления топливом позволяла для двухпорционной активной зоны осуществлять перезагрузку с помощью стандартной схемы перемещения "вперед-назад". Конфигурация перезагрузки и суммарное выгорание для одноразовых и двухразовых выгорающих топливных сборок проиллюстрированы на карте активной зоны на фиг.8. Суммарное выгорание для сборок, выгорающих один раз, составляет примерно 15 GWD/T, а средняя выгрузка топлива примерно 31 GWD/T. На карте активной зоны на фиг.8 проиллюстрированы три различных типа топливных сборок. В топливных сборках типа А используется 20 стержней 14 из выгорающего поглотителя на основе гадолиния, каждый из которых имеет концентрацию гадолиния 0,36 g/cc. Топливные сборки типа В также содержат 20 стержней 114 из выгорающего поглотителя на основе гадолиния, они имеют концентрацию гадолиния 0,72 g/cc, а топливные сборки типа С содержат 20 стержней 114 из выгорающего поглотителя на основе гадолиния с концентрацией гадолиния 0,72 g/cc, а также 20 стержней 116 из выгорающего поглотителя WABA.
Круговая загрузка Рu-239 в активной зоне 100 сжигателя плутония составляет примерно 1350 кг. Каждый год 500 кг плутония выгружается из реактора, следовательно, общая норма деструкции (уничтожения) составляет примерно 850 кг плутония в целом, хотя Рu-239 остается при этом только примерно 200 кг, поскольку остальная часть оставшегося плутония находится в форме других изотопов плутония, Pu-240, 241 и 242. Равновесный цикл на базе топливной сборки ЛВР (легководного ядерного реактора) стандартного размера, при использовании концепции двойной активной зоны (содержащей запальную зону и зону воспроизводства) будет давать равноценные результаты.
Преимущества использования топливного цикла тория для сжигания Рu-239 в реакторе с двойной активной зоной вытекают из свойств тория, связанных с взаимодействием с нейтронами, а именно, из высокого сечения поглощения тепловых нейтронов. Это приводит к высокому начальному суммарному количеству Рu в ядерном реакторе и, таким образом, к высокому потреблению Рu на единицу энергии. Управление торцевой зоной воспроизводства с помощью Рu, способного к ядерному делению, приводит к тому, что в общей выделяемой мощности становится высокой та часть, которая обусловлена Рu, и, таким образом, эффективно осуществляется сжигание Рu.
При использовании конструкции обычной гомогенной активной зоны легководного ядерного реактора (ЛВР) существует проблема управляемости реактора. Избыток реактивности в топливном цикле на основе Рu составляет такую же величину, что и для аналогичного цикла на основе урана, хотя значение реактивности в стандартном механизме управления значительно ниже. Топливо на основе Рu характеризуется очень высоким сечением поглощения тепловых нейтронов, которое для тепловых нейтронов конкурирует с материалом регулирующего поглотителя. Результаты для конструкции активной зоны с обычной гомогенной сборкой показывают, что эффективность регулирующих стержней, растворимого бора и сжигаемых поглотителей уменьшается примерно в 2 раза по сравнению со значениями для обычного легководного ядерного реактора (ЛВР). Очевидное решение этой проблемы заключается в повышении значения различных механизмов управления в регулировании реактивности, например таких, как использование более сильных поглотителей и/или увеличение отношения объемов замедлитель/топливо в активной зоне. К сожалению, такие решения негативно влияют на безопасность и экономические и эксплуатационные параметры реактора.
Конструкция двойной активной зоны (содержащая запальную зону и зону воспроизводства) на основе тория дает уникальное решение этой проблемы, которое не имеет отрицательной стороны для экономических и рабочих параметров реактора. Поскольку регулирующие стержни и/или стержни из выгорающего поглотителя размещены только в запальной зоне 104 каждого ЗВМ 102, то эффективность управления ими значительно увеличивается, поскольку удельная мощность, выделяемая запальной зоной, намного выше, чем удельная мощность активной зоны в среднем. Следовательно, функция нейтронов в запальной зоне очень высока, и вследствие этого повышается значение регулирующих и выгорающих стержней в регулировании величины реактивности. Кроме того, высокое значение отношения объемов замедлитель/топливо в запальной зоне улучшает распределение мощности по ЗВМ и создает в запальной зоне ловушку для тепловых нейтронов, благодаря чему еще более увеличивается значение поглотителя в управлении реактивностью.
Вкратце, настоящее изобретение предлагает две новые конструкции активной зоны, с запальной зоной и зоной воспроизводства, ядерного реактора на базе тория, которые особенно замечательны тем, что они обеспечивают экономически и практически осуществимое решение проблем, связанных с распространением ядерных материалов и уничтожением ядерного топлива, которое может быть использовано для создания ядерного оружия, причем эти конструкции в то же время являются экономически надежными источниками электроэнергии. Вариант настоящего изобретения, соответствующий активной зоне непролиферативного реактора, идеально подходит для использования в слаборазвитых странах, потому что он разрешает вопрос, касающийся возможности использования для изготовления ядерного оружия реакторного топлива или отходов ядерного реактора, поскольку ни те, ни другие не смогут быть использованы для этой цели. Вариант сжигателя плутония особенно привлекателен для использования при создании отличного средства, с помощью которого могут быть подвергнуты деструкции (уничтожению) удобным образом накопленный оружейный и реакторный плутоний. В обоих вариантах изобретения для получения требующихся результатов необходимо использовать конструкцию активной зоны, содержащей запальную зону и зону воспроизводства. Без этого не будет работать "непролиферативный" вариант активной зоны непролиферативный реактор, т. е. в результате работы реактора будут образовываться отходы, являющиеся непролиферативными материалами. В сжигателе плутония конструкция активной зоны, содержащей запальную зону и зону воспроизводства, требуется для того, чтобы обеспечить совершенное управление ядерным реактором и воспрепятствовать образованию значительного количества "нового" Рu-239.
Несмотря на то, что изобретение было раскрыто в отношении ряда предпочтительных вариантов его осуществления, понятно, что многочисленные другие вариации и модификации его могут быть выполнены, не выходя за рамки объема притязаний изобретения, как он раскрыт в приведенной формуле.
Изобретение относится к ядерным реакторам, а именно к топливной сборке для ядерного реактора. Топливная сборка из запально-воспроизводящих модулей для ядерного реактора содержит центральную запальную зону, которая включает топливные элементы запальной зоны, выполненные из обогащенного урана, содержащего уран-235 и уран-238, причем указанные топливные элементы запальной зоны выполнены таким образом, что при работе с замедлителем в указанной запальной зоне отношение объемов замедлителя к топливу в запальной зоне находится в диапазоне значений от 2,5 до 5,0, и круговую зону воспроизводства, окружающую запальную зону и включающую топливные элементы зоны воспроизводства, содержащие преимущественно торий и 10% по объему или менее обогащенного урана, причем указанные топливные элементы зоны воспроизводства выполнены таким образом, что во время работы с замедлителем в указанной зоне воспроизводства отношение объемов замедлителя к топливу находится в диапазоне значений от 1,5 до 2,0. В другом варианте выполнения топливной сборки последняя содержит центральную запальную зону, которая включает плутониевые топливные элементы запальной зоны, каждый из топливных элементов запальной зоны состоит из сплава плутоний-цирконий, причем указанные топливные элементы запальной зоны выполнены таким образом, что во время работы с замедлителем в запальной зоне отношение объемов замедлителя к топливу в запальной зоне находится в диапазоне значений от 2,5 до 3,5, и зону воспроизводства, окружающую запальную зону и включающую топливные элементы зоны воспроизводства, содержащие преимущественно оксид тория с содержанием 1% по объему и менее оксида плутония и 5% по объему и менее отходов обогащения урана, причем топливные элементы зоны воспроизводства выполнены таким образом, что во время работы с замедлителем в указанной зоне воспроизводства отношение объемов замедлителя к топливу в указанной зоне воспроизводства находится в диапазоне значений от 1,5 до 2,0. Технический результат - создание топливной сборки из запально-воспроизводящих модулей для ядерного реактора улучшенной конструкции, которая может быть использована для потребления больших количеств плутония с торием, создавая при этом значительно меньше отходов, являющихся пролиферативными материалами и высокорадиоактивными материалами. 2 с. и 10 з.п. ф-лы, 16 ил., 4 табл.
| Домовый номерной фонарь, служащий одновременно для указания названия улицы и номера дома и для освещения прилежащего участка улицы | 1917 |
|
SU93A1 |
| Устройство для выпрямления опрокинувшихся на бок и затонувших у берега судов | 1922 |
|
SU85A1 |
| ВОДООХЛАЖДАЕМЫЙ ЯДЕРНЫЙ РЕАКТОР | 1992 |
|
RU2032946C1 |
| US 4968476 A, 06.11.1990 | |||
| Устройство для сортировки длинномеров | 1972 |
|
SU467861A1 |
| US 3960655 A, 01.06.1976. | |||
