СПОСОБ ПРОВЕТРИВАНИЯ ВЫЕМОЧНОГО УЧАСТКА Российский патент 2006 года по МПК E21F1/00 

Изобретение относится к горной промышленности и может быть использовано при проветривании выемочного участка по комбинированной технологии в условиях разработки газоносных пологих и наклонных угольных пластов добычными комплексами с управлением кровлей полным обрушением.

Известен "Способ проветривания добычного участка" (А.С. СССР, № 1707203 E 21 F 1/00, 1989 г.), включающий подачу в забой добычного участка свежего воздуха по вентиляционному штреку и отвод отработанного воздуха из забоя добычного участка по конвейерному штреку и частично по выработанному пространству с помощью флангового газоотсасывающего вентилятора на поверхность. Причем значение подаваемого в забой количества свежего воздуха определяют только по газовыделению с обнаженной поверхности угля. В вентиляционном штреке размещают регулятор расхода воздуха. Минимально допустимое количество свежего воздуха, подаваемого в забой, определяют по равенству концентрации вредных газов на сопряжении конвейерного штрека с забоем предельно допустимому значению 2% и производят посредством изменения количества воздуха, отводимого по выработанному пространству, а также по равенству концентрации вредных газов в конвейерном штреке предельно допустимому значению 1% и производят посредством изменения количества воздуха, отводимого по конвейерному штреку с помощью регулятора расхода воздуха, установленного в вентиляционном штреке. При этом соотношение количества воздуха, отводимого по выработанному пространству, и количества свежего воздуха, подаваемого в забой, определяют с помощью математического выражения

0,1≤Q_вn/Q_nз≤0,7,

где Q_вn - количество воздуха, отводимого по выработанному пространству, м³/с; Q_nз - количество свежего воздуха, подаваемого в забой, м³/с.

Существенными недостатками известного способа проветривания добычного участка являются следующие:

в забой добычного участка подается количество свежего воздуха, определяемое только по газовыделению с обнаженной поверхности угля, при этом не учитывается газовыделение из краевой зоны угольного массива, почвы, кровли разрабатываемого пласта, отбитого и транспортируемого угля;

отсутствует прогноз газовыделения в очистную выработку при различных нагрузках на очистной забой;

из количества воздуха, подаваемого для проветривания забоя, часть отводится в выработанное пространство и поэтому забой не обеспечивается необходимым количеством свежего воздуха, определяемого только по газовыделению из обнаженной поверхности угля и вследствие этого в забое будут образовываться взрывчатые концентрации метана;

для обеспечения допустимой концентрации метана в конвейерном штреке к количеству свежего воздуха, подаваемому в забой выемочного участка, необходимо добавить дополнительного до 70% количества свежего воздуха, предлагаемого использовать для удаления метана, выделяющегося из под-, надрабатываемого массива, но данный способ этого не предусматривает и вследствие этого в забое и в конвейерном штреке будут образовываться газоопасные зоны со взрывоопасной концентрацией метана 3-5%;

при соотношении 0,1≤Q_вn/Q_nз≤0,3 за счет возвращающейся метановоздушной смеси в очистной забой будет поступать до 40% метана из выработанного пространства, и поэтому на сопряжении призабойного пространства очистной выработки с конвейерным штреком будут образовываться местные скопления метана с взрывоопасной концентрацией;

"Правила безопасности в угольных шахтах" допускают предельную концентрацию метана в конвейерном штреке С_исх и на сопряжении конвейерного штрека с забоем С_con, равной С_исх=С_con=%, а в тупике погашаемого конвейерного штрека С_м=2%, поэтому при превышении допустимых концентраций в местах установки датчиков контроля метана в призабойном пространстве очистной выработки и действующих выработках выемочного участка будут образовываться газоопасные зоны при различных технологических операциях в забое и осадке основной кровли;

регулятор расхода воздуха, устанавливаемый на вентиляционном штреке - воздухоподающей выработке, снижает в очистной выработке действующий вентиляционный напор воздуха и уменьшает расход воздуха, подаваемый на добычной участок, что снижает эффективность проветривания, требует повышения депрессии газоотсасывающего вентилятора и повышает газоопасность при ведении работ по выемке угля в очистном забое;

в начальный период отработки выемочного столба на пластах с основной кровлей средней обрушаемости и труднообрушаемой вследствие утечек воздуха через сопряжение воздухоподающей выработки с очистной выработки в призабойном пространстве будут образовываться взрывоопасные зоны.

Целью изобретения является повышение эффективности проветривания, снижение газообильности очистной выработки и предупреждение проявлений метановзрывоопасности на выемочном участке за счет обеспечения аэрогазодинамической изоляции очистной и действующих выработок от интенсивных источников газовыделения в выработанном пространстве.

Сущность способа проветривания выемочного участка заключается в подаче в очистную выработку свежего воздуха по воздухоподающей выработке за счет общешахтной депрессии, отводе отработанного воздуха по воздухоотводящей выработке и частично по выработанному пространству с помощью газоотсасывающего вентилятора.

Способ отличается тем, что на выемочном участке применяют технологию комбинированного проветривания, при этом производят раздельное удаление метана, выделяющегося из различных источников газовыделения, составляющих газовый баланс выемочного участка, из разрабатываемого пласта и вмещающих пород в окрестности очистной выработки по системе горных выработок с допустимым содержанием метана вентиляционной струей, исходящей из очистной выработки, и из под-, надрабатываемого газонасыщенного углепородного массива метановоздушным потоком с неограниченной концентрацией метана по аэродинамически активному слою выработанного пространства, причем при комбинированном проветривании на выемочный участок за счет общешахтной депрессии и газоотсасывающего вентилятора подают суммарный расход воздуха Q^вх _ву, при этом необходимым расходом воздуха Q_ву производят проветривание очистной и действующих выработок выемочного участка, который определяют по максимальному газовыделению J_max на исходящих струях очистной выработки J_ов и выемочного участка J_ву, равного максимальному суммарному газовыделению из краевой зоны угольного массива, отбитого угля, кровли и почвы разрабатываемого пласта J_pn, и транспортируемого угля в конвейерной выработке J_m, на основе макропрогноза газовыделения путем измерений технологических и аэрогазодинамических параметров в течение периодов снятия декастружки комбайном в очистном забое посредством автоматизированных и компьютеризированных систем оперативного мониторинга аэрогазовой обстановки в очистной выработке и требуемым расходом воздуха Q_вn производят сепарированный отвод метановоздушной смеси из выработанного пространства газоотсасывающим вентилятором производительностью Q_в и предотвращают поступление метана из газоопасных зон, периодически образующейся полости, примыкающей к очистной выработке, посредством интенсивного проветривания аэрогазодинамически активной зоны выработанного пространства, при условии равенства максимальных концентраций метана на исходящей вентиляционной струе очистной выработки и на сопряжении призабойного пространства с тупиком погашаемой воздуховыдающей выработки и не превышающих допустимого уровня концентрации метана С, при этом обеспечивают аэрогазодинамическую изоляцию атмосферы очистной и действующих выработок выемочного участка от интенсивных источников газовыделения в аэрогазодинамически активной зоне посредством разделения суммарного расхода воздуха Q^вх _ву на расход Q_ву и Q_вn при коэффициенте распределения воздуха на выемочном участке К_p в области оптимальных значений

0,3<К_p≤0,8,(1)

который определяют в зависимости от газовыделения из выработанного пространства, при J_вn=[2-25] м³/мин из выражения

К_p=0,5(l-e^-0,46·Jвn),(2)

а при J_вn>15 м³/мин принимают

К_р={0,5-0,6),(3)

в начальный период отработки выемочного столба сохраняют воздухоотводящий аэродинамический канал в камерообразном выработанном пространстве, образующемся до первой осадки пород основной кровли, и принимают

К_р=(0,6-0,7)(4)

для кровли средней обрушаемости,

0,7<К_р≤0,8(5)

для труднообрушаемой кровли,

причем увеличивают суммарный расход и коэффициент распределения расходов воздуха при аэрогазодинамическом возмущении в вентиляционной сети выемочного участка в случае экстремального газодинамического проявления в очистной выработке и аэрогазодинамически активной зоне, при этом аэрогазодинамические параметры выемочного участка определяют из математических выражений

J_max=max(max J_ов, max J_ву)=max(J_pn+J_m), м³/мин,(6)

Q_в=(Q_вn+Q_доп+J_вn), м³/мин,(10)

где К_пв - коэффициент, учитывающий долю выноса метана из очистной выработки в выработанное пространство, J_вn - газовыделение из под-, надрабатываемого газонасыщенного углепородного массива в выработанное пространство, м³/мин, С₀ - концентрация метана в поступающей вентиляционной струе, %, Q_доп - дополнительный расход воздуха, поступающий в газоотводящую выработку или скважину, м³/мин, и управляют расходом выдаваемого воздуха Q_ву путем регулирования расхода подаваемого воздуха Q^вх _ву и/или за счет изменения депрессии в вентиляционной сети выемочного участка, и расходом Q_вn, обеспечивающим аэрогазодинамическую изоляцию посредством регулирования производительности газоотсасывающего вентилятора.

Другое отличие состоит в том, что макропрогноз газообильности очистной выработки производят в течение периодов снятия декастружки комбайном, при этом используют телеизмерения аэрогазодинамических параметров датчиками контроля, установленными в горных выработках, и на диаграммах распределения концентраций метана и расходов воздуха выделяют периоды снятия стружек Т_i, час, и определяют значения максимальных концентраций метана на исходящих струях очистной выработки С_ов,i, % и выемочного участка С_ву,i, %, а также средние значения расхода воздуха на исходящей струе выемочного участка Q_ву,i, м³/мин, при этом по снятым замерам рассчитывают часовые нагрузки на очистной забой А_i, т/час, верхние фактические оценки газовыделения на исходящих струях очистной выработки и выемочного участка за период снятия декастружки, а также верхние прогнозные оценки максимального газовыделения на выемочном участке J_max≤J*_max, газовыделения на исходящих струях очистной выработки J_ов≤J*_ов и выемочного участка J_ву≤J*_ву и суммарного газовыделения J_om=J_оу+J_m≤J*_от из отбитого угля J_оу и транспортируемого в конвейерной выработке угля J_m для планируемой нагрузки А*≤А_max, т/час с соответствующим периодом снятия стружки Т*≥Т_max, час по формулам

причем для нисходящего проветривания очистной выработки рассчитывают верхние прогнозные оценки газовыделения из краевой зоны угольного массива, отбитого угля, кровли и почвы разрабатываемого пласта J_pn≤J^* _pn и отбитого угля J_оу≤J^* _оу по формулам

а для восходящего проветривания определяют значение максимальной концентрации метана на входящей струе в очистную выработку С_вх,i, % и рассчитывают верхние оценки фактического и прогнозного J_m≤J^* _m газовыделения из транспортируемого угля по формулам

95% доверительные интервалы для расходов воздуха, м³/мин и концентраций метана, %; , - средние по декастружке значения расхода воздуха, м³/мин и концентраций метана, %; А_max - максимальная технически возможная производительность технологической системы при добыче и транспортировании угля, которую определяют технологическим звеном с наименьшей производительностью путем хронометражных измерений за период снятия декастружки, т/час, Т_max - период снятия стружки, соответствующий А_max, час; , - средние по декастружке фактические значения нагрузки на забой, т/час и периода снятия стружки, час; Т_om=Т_m+Т_оу, Т^* _om=Т^* _m+Т^* _оу - фактический и прогнозируемый периоды с момента отбойки угля до его транспортирования за пределы выемочного участка, час; Т_m, Т^* _m - фактический и прогнозируемый периоды транспортирования угля в конвейерной выработке, час; Т_оу, Т^* _оу - фактический и прогнозируемый периоды с момента отбойки угля до его транспортирования за пределы очистной выработки, час; Т_m,вх, Т^* _m,вх - фактический и прогнозируемый периоды транспортирования угля в очистной выработке, час; Q^ф _ву - фактический расход воздуха на выемочном участке, м³/мин; - коэффициент, учитывающий протяженность зоны газового дренирования L_∂, м за период снятия стружки шириной h, м.

Отличие способа также состоит в том, что производят обособленное проветривание горных выработок при отработке выемочного столба в условиях восходящего проветривания очистной выработки и определяют необходимый суммарный расход воздуха Q_вх, подаваемого по воздухоподающей сбойке для выемочного участка Q_ву, рассчитываемый по максимальному газовыделению J_max с учетом аэрогазодинамической изоляции выработанного пространства, и конвейерной выработки Q_кв, рассчитываемый по газовыделению из транспортируемого угля от воздухоподающей сбойки J_кв на основе диаграмм распределения концентрации метана и расходов воздуха, по которым определяют значения максимальных концентраций метана на исходящей струе конвейерной выработки С_кв,i, % и средние значения расхода воздуха Q_кв,i, м³/мин, подаваемого в конвейерную выработку, и рассчитывают верхние фактические и прогнозные оценки газовыделения из транспортируемого угля от воздухоподающей сбойки J_кв≤J^* _кв и до сбойки J^* _mсб по формулам

м³/мин; - средние по декастружке значения расхода воздуха, м³/мин и концентрации метана, %; Т_кв, Т^* _кв - фактический и прогнозируемый периоды транспортирования угля, отсчитываемые от воздухоподающей сбойки, час; Т_сб=Т_с+Т_оу, Т_с и Т^* _сб=Т^* _с+Т^* _оу, Т^* _с - фактические и прогнозируемые периоды транспортирования угля соответственно от комбайна и очистной выработки до воздухоподающей сбойки, час; Q^ф0 _ву - фактический расход воздуха, подаваемый через воздухоподающую сбойку для проветривания выемочного участка, м³/мин.

Способ проветривания выемочного участка поясняется чертежами, где на фиг.1 представлена комбинированная схема с нисходящим проветриванием с выдачей исходящей струи из очистной выработки по воздуховыдающей выработке за счет общешахтной депрессии и частичным отводом метановоздушной смеси по выработанному пространству газоотсасывающим вентилятором, на фиг.2 - то же с восходящим проветриванием и обособленным проветриванием конвейерной выработки, на фиг.3 приведена зависимость коэффициента распределения воздуха К_р на выемочном участке 1 от газовыделения J_вn из выработанного пространства 5.

Способ осуществляется следующим образом.

Способ проветривания выемочного участка 1 осуществляют с применением технологии комбинированного проветривания, приведенной на фиг.1. При этом производят раздельное удаление метана, выделяющегося из различных источников газовыделения, составляющих газовый баланс выемочного участка 1, из разрабатываемого пласта и вмещающих пород в окрестности очистной выработки 2 по системе горных выработок с допустимым содержанием метана вентиляционной струей 3, исходящей из очистной выработки 2, и из под-, надрабатываемого газонасыщенного углепородного массива метановоздушным потоком 4 с неограниченной концентрацией метана по аэродинамически активному слою выработанного пространства 5. Причем при комбинированном проветривании на выемочный участок 1 за счет общешахтной депрессии и газоотсасывающего вентилятора 6 подают суммарный расход воздуха Q^вх _ву, при этом необходимым расходом воздуха Q_ву производят проветривание очистной 2 и действующих выработок выемочного участка 1, который определяют по максимальному газовыделению J_max на исходящих струях 3, 7 очистной выработки J_ов 2 и выемочного участка J_ву 1, равного максимальному суммарному газовыделению из краевой зоны угольного массива, отбитого угля, кровли и почвы разрабатываемого пласта J_pn, и транспортируемого угля в конвейерной выработке J_m 8, на основе макропрогноза газовыделения путем измерений технологических и аэрогазодинамических параметров в течение периодов снятия декастружки комбайном в очистном забое 9 посредством автоматизированных и компьютеризированных систем оперативного мониторинга аэрогазовой обстановки в очистной выработке 2. Причем требуемым расходом воздуха Q_вn производят сепарированный отвод метановоздушной смеси 10 из выработанного пространства 5 газоотсасывающим вентилятором 6 производительностью Q_в и предотвращают поступление метана из газоопасных зон, периодически образующейся полости 11, примыкающей к очистной выработке 2, посредством интенсивного проветривания аэрогазодинамически активной зоны 12 выработанного пространства 5, при условии равенства максимальных концентраций метана на исходящей вентиляционной струе 3 очистной выработки 2 и на сопряжении призабойного пространства с тупиком погашаемой воздуховыдающей выработки 13 и не превышающих допустимого уровня концентрации С. При этом обеспечивают аэрогазодинамическую изоляцию атмосферы очистной 2 и действующих выработок выемочного участка 1 от интенсивных источников газовыделения в аэрогазодинамически активной зоне 12 посредством разделения суммарного расхода воздуха Q^вх _ву на расход Q_ву и Q_вn при коэффициенте распределения воздуха на выемочном участке 1 К_р в области оптимальных значений

0,3<К_р≤0,8,(1)

который определяют в зависимости от газовыделения из выработанного пространства 5, при J_вn=(2-15) м³/мин из выражения

К_р=0,5(1-e^-0,46·Jвn)(2)

или по графику(см. фиг.3),

а при J_вn>15 м³/мин принимают

K_р=(0,5-0,6).(3)

В начальный период отработки выемочного столба сохраняют воздухоотводящий аэродинамический канал 14 (фиг.2) в камерообразном выработанном пространстве 15, образующемся до первой осадки пород основной кровли, и принимают

К_р=(0,6-0,7)(4)

для кровли средней обрушаемости,

0,7<К_р≤0,8(5)

для труднообрушаемой кровли.

Причем увеличивают суммарный расход и коэффициент распределения расходов воздуха при аэрогазодинамическом возмущении в вентиляционной сети выемочного участка 1 в случае экстремального газодинамического проявления в очистной выработке 2 и аэрогазодинамически активной зоне 12. При этом аэрогазодинамические параметры выемочного участка 1 определяют из математических выражений

J_max=max(maxJ_ов, maxJ_ву)=max(J_pn+J_m), м³/мин,(6)

Q_в=(Q_вn+Q_доп+J_вn), м³/мин,(10)

где К_nв - коэффициент, учитывающий долю выноса метана из очистной выработки 2 в выработанное пространство 5, J_вn - газовыделение из под- ,надрабатываемого газонасыщенного углепородного массива в выработанное пространство, м³/мин 5, С₀ - концентрация метана в поступающей вентиляционной струе, % 16, Q_доп - дополнительный расход воздуха, поступающий в газоотводящую выработку или скважину, м³/мин 17, и управляют расходом выдаваемого воздуха Q_ву путем регулирования расхода подаваемого воздуха Q^вх _ву и/или за счет изменения депрессии в вентиляционной сети выемочного участка 1, и расходом Q_вn, обеспечивающим аэрогазодинамическую изоляцию посредством регулирования производительности газоотсасывающего вентилятора 6.

Способ (фиг.1, фиг.2) предусматривает макропрогноз газообильности очистной выработки 2, который производят в течение периодов снятия декастружки комбайном, при этом используют телеизмерения аэрогазодинамических параметров датчиками контроля, установленными в горных выработках, и на диаграммах распределения концентраций метана и расходов воздуха выделяют периоды снятия стружек Т_i, час и определяют значения максимальных концентраций метана на исходящих струях 3, 7 очистной выработки С_ов,i, % 2 и выемочного участка С_ву,i, % 1, а также средние значения расхода воздуха на исходящей струе 7 выемочного участка Q_ву,i, м³/мин при этом по снятым замерам рассчитывают часовые нагрузки на очистной забой А_i, т/час 9, верхние фактические оценки газовыделения на исходящих струях 3, 7 очистной выработки 2 и выемочного участка 1 за период снятия декастружки, а также верхние прогнозные оценки максимального газовыделения на выемочном участке J_max≤J^* _max 1, газовыделения на исходящих струях 3, 7 очистной выработки J_ов≤J^* _ов 2 и выемочного участка J_ву≤J^* _ву 1 и суммарного газовыделения J_om=J_оу+J_m≤J^* _om из отбитого угля J_оу и от транспортируемого в конвейерной выработке угля J_m 8 для планируемой нагрузки А^*≤А_max, т/час с соответствующим периодом снятия стружки Т^*≥Т_max, час по формулам

причем для нисходящего проветривания 18 (фиг.1) очистной выработки 2 рассчитывают верхние прогнозные оценки газовыделения из краевой зоны угольного массива, отбитого угля, кровли и почвы разрабатываемого пласта J_pn≤J^* _pn и отбитого угля J_оу≤J^* _оу по формулам

а для восходящего проветривания 19 (фиг.2) определяют значение максимальной концентрации метана на входящей струе 16 в очистную выработку С_вх,i, % 2 и рассчитывают верхние оценки фактического и прогнозного J_m≤J^* _m газовыделения из транспортируемого угля по формулам

95% доверительные интервалы для расходов воздуха, м³/мин и концентраций метана, %; , - средние по декастружке значения расхода воздуха, м³/мин и концентраций метана, %; А_max - максимальная технически возможная производительность технологической системы при добыче и транспортировании угля, которую определяют технологическим звеном с наименьшей производительностью путем хронометражных измерений за период снятия декастружки, т/час, Т_max - период снятия стружки, соответствующий А_max, час; , - средние по декастружке фактические значения нагрузки на забой, т/час 9 и периода снятия стружки, час; Т_om=Т_m+Т_оу, Т^* _om=Т^* _m+Т^* _оу - фактический и прогнозируемый периоды с момента отбойки угля до его транспортирования за пределы выемочного участка, час 1; Т_m, Т^* _m - фактический и прогнозируемый периоды транспортирования угля в конвейерной выработке, час 8; Т_оу, Т^* _оу - фактический и прогнозируемый периоды с момента отбойки угля до его транспортирования за пределы очистной выработки, час 2; Т_m,вх, Т^* _m,вх - фактический и прогнозируемый периоды транспортирования угля в очистной выработке, час 2; Q^ф _ву - фактический расход воздуха на выемочном участке, м³/мин 1; - коэффициент, учитывающий протяженность зоны газового дренирования L_∂, м за период снятия стружки шириной h, м.

Способ (фиг.2) применяют при высоких нагрузках на очистной забой 9, при этом производят обособленное проветривание горных выработок при отработке выемочного столба в условиях восходящего проветривания 19 очистной выработки 2 и определяют необходимый суммарный расход воздуха Q_вх, подаваемого по воздухоподающей сбойке 21 для выемочного участка Q_ву 1, рассчитываемый по максимальному газовыделению J_max с учетом аэрогазодинамической изоляции выработанного пространства 5, и конвейерной выработки Q_кв 8, рассчитываемый по газовыделению из транспортируемого угля от воздухоподающей сбойки J_кв 21 на основе диаграмм распределения концентрации метана и расходов воздуха, по которым определяют значения максимальных концентраций метана на исходящей струе 7 конвейерной выработки С_кв,i, % 8 и средние значения расхода воздуха Q_кв,i, м³/мин, подаваемого в конвейерную выработку 8, и рассчитывают верхние фактические и прогнозные оценки газовыделения из транспортируемого угля от воздухоподающей сбойки J_кв≤J^* _кв и до сбойки 21 по формулам

м³/мин; - средние по декастружке значения расхода воздуха, м³/мин и концентрации метана, %; Т_кв, Т^* _кв - фактический и прогнозируемый периоды транспортирования угля, отсчитываемые от воздухоподающей сбойки, час 21; Т_сб=Т_с+Т_оу, Т_с и Т^* _сб=Т^* _с+Т^* _оу, Т^* _с - фактические и прогнозируемые периоды транспортирования угля соответственно от комбайна и очистной выработки 2 до воздухоподающей сбойки, час 21; Q^ф0 _ву - фактический расход воздуха, подаваемый через воздухоподающую сбойку 21 для проветривания выемочного участка, м³/мин 1.

Изобретение относится к горной промышленности и может быть использовано для комбинированного проветривания выемочного участка (ВУ) при разработке пластов пологого и наклонного падения. Техническим результатом изобретения является повышение эффективности проветривания, снижение газообильности очистной выработки и предупреждение проявления метановзрывоопасности на ВУ за счет обеспечения аэродинамической изоляции очистной и действующих выработок от инвестиционных источников газовыделения в выработанном пространстве (ВП). Для этого на ВУ производят раздельное удаление метана, выделяющегося из разрабатываемого пласта и вмещающих пород в окрестности очистной выработки и из под-, надрабатываемого газонасыщенного углепородного массива. На ВУ подают суммарный расход воздуха(РВ), включающий необходимый для проветривания очистной выработки РВ, определяемый на основе макропрогноза газовыделения путем измерений технологических и аэрогазодинамических параметров в течение периодов снятия декастружки комбайном в очистном забое посредством автоматизированных и компьютеризированных систем оперативного мониторинга аэрогазовой обстановки в очистной выработке, и РВ, требуемый для сепарированного отвода метановоздушной смеси из ВП. При этом обеспечивают аэрогазодинамическую изоляцию очистной и действующих выработок ВУ от газовыделения в аэрогазодинамически активной зоне посредством разделения суммарного РВ при коэффициенте К_р распределения воздуха на ВУ в области оптимальных значений 0,3<К_р≤0,8. 2 з.п. ф-лы, 3 ил.

1. Способ проветривания выемочного участка, включающий подачу свежего воздуха по воздухоподающей выработке и отвод отработанного воздуха по воздуховыдающей выработке и частично по выработанному пространству с помощью газоотсасывающего вентилятора, отличающийся тем, что на выемочном участке применяют технологию комбинированного проветривания, при этом производят раздельное удаление метана, выделяющегося из различных источников газовыделения, составляющих газовый баланс выемочного участка, из разрабатываемого пласта и вмещающих пород в окрестности очистной выработки по системе горных выработок с допустимым содержанием метана вентиляционной струей, исходящей из очистной выработки, и из под-, надрабатываемого газонасыщенного углепородного массива метановоздушным потоком с неограниченной концентрацией метана по аэродинамически активному слою выработанного пространства, причем при комбинированном проветривании на выемочный участок за счет общешахтной депрессии и газоотсасывающего вентилятора подают суммарный расход воздуха Q^вх _ву, при этом необходимым расходом воздуха Q_ву производят проветривание очистной и действующих выработок выемочного участка, который определяют по максимальному газовыделению J_max на исходящих струях очистной выработки J_ов и выемочного участка J_ву, равного максимальному суммарному газовыделению из краевой зоны угольного массива, отбитого угля, кровли и почвы разрабатываемого пласта J_pn, и транспортируемого угля в конвейерной выработке J_m, на основе макропрогноза газовыделения путем измерений технологических и аэрогазодинамических параметров в течение периодов снятия декастружки комбайном в очистном забое посредством автоматизированных и компьютеризированных систем оперативного мониторинга аэрогазовой обстановки в очистной выработке и требуемым расходом воздуха Q_вn производят сепарированный отвод метановоздушной смеси из выработанного пространства газоотсасывающим вентилятором производительностью Q_в и предотвращают поступление метана из газоопасных зон, периодически образующейся полости, примыкающей к очистной выработке, посредством интенсивного проветривания аэрогазодинамически активной зоны выработанного пространства, при условии равенства максимальных концентраций метана на исходящей вентиляционной струе очистной выработки и на сопряжении призабойного пространства с тупиком погашаемой воздуховыдающей выработки и не превышающих допустимого уровня концентрации метана С, при этом обеспечивают аэрогазодинамическую изоляцию атмосферы очистной и действующих выработок выемочного участка от интенсивных источников газовыделения в аэрогазодинамически активной зоне посредством разделения суммарного расхода воздуха Q^вх _ву на расход Q_ву и Q_вn при коэффициенте распределения воздуха на выемочном участке К_р в области оптимальных значений

0,3<К_р≤0,8,

который определяют в зависимости от газовыделения из выработанного пространства, при J_вn=(2÷15) м³/мин из выражения

К_p=0,5(1-e^-0,46·Jвn),

а при J_вn>15 м³/мин принимают

К_р=(0,5÷0,6),

в начальный период отработки выемочного столба сохраняют воздухоотводящий аэродинамический канал в камерообразном выработанном пространстве, образующемся до первой осадки пород основной кровли, и принимают

К_р=(0,6÷0,7)

для кровли средней обрушаемости,

0,7<К_р≤0,8

для труднообрушаемой кровли,

причем увеличивают суммарный расход и коэффициент распределения расходов воздуха при аэрогазодинамическом возмущении в вентиляционной сети выемочного участка в случае экстремального газодинамического проявления в очистной выработке и аэрогазодинамически активной зоне, при этом аэрогазодинамические параметры выемочного участка определяют из математических выражений

J_max=max(max J_ов, max J_ву)=max(J_pn+J_m), м³/мин,

Q_в=(Q_вn+Q_доп+J_вn), м³/мин,

где К_nв - коэффициент, учитывающий долю выноса метана из очистной выработки в выработанное пространство;

С₀ - концентрация метана в поступающей вентиляционной струе, %;

Q_доп - дополнительный расход воздуха, поступающий в газоотводящую выработку или скважину, м³/мин;

J_вn - газовыделение из под-, надрабатываемого газонасыщенного углепородного массива в выработанное пространство, м³/мин,

и управляют расходом выдаваемого воздуха Q_ву путем регулирования расхода подаваемого воздуха Q^вх _ву и/или за счет изменения депрессии в вентиляционной сети выемочного участка, и расходом Q_вn, обеспечивающим аэрогазодинамическую изоляцию посредством регулирования производительности газоотсасывающего вентилятора Q_в.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при осуществлении макропрогноза газообильности используют телеизмерения аэрогазодинамических параметров датчиками контроля, установленными в горных выработках, и на диаграммах распределения концентраций метана и расходов воздуха выделяют периоды снятия i-х стружек Т_i, ч, и определяют значения максимальных концентраций метана на исходящих струях очистной выработки С_ов,i, %, и выемочного участка С_ву,i, %, а также средние значения расхода воздуха на исходящей струе выемочного участка Q_ву,i, м³/мин, при этом по снятым замерам рассчитывают часовые нагрузки на очистной забой А_i, т/ч, верхние фактические оценки газовыделения на исходящих струях очистной выработки и выемочного участка за период снятия декастружки, а также верхние прогнозные оценки максимального газовыделения на выемочном участке J_max≤J^* _max, газовыделения на исходящих струях очистной выработки J_ов≤J^* _ов и выемочного участка J_ву≤ J^* _ву и суммарного газовыделения J_om=J_оу+J_m≤J^* _om из отбитого угля J_оу и транспортируемого в конвейерной выработке угля J_m для планируемой нагрузки А^*≤А_max, т/ч, с соответствующим периодом снятия стружки Т*≥Т_max, ч, по формулам

причем для нисходящего проветривания очистной выработки рассчитывают верхние прогнозные оценки газовыделения из краевой зоны угольного массива, отбитого угля, кровли и почвы разрабатываемого пласта J_pn≤J^* _pn и отбитого угля J_оу≤J^* _оу по формулам

а для восходящего проветривания определяют значение максимальной концентрации метана на входящей струе в очистную выработку С_вх,i, %, и рассчитывают верхние оценки фактического и прогнозного J_m≤J^* _m газовыделения из транспортируемого угля по формулам

где А_max - максимальная технически возможная производительность технологической системы при добыче и транспортировании угля, которую определяют технологическим звеном с наименьшей производительностью путем хронометражных измерений за период снятия декастружки, т/ч;

Т_max - период снятия стружки, соответствующий А_max, ч;

, - средние по декастружке значения расхода воздуха, м³/мин и концентраций метана, %;

--

95% доверительные интервалы для расходов воздуха, м³/мин, и концентраций метана, %;

- средние по декастружке фактические значения нагрузки на забой, т/ч и периода снятия стружки, ч;

- коэффициент, учитывающий протяженность зоны газового дренирования L_∂, м за период снятия стружки шириной h, м;

Q^ф _ву - фактический расход воздуха на выемочном участке, м³/мин;

Т_om=Т_m+Т_оу,Т^* _om=Т^* _m+Т^* _оу - фактический и прогнозируемый периоды с момента отбойки угля до его транспортирования за пределы выемочного участка, ч;

Т_m, Т^* _m - фактический и прогнозируемый периоды транспортирования угля в конвейерной выработке, ч;

Т_оу, Т^* _оу - фактический и прогнозируемый периоды с момента отбойки угля до его транспортирования за пределы очистной выработки, ч;

Т_m,вх, Т^* _m,вх - фактический и прогнозируемый периоды транспортирования угля в очистной выработке, ч.

3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что производят обособленное проветривание горных выработок при отработке выемочного столба в условиях восходящего проветривания очистной выработки и определяют необходимый суммарный расход воздуха Q_вх, подаваемого по воздухоподающей сбойке для выемочного участка Q_ву, рассчитываемый по максимальному газовыделению J_max с учетом аэрогазодинамической изоляции выработанного пространства, и конвейерной выработки Q_кв, рассчитываемый по газовыделению из транспортируемого угля от воздухоподающей сбойки J_кв на основе диаграмм распределения концентрации метана и расходов воздуха, по которым определяют значения максимальных концентраций метана на исходящей струе конвейерной выработки С_кв,i, %, и средние значения расхода воздуха Q_кв,i, м³/мин, подаваемого в конвейерную выработку, и рассчитывают верхние фактические и прогнозные оценки газовыделения из транспортируемого угля от воздухоподающей сбойки J_кв≤J^* _кв и до сбойки J^* _mсб по формулам

95% доверительные интервалы для концентраций метана,% и расходов воздуха, м³/мин;

, - средние по декастружке значения концентрации метана,% и расхода воздуха, м³/мин;

Q^ф0 _ву - фактический расход воздуха, подаваемый через воздухоподающую сбойку для проветривания выемочного участка, м³/мин;

Т_кв, Т^* _кв - фактический и прогнозируемый периоды транспортирования угля, отсчитываемые от воздухоподающей сбойки, ч;

Т_сб=Т_с+Т_оу, Т_с и Т^* _сб=Т^* _с+Т^* _оу, Т^* _с - фактические и прогнозируемые периоды транспортирования угля соответственно от комбайна и очистной выработки до воздухоподающей сбойки, ч.