ОДНОКОНТУРНАЯ УСТАНОВКА С ЯДЕРНЫМ РЕАКТОРОМ И ТРАНСЗВУКОВЫМИ СТРУЙНЫМИ АППАРАТАМИ Российский патент 2007 года по МПК G21D5/06 

Изобретение относится к области атомной энергетики, преимущественно к одноконтурным атомным энергетическим установкам (АЭУ) с водяным теплоносителем.

Объектом изобретения является применение известных ранее способов и устройств преобразования и получения энергии в трансзвуковой струйной (ТЗС) технике по новому назначению - в ядерной энергетике, преимущественно в транспортных и стационарных паротурбинных установках (ПТУ), с целью получения энергетических установок с новым качеством.

АЭУ с кипящими реакторами широко известны (см. Э.У.Крамер, Ядерные реакторы с кипящей водой. Перевод с английского под редакцией Ф.В.Кондратьева. М.: Издательство иностранной литературы, 1960, И.И.Африкантов, Ф.М.Митенков. Судовые атомные паропроизводительные установки (основы проектирования.) Л.: Судостроение, 1965). Взятая за прототип принципиальная технологическая схема установки (см. Э.У.Крамер. Ядерные реакторы с кипящей водой. Перевод с английского под редакцией Ф.В.Кондратьева. М.: Издательство иностранной литературы, 1960, стр.348 фиг.4), представленная на Фиг.1 описания, состоит из водоводяного кипящего реактора 1, паровой турбины 5 традиционного исполнения, работающей на электрогенератор 6, конденсатного насоса 8, питательного насоса 10, дроссельного вентиля 2, сепаратора пара 3, байпасного вентиля 4, ионообменного фильтра 9, парогенератора двойного цикла 12, циркуляционного насоса 11, главного конденсатора 7 поверхностного типа с паровой и водяной частями.

Другое оборудование и элементы АЭУ-прототипа не рассматриваются, так как они в предлагаемой схеме остаются неизменными.

Вспомогательные системы установки с реактором кипящего типа также не рассматриваются, так как они не взаимодействуют непосредственно с основным контуром, связывающим реактор и турбину.

Недостатки АЭУ-прототипа:

1. Высокая шумность и низкая надежность обусловленные, в частности, наличием непрерывно вращающихся механизмов: конденсатного насоса 8, питательного насоса 10 и циркуляционного насоса 11.

2. Значительные массы и габариты оборудования паротурбинной установки, определяемые в значительной степени габаритами и массой главного конденсатора поверхностного типа 7, не позволяющие в необходимой мере уменьшить массы и габариты паротурбинной части, что является серьезным недостатком, в особенности для транспортных установок.

В данном изобретении используются известные ранее трансзвуковые струйные аппараты, назначение и принцип действия которых, литература и патенты, применительно к рассматриваемому изобретению будут изложены далее. При этом необходимо отметить, что до настоящего времени в транспортных и стационарных атомных энергетических установках они не применялись. Применение трансзвуковых струйных аппаратов в принципиальной схеме установки с реактором кипящего типа позволяет получить нужное новое качество (положительный эффект).

Технический результат достигается тем, что в известной АЭУ-прототипе, состоящей из водоводяного кипящего реактора 1, паровой турбины 5 традиционного исполнения, работающей на электрогенератор 6, конденсатного насоса 8, питательного насоса 10, дроссельного вентиля 2, сепаратора пара 3, байпасного вентиля 4, ионообменного фильтра 9, парогенератора двойного цикла 12, циркуляционного насоса 11, главного конденсатора 7 поверхностного типа с паровой и водяной частями вместо питательного насоса 10 устанавливается паровой трансзвуковой струйный (ТЗС) питательный насос 15; вместо конденсатного насоса 8 устанавливается конденсатный ТЗС насос 14, совмещенный со смесительного типа конденсационной ТЗС установкой; вместо паровой части главного конденсатора 7 поверхностного типа с паровой и водяной частью для конденсации пара устанавливается смесительного типа ТЗС конденсационная установка - конденсатный ТЗС насос 14, а водяная часть главного конденсатора заменяется выносным конденсатосборником 16, исключается из схемы сепаратор пара 3, вместо паровой турбины 5 традиционного типа устанавливается реактивная гидропаровая ТЗС турбина 13, параллельно циркуляционному насосу 11, прокачивающему теплоноситель через парогенератор двойного цикла устанавливается ТЗС насос 18; вместо кипящего реактора (как вариант) может устанавливаться реактор с водой под давлением 1, на выходе из которого теплоноситель представляет собой однофазную среду - воду с малым недогревом до температуры насыщения при том же давлении, что и у кипящего реактора.

Энергетическая установка с кипящим ядерным реактором и трансзвуковыми струйными аппаратами, как объект изобретения, показана на Фиг.2, 3 и 4 описания.

Предлагаемая схема содержит: кипящий ядерный реактор 1 или (как вариант) реактор 1 с водой под давлением, на выходе из которого теплоноситель представляет собой воду с малым недогревом до температуры насыщения при том же давлении, что и у кипящего реактора; реактивную гидропаровую ТЗС турбину 13, работающую на электрогенератор 6, ионообменный фильтр 9, паровой ТЗС питательный насос 15; смесительного типа ТЗС конденсационную установку - конденсатный ТЗС насос 14; пусковой конденсатно-питательный ТЗС насос 17, обеспечивающий пуск, расхолаживание установки и ее работу в аварийных ситуациях, выносной конденсатосборник 16; ТЗС насос 18, подключенный параллельно циркуляционному насосу 11.

Остальные элементы и вспомогательные системы схемы-прототипа не рассматриваются так как они остаются неизменными, либо непосредственно не взаимодействуют с основным контуром, связывающим реактор и турбину.

АЭУ предлагаемой схемы работает следующим образом:

Насыщенный пар из кипящего реактора 1 или (как вариант) теплоноситель с малым недогревом до температуры насыщения подается с дозвуковой скоростью на реактивную гидропаровую ТЗС турбину 13, на вход активного сопла питательного ТЗС насоса 15, на входы активных сопел пускового конденсатно-питательного ТЗС насоса 17 и ТЗС насоса 18, прокачивающего парогенератор двойного цикла 12.

Реактивная гидропаровая ТЗС турбина 13 (см. книгу Фисенко В.В. Сжимаемость теплоносителя и эффективность работы контуров циркуляции ЯЭУ. М.: Энергоатомиздат, 1987; патенты RU 2110701 С1, кл. 6 F 04 F 5/54, опубл. 10. 05.1998; RU 2114326 С, кл. 6 F 04 F 5/54, опубл. 27.06.1998; RU 2221935 С, кл. 7 F 04 F 5/54, F 24 J 3/00, F 42 D 15/00, опубл. 20.01.2004; RU 2184244 С2, кл. 7 F 01 D 17/04, опубл. 27.06.2001 и RU 2193669 С2, кл. 7 F 01 D 1/32, опубл. 27.11.2002. Фиг.2, Фиг.3, Фиг.4) работает следующим образом. Рабочая среда - насыщенный пар из кипящего реактора 1 или (как вариант 1) вода из водо-водяного реактора 1 под давлением с малым недогревом до кипения, или (вариант 2) вода с выхода ТЗС теплогенератора 19 по радиальному сверлению вала реактивной гидропаровой ТЗС турбины 13 - поступает в радиальные каналы подвода ее (см. Фиг.3, сечение турбины по линии АБ в плоскости вращения) к сопловому аппарату. В сопловом аппарате предусмотрено одно или несколько преобразований скорости однофазного потока от дозвуковой на входе в сопло с переходом на сверхзвуковой режим течения однородной двухфазной пароводяной среды и последующим торможением до скорости ниже звуковой в скачке с ростом температуры жидкости в потоке и выработкой дополнительной энергии при структурной перестройке воды. Заканчивается сопло широко раскрывающейся чашеобразной конструкцией, обеспечивающей получение максимальной тяги. При этом ось выбрасываемого со скоростью W из сопла потока среды направлена под прямым углом к радиусу, проходящему через выходной срез сопла, что позволяет повысить эффективность гидропаровой ТЗС турбины за счет снижения потерь энергии с выходной скоростью и обеспечить оптимальный угол поступления потока на вход смесительного типа ТЗС конденсационного устройства - конденсатного ТЗС насоса 14.

Смесительного типа ТЗС конденсационная установка - конденсатный ТЗС насос 14 (см. книгу Фисенко В.В. Сжимаемость теплоносителя и эффективность работы контуров циркуляции ЯЭУ. М.: Энергоатомиздат, 1987; патенты RU 2142581 С, кл. 6 F 04 F 5/54, опубл. 10.12.1999; RU 2133836 C1, 6 F 01 K 11/02, опубл. 27.07.1999) установлена в виде параллельно расположенных аппаратов (секций) в общем кольцеобразном корпусе непосредственно за рабочей ступенью турбины 13 (см. Фиг.3) и работает следующим образом. Непосредственно на входе в аппарат расположено сужающее сопло или сопла подачи конденсата из конденсатосборника 16, подающие конденсат в поток пара, выходящий непосредственно с рабочей ступени турбины 13. За счет кинетической энергии пара и сужающегося проходного сечения камеры смешения аппарата пароводяной поток переходит в однородный двухфазный сверхзвуковой. Этот поток характеризуется исключительно высокой эффективностью идущих в нем процессов энерго- и массообмена между водой и мелкодиспергированными каплями воды. Определяющую роль здесь играет процесс обмена количеством движения между молекулами пара и каплями воды, имеющими размеры в доли микрона (см. книги Фисенко В.В. Критические двухфазные потоки. М.: Атомиздат, 1978 и Фисенко В.В. Сжимаемость теплоносителя и эффективность работы контуров циркуляции ЯЭУ. М.: Энергоатомиздат, 1987). В камере смешения устанавливаются низкие давление и температура в однородном сверхзвуковом двухфазном потоке. Снижение за последней ступенью турбины давления и температуры ниже температуры окружающей среды приводит к увеличению срабатываемого турбиной теплоперепада и, как следствие, к увеличению вырабатываемой механической энергии, то есть к росту КПД энергетической установки.

В районе минимального проходного сечения камеры смешения формируется скачок перехода однородного двухфазного сверхзвукового пароводяного потока в дозвуковой поток однофазной среды - воды. В скачке паровая фаза потока изоэнропно схлопывается, а при движении воды в расширяющейся части проходного сечения на выходе из аппарата устанавливаются заданная температура и давление, достаточное для подачи конденсата с дозвуковой скоростью на всасывание парового питательного ТЗС насоса 15 и для подачи в выносной конденсатосборник 16. В конденсатосборнике 16 с помощью системы охлаждения поддерживается температура конденсата, обеспечивающая максимальное выделение растворенных в конденсате газов. Система охлаждения конденсатосборника работает в режиме естественной циркуляции охлаждающей воды за счет разности плотностей поступающей (холодной) и отводимой (отепленной) воды, либо в режиме принудительной циркуляции. В данном случае эти варианты не рассматриваются.

Питательный ТЗС насос 15 (см. книги Фисенко В.В. Критические двухфазные потоки. М.: Атомиздат, 1978 и Фисенко В.В. Сжимаемость теплоносителя и эффективность работы контуров циркуляции ЯЭУ. М.: Энергоатомиздат, 1987; патенты SU 966326, М. Кл³. F 04 F 5/14, опубл. 15.10.82. Бюллетень № 38; SU 1699564 А1, кл. В 01 F 3/02, 3/08, опубл. 23.12.91. Бюл. № 47; RU 2016261 С1, кл. 5 F 04 F 5/02, опубл. 15.07.94. Бюл. № 13; RU 2155280 С, кл. 7 F 04 F 5/14, опубл. 27. 08.2000) работает следующим образом. Активная рабочая среда - насыщенный пар или вода с малым недогревом до температуры насыщения с дозвуковой скоростью подводится к входу активного сопла, с выхода которого истекает в виде однородного двухфазного пароводяного потока со сверхзвуковой скоростью в камеру смешения, формируя в ней низкое давление. Пассивная среда - конденсат с выхода смесительного типа ТЗС конденсационной установки - конденсатного ТЗС насоса 14, подается в аппарат, проходит через свое сужающееся сопло, коаксиальное активному соплу, и поступает в камеру смешения. В ходе смешения активной и пассивной сред в зоне сужающегося участка камеры смешения формируется однородный двухфазный пароводяной поток со сверхзвуковым режимом течения, сопровождающийся процессом высокоэффективной передачи энергии от пара к мелко диспергированной воде. В зоне наименьшего сечения камеры смешения однородный двухфазный сверхзвуковой поток преобразуется в скачке давления в дозвуковой поток жидкости с заданной величиной давления. После чего поток жидкости с заданными напором и температурой подается через ионообменный фильтр 9 в реактор 1.

Пусковой конденсатно-питательный ТЗС насос 17 (см. книги Фисенко В.В. Критические двухфазные потоки. М.: Атомиздат, 1978 и Фисенко В.В. Сжимаемость теплоносителя и эффективность работы контуров циркуляции ЯЭУ. М.: Энергоатомиздат, 1987; патенты SU 966326, М. кл. 3 F 04 F 5/14, опубл. 15.10.82. Бюллетень № 38; SU 1699564 А1, кл. В 01 F 3/02, 3/08, опубл. 23.12.91. Бюл. № 47; RU 2016261 С1, кл. 5 F 04 F 5/02, опубл. 15.07.94. Бюл. № 13; RU 2155280 С, кл. 7 F 04 F 5/14, опубл. 27.08.2000) работает следующим образом. Активная рабочая среда (насыщенный пар или вода с малым недогревом до температуры насыщения) из реактора 1, с дозвуковой скоростью подводится к входу активного сопла, с выхода которого истекает в виде однородного двухфазного пароводяного потока со сверхзвуковой скоростью в камеру смешения, формируя в ней низкое давление. Пассивная среда (конденсат из конденсатосборника 16) поступает в аппарат и с дозвуковой скоростью проходит через свое сужающееся сопло, коаксиальное активному соплу, затем поступает в камеру смешения. В ходе смешения активной и пассивной сред в зоне сужающегося участка камеры смешения формируется однородный двухфазный пароводяной поток со сверхзвуковым режимом течения, сопровождающийся процессом высокоэффективной передачи энергии от пара к мелко диспергированной воде. В зоне наименьшего сечения камеры смешения однородный двухфазный сверхзвуковой поток преобразуется в скачке давления в дозвуковой поток жидкости с заданной величиной давления. После этого поток с заданными напором и температурой подается на ионообменный фильтр 9 и далее в реактор 1 или, при необходимости, к водяному соплу смесительного типа ТЗС конденсационной установки - конденсатному ТЗС насосу 14.

ТЗС насос 18 прокачки парогенератора двойного цикла 12 (см. книги Фисенко В.В. Критические двухфазные потоки. М.: Атомиздат, 1978 и Фисенко В.В. Сжимаемость теплоносителя и эффективность работы контуров циркуляции ЯЭУ. М.: Энергоатомиздат, 1987; патенты SU 966326, М. кл. 3 F 04 F 5/14, опубл. 15.10.82. Бюллетень № 38; SU 1699564 А1, кл. В 01 F 3/02, 3/08, опубл. 23.12.91. Бюл. № 47; RU 2016261 С1, кл. 5 F 04 F 5/02, опубл. 15.07.94. Бюл. № 13; RU 2155280 С, кл. 7 F 04 F 5/14, опубл. 27.08.2000) работает следующим образом. Активная рабочая среда (насыщенный пар или вода с малым недогревом до температуры насыщения) из реактора 1, с дозвуковой скоростью подводится к входу активного сопла, с выхода которого истекает в виде однородного двухфазного пароводяного потока со сверхзвуковой скоростью в камеру смешения, формируя в ней низкое давление. Пассивная среда (вода из парогенератора двойного цикла 12) поступает в аппарат и с дозвуковой скоростью проходит через свое сужающееся сопло, коаксиальное активному соплу, затем поступает в камеру смешения. В ходе смешения активной и пассивной сред в зоне сужающегося участка камеры смешения формируется однородный двухфазный пароводяной поток со сверхзвуковым режимом течения, сопровождающийся процессом, высокоэффективной передачи энергии от пара к мелко диспергированной воде. В зоне наименьшего сечения камеры смешения однородный двухфазный сверхзвуковой поток преобразуется в скачке давления в дозвуковой поток жидкости с заданной величиной давления. После этого поток с заданными напором и температурой подается в реактор 1.

Активные сопла пускового конденсатно-питательного ТЗС насоса 17, питательного ТЗС насоса 15, ТЗС насоса 18 прокачки парогенератора двойного цикла 12 конструктивно выполнены так, что активная среда, подаваемая на их вход, может представлять собой как насыщенный пар определенного давления, так и горячую воду с малым недогревом до температуры насыщения при таком же давлении, что и насыщенный пар.

Из выносного конденсатосборника 16 конденсат поступает на вход смесительного типа ТЗС конденсационной установки - конденсатного ТЗС насоса 14 за счет глубокого вакуума, поддерживаемого в его камере смешения или, при необходимости, за счет напора пускового конденсатно-питательного ТЗС насоса 17.

Так замыкаются ветви единого энергетического контура циркуляции рабочего тела, объединяющего в себе функции первого и второго традиционных контуров АЭУ.

Возможен вариант структурной схемы АЭУ (см. Фиг.4), отличающийся от рассмотренного варианта (см. Фиг.2) тем, что вводится новый элемент - ТЗС теплогенератор 19.

Предлагаемая по данному варианту АЭУ содержит: кипящий ядерный реактор 1 или реактор 1 с водой под давлением, на выходе из которого теплоноситель представляет собой воду с малым недогревом до температуры насыщения при том же давлении, что и у кипящего реактора; ТЗС теплогенератор 19, реактивную гидропаровую ТЗС турбину 13, работающую на электрогенератор 6, ионообменный фильтр 9, питательный ТЗС насос 15; смесительного типа ТЗС конденсационную установку - конденсатный ТЗС насос 14; пусковой конденсатно-питательный ТЗС насос 17, обеспечивающий пуск и расхолаживание установки и обеспечение ее работы в аварийных ситуациях, ТЗС насос 18 прокачки парогенератора двойного цикла 12, выносной конденсатосборник 16.

АЭУ с ТЗС теплогенератором 19 работает следующим образом.

Насыщенный пар из кипящего реактора 1 или теплоноситель с малым недогревом до температуры насыщения из водо-водяного реактора с таким же давлением, что и у кипящего реактора, подается с дозвуковой скоростью на ТЗС теплогенератор 19. В ТЗС теплогенератор 19 дополнительно подается с дозвуковой скоростью конденсат с напором смесительного типа ТЗС конденсационной установки - конденсатного ТЗС насоса 14 (см. Фиг.3, сечение турбины в плоскости А-Б). В ТЗС теплогенераторе 19 это суммарное количество воды за счет теплогенерирующего эффекта нагревается до температуры, соответствующей малому недогреву до температуры насыщения при заданном давлении, и подается с дозвуковой скоростью на реактивную гидропаровую ТЗС турбину 13, на вход активного сопла питательного ТЗС насоса 15 и на входы активных сопел пускового конденсатно-питательного ТЗС насоса 17 и ТЗС насоса 18 прокачки парогенератора двойного цикла 12.

ТЗС теплогенератор 19 (см. книгу Фисенко В.В. Сжимаемость теплоносителя и эффективность работы контуров циркуляции ЯЭУ. М.: Энергоатомиздат, 1987; патенты RU 2110701 С1, кл. 6 F 04 F 5/54, опубл. 10.05.1998; RU 2114326 С, кл. 6 F 04 F 5/54, опубл. 27. 06.1998 и RU 2221936 С, кл. 7 F 04 F 5/54, F 24 J 3/00, F 42 D 15/00, опубл. 20.01.2004) работает следующим образом. Активная рабочая среда из реактора 1 (насыщенный пар или теплоноситель с малым недогревом до температуры насыщения с дозвуковой скоростью) подводится на вход активного сопла аппарата, к аппарату подводится также пассивная рабочая среда - конденсат с выхода смесительного типа ТЗС конденсационной установки - конденсатного ТЗС насоса 14 (см. Фиг.3, сечение турбины в плоскости А-Б). Активная рабочая среда истекает из активного сопла в виде однородного двухфазного пароводяного потока со сверхзвуковой скоростью в камеру смешения, формируя в ней низкое давление. Пассивная рабочая среда входит в аппарат с дозвуковой скоростью, разгоняется в своем сужающемся сопле, расположенном коаксиально активному рабочему соплу, и поступает в общую камеру с низким давлением, где вскипает и смешивается с активной рабочей средой с образованием однородного двухфазного сверхзвукового пароводяного потока. Далее с полученным однородным сверхзвуковым потоком двухфазной смеси организуют два или более последовательных преобразования, каждое представляющее собой торможение в скачке давления, в котором двухфазный поток переводится на дозвуковой режим течения с одновременным нагревом воды, включающей в себя микроскопические пузырьки перегретого пара, затем снова разгон потока с получением однородного двухфазного сверхзвукового режима течения и последующим торможением потока в скачке с одновременным дополнительным нагревом воды. Далее нагретая вода с полученным в ТЗС теплогенераторе 19 напором и температурой поступает на реактивную гидропаровую турбину 13, на вход активного сопла парового питательного ТЗС насоса 15, на входы активных сопел пускового конденсатно-питательного ТЗС насоса 17 и ТЗС насоса 18 прокачки парогенератора двойного цикла 12. Дополнительный нагрев теплоносителя без подвода энергии извне осуществляется за счет структурных преобразований воды в сверхзвуковом потоке и последующего выделения тепла при схлопывании микроскопических парогазовых пузырьков в скачке. Эффективность процесса генерации тепла из воды за счет ее структурных преобразований тем выше, чем меньший напор развивает ТЗС теплогенератор 19 и чем меньше растворенных в теплоносителе газов (система дегазации конденсата в выносном конденсатосборнике 16 в данном варианте не рассматривается).

Остальное оборудование рассматриваемого варианта АЭУ - паровой питательный ТЗС насос 15, смесительного типа ТЗС конденсационная установка - конденсатный ТЗС насос 14, паровой пусковой конденсатно-питательный ТЗС насос 17, ТЗС насос 18 прокачки парогенератора двойного цикла 12, реактивная гидропаровая турбина 13, работают в режиме рассмотренного выше варианта АЭУ.

Так замыкаются в варианте АЭУ с ТЗС теплогенератором 19 ветви единого энергетического контура циркуляции рабочего тела.

Технический результат изобретения:

- уменьшение массы и габаритов паротурбинной части АЭУ на ˜15÷20% за счет исключения паровой части главного конденсатора 7 и оставлении только выносного конденсатосборника 16 (исключаемые конструкции составляют ˜50÷70% массы и габаритов исходной конструкции), замены циркуляционных питательного 10 и конденсатного 8 насосов ТЗС, соответственно 15 и 14, имеющими значительно меньшие массы и габариты, замены паровой турбины традиционного исполнения 5 реактивной гидропаровой ТЗС турбиной 13, также имеющей существенно меньшие массы и габариты;

- снижение шумности (улучшение виброакустических характеристик) за счет исключения из схемы ПТУ непрерывно вращающихся конденсатного насоса 8, питательного насоса 10 и циркуляционного насоса 11, который в данной схеме работает только на холодной установке при отсутствии пара;

- повышение безопасности, безотказности, долговечности и экономичности АЭУ за счет замены непрерывно вращающихся циркуляционного конденсатного насоса 8 и паровой части главного конденсатора 7 смесительного типа ТЗС конденсационной установкой - конденсатным ТЗС насосом 14, непрерывно вращающегося циркуляционного питательного насоса 10 питательным ТЗС насосом 15 и циркуляционного насоса 11 (который теперь работает только на холодной установке при отсутствии пара), ТЗС насосом 18 прокачки парогенератора двойного цикла 12, работающим постоянно; установки нового элемента ТЗС теплогенератора 19 и выработки ˜30% дополнительной энергии в теплогенераторе; замены паровой турбины традиционного исполнения 5 реактивной гидропаровой ТЗС турбиной 13.

Изобретение относится к области промышленной и корабельной энергетики. Одноконтурная атомная энергетическая установка с водяным теплоносителем, включающая в себя кипящий реактор, турбину, электрогенератор, ионообменный фильтр, парогенератор, циркуляционный насос прокачки теплоносителя через парогенератор, содержит смесительного типа трансзвуковую струйную (ТЗС) конденсационную установку - конденсатный ТЗС насос, выносной конденсатосборник, ТЗС питательный насос, ТЗС насос прокачки теплоносителя через парогенератор, установленный параллельно циркуляционному насосу прокачки теплоносителя через парогенератор, и пусковой конденсатно-питательный ТЗС насос, а турбина выполнена в виде реактивной гидропаровой ТЗС турбины. Изобретение позволяет повысить энергетическую эффективность установки, ее безопасность, безотказность, экономичность и техническую готовность, а также снизить массу и габариты установки в целом. 1 з.п. ф-лы, 4 ил.

1. Одноконтурная атомная энергетическая установка с водяным теплоносителем, содержащая кипящий реактор, турбину, электрогенератор, ионообменный фильтр, парогенератор, циркуляционный насос прокачки теплоносителя через парогенератор, отличающаяся тем, что содержит смесительного типа трансзвуковую струйную (ТЗС) конденсационную установку - конденсатный ТЗС насос, выносной конденсатосборник, ТЗС питательный насос, ТЗС насос прокачки теплоносителя через парогенератор, установленный параллельно циркуляционному насосу прокачки теплоносителя через парогенератор, и пусковой конденсатно-питательный ТЗС насос, а турбина выполнена в виде реактивной гидропаровой ТЗС турбины.2. Установка по п.1, отличающаяся тем, что дополнительно содержит ТЗС теплогенератор.