СПОСОБ ОПЕРАТИВНОГО КОНТРОЛЯ СОСТОЯНИЯ ОБМОТОК ОДНОФАЗНОГО ТРАСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ОБМОТКОЙ Российский патент 2008 года по МПК G01R31/06 

Изобретение относится к электроизмерительной технике и может быть использовано для контроля состояния обмоток однофазного трансформатора с ненагруженной обмоткой в рабочем режиме.

Известен способ контроля и защиты обмоток трансформаторов от деформаций при коротких замыканиях [пат. 2136099 РФ МПК G01R 31/02. Устройство контроля и защиты обмоток трансформаторов от деформаций при коротких замыканиях. / А.Ю.Хренников. - Заявлено 06.10.94; опубл. 27.08.99.], выбранный в качестве прототипа, заключающийся в том, что во время работы контролируемого силового трансформатора регистрируют массивы мгновенных значений входного напряжения u₁, выходного тока i₂, выходного напряжения u₂. Далее вычисляют разность напряжений, приведенных к вторичной стороне где где К_T - коэффициент трансформации трансформатора. Производят расчет среднего значения разности напряжений на заданном интервале времени где t₁ и t₂ - временные границы интервала разбиения. Вычисляют производную тока как отношение Рассчитывают мгновенные значения индуктивности на заданном интервале времени и приводят к номинальной частоте где f_изм - измеренная частота; f_ном - номинальная частота. Далее рассчитывают среднее значение индуктивности за период где N - число интервалов разбиения, и определяют отклонение L_ср от заданного значения По величине отклонения рассчитанной индуктивности от заданной судят о наличии повреждения в обмотках, и если оно превышает критическое значение, отключают трансформатор.

Недостатком известного способа является то, что при расчетах ток намагничивания трансформатора не учитывают и находят некую «суммарную» индуктивность рассеяния обеих обмоток вместо того, чтобы определить индуктивность рассеяния первичной обмотки и индуктивность рассеяния вторичной обмотки раздельно. Кроме того, активные сопротивления обмоток полагают известными и постоянными, что приводит к неточности в расчетах и не позволяет использовать эти активные сопротивления в качестве диагностических показателей. Эти недостатки приводят к снижению надежности и эффективности описанного способа и не позволяют осуществлять контроль первичной и вторичной обмоток трансформатора независимо друг от друга.

Задачей изобретения является разработка более надежного и эффективного способа оперативного контроля состояния обмоток однофазного трансформатора, имеющего ненагруженную третью обмотку, позволяющего контролировать состояние первичной обмотки и вторичной обмотки трансформатора по отдельности, используя для этого их активные сопротивления и индуктивности рассеяния.

Это достигается за счет того, что также как и в прототипе регистрируют массивы мгновенных значений входного напряжения, выходного тока i₂, выходного напряжения, рассчитывают индуктивность, усредняют ее значение на периоде, но при этом регистрируют массивы мгновенных значений входного тока i₁ и напряжения на ненагруженной обмотке, затем перечисленные токи и напряжения приводят к первичной цепи. Далее производят дифференцирование входного и выходного токов и получают массивы и Затем одновременно находят массив и как разность мгновенных значений входного напряжения и приведенного напряжения на ненагруженной обмотке и массив как разность мгновенных значений приведенного напряжения на ненагруженной обмотке и приведенного выходного напряжения. После этого фиксируют моменты времени t₁, когда i₁(t₁)=0, моменты времени t₂, когда моменты времени t₃, когда и моменты времени t₄, когда Затем находят значения активных сопротивлений и индуктивностей рассеяния первичной и вторичной обмоток трансформатора

Потом усредняют эти значения на периоде и рассчитывают относительные отклонения полученных средних значений от образцовых величин, определенных на заведомо исправном трансформаторе. Далее сравнивают полученные отклонения с заранее заданной уставкой, и если хотя бы одно из этих отклонений больше заданной уставки, то делают вывод о неисправном состоянии соответствующей обмотки контролируемого трансформатора.

В рабочем режиме однофазного трансформатора Т, как показано на фиг.1, на первичную обмотку с числом витков W₁ подают входное напряжение u_вх(t), вторичная обмотка с числом витков W₂ подключается к нагрузке Z_н, а третья обмотка с числом витков W₃ остается разомкнутой. При этом токи в первичной и вторичной обмотках i₁(t) и i₂(t) измеряют с помощью трансформаторов и датчиков тока, а напряжения на первичной, вторичной и третьей обмотках u_вх(t), u_н(t) и u₃(t) измеряются с помощью трансформаторов и датчиков напряжения. Далее все перечисленные токи и напряжения через коммутатор подают на аналого-цифровой преобразователь.

Массив мгновенных значений тока вторичной обмотки приводят к первичной цепи по формуле

Массивы мгновенных значений напряжений на вторичной и третьей обмотках также приводят к первичной цепи

Все дальнейшие расчеты производят уже с массивами мгновенных значений указанных токов и напряжений, приведенных к первичной цепи.

В соответствии с Т-образной схемой замещения трансформатора в рабочем режиме (фиг.2) по второму закону Кирхгофа для массивов мгновенных значений рассчитываются падение напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения u₁(t_j) и падение напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения, приведенное к первичной цепи

Далее производят дифференцирование массивов мгновенных значений токов первичной и приведенной вторичной ветвей |i₁(t_j)| и и получают массивы производных указанных токов по времени

Теперь для сопротивления первой продольной ветви, имеющего активную составляющую R₁ и реактивную составляющую ωL₁, где ω - циклическая частота напряжения, приложенного к первичной обмотке, a L₁ - индуктивность рассеяния первичной обмотки трансформатора, мы имеем массивы мгновенных значений тока |i₁(t_j)|, производной тока и падения напряжения |u₁(t_j)|, которые показаны на фиг.3. Так как сопротивления продольных ветвей схемы замещения трансформатора линейны, указанные величины связаны известным соотношением падения напряжения в цепи RL

В этом уравнении два неизвестных R₁ и L₁. Уравнение записано для момента времени t_j, поэтому мы имеем N таких уравнений на периоде. Так как для определения параметров R₁ и L₁ достаточно решить систему всего лишь из двух таких уравнений, выбираем моменты времени, в которых это сделать проще всего. А именно для определения индуктивности L₁, решим уравнение (5) для момента времени t₁, когда i₁(t_j)=0 (см. фиг.3), при этом уравнение (5) переходит в уравнение (1). А для определения сопротивления R₁ решим уравнение (5) для момента времени t₃, когда при этом уравнение (5) переходит в уравнение (3).

Так как мы имеем дело с гармоническими сигналами, таких точек на периоде может быть не меньше, чем по две (на фиг.3 это моменты времени и моменты времени поэтому в качестве конечных значений логично принять среднеарифметическое из всех значений, найденных на периоде.

Аналогично для приведенного сопротивления второй продольной ветви, имеющего активную составляющую и реактивную составляющую где - приведенная индуктивность рассеяния вторичной обмотки трансформатора, мы имеем массивы мгновенных значений тока производной тока и падения напряжения которые показаны на фиг.4. Указанные величины связаны известным соотношением падения напряжения в цепи RL

В этом уравнении также два неизвестных: и Аналогичным образом для определения индуктивности решим уравнение (6) для момента времени t₂, когда (см. фиг.4), при этом уравнение (6) переходит в уравнение (2). А для определения сопротивления решим уравнение (6) для момента времени t₄, когда при этом уравнение (6) переходит в уравнение (4). Благодаря тому, что напряжение реальных силовых трансформаторов остается практически неизменным в различных режимах их работы, изменения индуктивностей рассеяния и активных сопротивлений обмоток указывают на наличие внутренних повреждений, таких как межвитковые замыкания, деформация, снижение усилия прессовки и другие. Поэтому, определив некоторые образцовые значения L_1обр, R_1обр, L_2обр и R_2обр для заведомо исправного трансформатора описанным выше способом, задав некоторую уставку ε, определенную эмпирическим путем, и, сравнивая относительное отклонение текущих значений L₁, R₁, L₂ и R₂ от образцовых с этой уставкой, можно непрерывно контролировать состояние обмоток трансформатора.

Предлагаемый способ оперативного контроля позволяет определять значения индуктивностей рассеяния и активных сопротивлений обмоток трансформатора в рабочем режиме на каждом периоде тока и по отклонению этих параметров от образцовых значений, полученных на заведомо исправном трансформаторе, контролировать состояние обмоток трансформатора. За счет введения дополнительных контролируемых параметров - активных сопротивлений обмоток и независимого определения индуктивностей рассеяния первичной и вторичной обмоток, предлагаемый способ является более эффективным и надежным, чем прототип.

На фиг.1 представлена схема измерений однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме.

На фиг.2 представлена Т-образная схема замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме.

На фиг.3 представлены графические зависимости |u₁(t_j)|, |i₁(t_j)| и от времени для расчета параметров первой продольной ветви схемы замещения трансформатора.

На фиг.4 приведены графические зависимости и от времени для расчета параметров второй продольной ветви схемы замещения трансформатора, приведенной к первичной цепи.

На фиг.5 представлена аппаратная схема устройства, реализующая рассматриваемый способ.

В табл.1 приведены исходные экспериментальные данные измерения токов и напряжений трансформатора ПОБС 5М в рабочем режиме и результаты промежуточных вычислений.

В табл.2 приведены полученные значения индуктивностей рассеяния и активных сопротивлений обмоток трансформатора, образцовые значения этих параметров и их относительные отклонения от образцовых значений.

Способ может быть осуществлен с помощью схемы (фиг.5), содержащей программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1), масштабирующие блоки 2 (M1), 3 (М2), 4 (М3), инверторы 5 (ИНВ1) и 6 (ИНВ2), сумматоры 7 (Сумматор 1) и 9 (Сумматор 2), программаторы вычисления производных по времени 8 (П2) и 10 (П3), программатор вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4), программатор контроля 12 (П5).

Соответствующие входы сумматора 7 (Сумматор 1), масштабирующего блока 2 (M1), программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4), программатора вычисления производных по времени 9 (П2), масштабирующих блоков 3 (М2) и 4 (М3) соединены с аналого-цифровыми преобразователями (не показаны на фиг.5). Входы программатора вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) и программатора контроля 12 (П5) соединены с кнопочной клавиатурой (не показана на фиг.5). Выходы программатора вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) соединены с соответствующими входами масштабирующих блоков 2 (M1), 3 (М2) и 4 (М3). Выход масштабирующего блока 2 (M1) соединен с входом инвертора 5 (ИНВ1) и с соответствующим входом сумматора 9 (Сумматор 2). Выход инвертора 5 (ИНВ1) соединен с соответствующим входом сумматора 7 (Сумматор 1). Выход сумматора 7 (Сумматор 1) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход программатора вычисления производных по времени 8 (П2) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход масштабирующего блока 3 (М2) соединен с входом инвертора 6 (ИНВ2). Выход инвертора 6 (ИНВ2) соединен с соответствующим входом сумматора 9 (Сумматор 2). Выход сумматора 9 (Сумматор 2) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход масштабирующего блока 4 (М3) соединен с входом программатора вычисления производных по времени 10 (П3) и соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход программатора вычисления производных по времени 10 (П3) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выходы программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) соединены с соответствующими входами программатора контроля 12 (П5).

Масштабирующие блоки 2 (M1), 3 (М2), 4 (М3), инверторы 5 (ИНВ1) и 6 (ИНВ2), сумматоры 7 (Сумматор 1) и 9 (Сумматор2), программаторы вычисления производных по времени 8 (П2) и 10 (П3), программатор вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) и программатор контроля 12 (П5) могут быть выполнены на микроконтроллере серии 51 производителя atmel AT89S53.

В качестве примера приведен способ оперативного контроля состояния обмоток однофазного трансформатора ПОБС-5М с ненагруженной обмоткой в рабочем режиме при частоте f=50 Гц, количеством витков первичной обмотки W₁=380, количеством витков вторичной обмотки W₂=62 и количеством витков в третьей обмотке W₃=12. Дискретность массивов мгновенных значений входного тока |i₁(t_j)|, входного напряжения |u_вх(t_j)|, выходного тока |i₂(t_j)|, выходного напряжения |u_н(t_j)|, напряжения на третьей обмотке |u₃(t_j)|-Δt=0,000625 с.

При работе трансформатора в режиме, близком к номинальному, в соответствии со схемой измерений фиг.1 через измерительные преобразователи и аналого-цифровые преобразователи (не показаны) на входы соответствующих блоков, как показано на фиг.5, подают массивы мгновенных значений токов и напряжений во всех обмотках u_вх(t_j), u₃(t_j), i₁(t_j), u_н(t_j), i₂(t_j), приведенные в табл.1. В программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) вводят значения чисел витков в обмотках трансформатора W₁, W₂, W₃. В программатор контроля 12 (П5) вводят образцовые значения активных сопротивлений R_1обр и R_2обр и индуктивности рассеяния обмоток L_1обр, и L_2обр, определенные на заведомо исправном трансформаторе, показанные в табл.2.

С выхода масштабирующего блока 2 (M1) массив мгновенных значений напряжения на третьей обмотке (столбец 6 табл.1), приведенного к первичной цепи и определенный как через инвертор 5 (ИНВ1) поступает на вход сумматора 7 (Сумматор 1). Одновременно с массивом мгновенных значений напряжения на третьей обмотке на вход сумматора 7 (Сумматор 1) поступает массив мгновенных значений входного напряжения |u_вх(t_j)| (столбец 2 табл.1), а на вход программатора вычисления производных по времени 8 (П2) и на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) поступает массив мгновенных значений входного тока |i₁(t_j)| (столбец 3 табл.1). В сумматоре 7 (Сумматор 1) происходит формирование массива мгновенных значений напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения |u₁(t_j)| (столбец 7 табл.1) в соответствии со вторым законом Кирхгофа как С выхода сумматора 7 (Сумматор 1) массив мгновенных значений напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения |u₁(t_j)| поступает на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления производных по времени 8 (П2) формируется массив (столбец 9 табл.1) как и подается на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) фиксируются моменты времени, когда i₁(t_j)=0 (момент времени t₁) или (момент времени t₃), рассчитывают значения активного сопротивления R₁ (столбец 1 табл.2) и индуктивности рассеяния L₁ (столбец 2 табл.2) первичной обмотки трансформатора по формулам рассчитывают средние за период значения указанных параметров как где N_L1, N_R1 - соответственно количества значений L₁, R₁, найденных на периоде.

С выхода масштабирующего блока 3 (М2) массив мгновенных значений выходного напряжения (столбец 4 табл.1), приведенного к первичной цепи и определенный как через инвертор 6 (ИНВ2) поступает на вход сумматора 9 (Сумматор 2). Одновременно с массивом мгновенных значений выходного напряжения на вход сумматора 9 (Сумматор 2) с выхода масштабирующего блока 2 (M1) поступает массив мгновенных значений напряжения на третьей обмотке (столбец 6 табл.1), приведенного к первичной цепи, а с входа масштабирующего блока 4 (М3) массив мгновенных значений выходного тока (столбец 5 табл.1), приведенного к первичной цепи и определенный как поступает на вход программатора вычисления производных по времени 10 (П3) и на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В сумматоре 9 (Сумматор 2) происходит формирование массива мгновенных значений напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения (столбец 8 табл.1), приведенного к первичной цепи, в соответствии со вторым законом Кирхгофа как С выхода сумматора 9 (Сумматор 2) массив мгновенных значений напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения поступает на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления производных по времени 10 (П3) формируется массив (столбец 10 табл.1) как и подается на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) фиксируются моменты времени, когда (момент времени t₃) или (момент времени t₄), рассчитываются значения активного сопротивления (столбец 3 табл.2) и индуктивности рассеяния (столбец 4 табл.2) вторичной обмотки трансформатора, приведенные к первичной цепи, по формулам рассчитываются средние за период значения указанных параметров как где N_L2, N_R2 - соответственно количества значений найденных на периоде.

Затем значения L_1CР, R_1CP, и с выхода программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) одновременно поступают на вход программатора контроля 12 (П5). В программаторе контроля 12 (П5) вычисляют относительные отклонения указанных параметров от образцовых значений по формулам

Результаты вычисления относительных отклонений приведены в табл.2. Далее в программаторе 12 (П5) относительные отклонения ΔL₁, ΔR₁, и сравнивают с уставкой ε, которую определяют эмпирически для каждого конкретного случая. В нашем случае ε=5%. Так как значения ΔL₁=0,44, ΔR₁=2,55, и меньше ε, то делаем вывод о том, что обмотки трансформатора ПОБС 5М находятся в исправном состоянии, что подтверждается результатами остальных испытаний. Таким образом, на выходе программатора контроля 12 (П5) будет сигнал об исправном состоянии обеих обмоток трансформатора. В случае, если значение одного из относительных отклонений активных сопротивлений или индуктивностей рассеяния от образцовых значений превысит значение уставки, на выходе программатора контроля будет сигнал о том, что соответствующая обмотка трансформатора находится в неисправном состоянии.

Табл.1
СПОСОБ ОПЕРАТИВНОГО КОНТРОЛЯ СОСТОЯНИЯ ОБМОТОК ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ОБМОТКОЙВремя t, сВходное напряжение u_вх(t_j), BВходной ток i₁(t_j), AВыходное напряжение BВыходной ток АНапряжение на третьей обмотке ВНапряжение на первом продольном сопротивлении u₁(t_j), ВНапряжение на втором продольном сопротивлении ВПроизводная входного тока по времени А/сПроизводная выходного тока по времени А/с12345678910064,2800,35759,3020,40261,1983,0831,896149152438,785409,0280,00062594,2170,63287,0170,65790,7973,4203,779421728438,79411,1780,00125124,3290,906115,0420,914119,9964,3344,953477433394,907371,0810,001875150,1601,153139,1191,146145,1954,9656,076229391333,478315,240,0025171,6081,361159,0931,343167,1944,4148,101486847195,993184,2320,003125181,1201,484168,4601,458176,7944,3258,33393013951,190344,86470,00375181,4861,516168,7701,486177,1944,2928,42414432939,490733,64710,004375182,5091,540169,6221,507178,3944,1158,77252230413,16545,729690,005180,8421,549168,2281,511176,7944,0488,566063595-55,582-62,2850,005625173,0611,514161,1061,472169,5943,4678,488731522-245,72-256,780,00625148,5811,360138,6551,311146,7951,7868,140510654-444,64-453,18

Табл.1 (продолжение)
СПОСОБ ОПЕРАТИВНОГО КОНТРОЛЯ СОСТОЯНИЯ ОБМОТОК ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ОБМОТКОЙ123456789100,006875110,8901,082103,8171,028109,5961,2945,779425634-495,83-505,670,007571,9980,77267,5080,71271,9970,0014,489171157-444,64-449,360,00812538,6510,49536,2310,43138,798-0,1472,567033883-421,24-425,490,008755,0530,2314,8770,1656,399-1,3471,52170549-469,5-461,530,009375-31,490-0,062-29,031-0,123-29,200-2,290-0,16827646-472,43-446,020,01-64,306-0,357-59,456-0,402-61,999-2,307-2,54261904-440,25-409,50,010625-94,191-0,633-87,249-0,658-91,198-2,994-3,94841088-435,86-406,40,01125-123,938-0,905-114,655-0,912-119,997-3,941-5,34216099-396,37-371,560,011875-150,097-1,153-139,041-1,144-145,996-4,101-6,95483274-340,79-321,210,0125-172,076-1,366-159,480-1,345-167,596-4,480-8,11572037-197,45-186,140,013125-181,650-1,489-168,770-1,461-177,595-4,055-8,82564439-49,73-420,01375-181,852-1,520-168,925-1,487-177,995-3,857-9,07061422-36,564-32,4540,014375-182,800-1,543-169,776-1,508-179,195-3,604-9,4189922-11,705-5,96620,015-181,082-1,550-168,383-1,511-177,195-3,886-8,8124305754,12262,28480,015625-173,162-1,517-161,183-1,472-169,996-3,166-8,81287364245,718255,820,01625-148,582-1,363-138,732-1,313-146,796-1,785-8,06415253444,637454,1290,016875-110,726-1,085-103,662-1,029-109,997-0,728-6,33568134500,22506,39

Изобретение относится к электроизмерительной технике и может быть использовано для контроля состояния обмоток однофазного трансформатора с ненагруженной обмоткой в рабочем режиме. Технический результат - повышение надежности и эффективности контроля. Сущность: регистрируют массивы мгновенных значений входного напряжения, выходного тока t₂, выходного напряжения. Рассчитывают индуктивность, усредняют ее значение на периоде. Регистрируют массивы мгновенных значений входного тока i₁ и напряжения на ненагруженной обмотке. Затем токи и напряжения приводят к первичной цепи. Производят дифференцирование входного и выходного токов и получают массивы и Находят массив u₁ как разность мгновенных значений входного напряжения и приведенного напряжения на ненагруженной обмотке и массив u'₂ как разность мгновенных значений приведенного напряжения на ненагруженной обмотке и приведенного выходного напряжения. Фиксируют моменты времени t₁, когда i₁(t₁)=0, моменты времени t₂, когда моменты времени t₃, когда и моменты времени t₄, когда Затем находят значения активных сопротивлений и индуктивностей рассеяния первичной и вторичной обмоток трансформатора

Усредняют эти значения на периоде и рассчитывают относительные отклонения полученных средних значений от образцовых величин, определенных на заведомо исправном трансформаторе. Далее сравнивают полученные отклонения с заранее заданной уставкой, и если хотя бы одно из этих отклонений больше заданной уставки, то делают вывод о неисправном состоянии соответствующей обмотки контролируемого трансформатора. 2 табл., 5 ил.

Способ оперативного контроля состояния обмоток однофазного трансформатора с ненагруженной обмоткой в рабочем режиме при известных коэффициентах трансформации трансформатора, заключающийся в том, что регистрируют массивы мгновенных значений входного напряжения, выходного тока i₂, выходного напряжения, рассчитывают индуктивность, усредняют ее значения на периоде, отличающийся тем, что при этом регистрируют массивы мгновенных значений входного тока i₁ и напряжения на ненагруженной обмотке, затем перечисленные токи и напряжения приводят к первичной цепи, производят дифференцирование входного и выходного токов и получают массивы и затем одновременно находят массив u₁ как разность мгновенных значений входного напряжения и приведенного напряжения на ненагруженной обмотке и массив u'₂ как разность мгновенных значений приведенного напряжения на ненагруженной обмотке и приведенного выходного напряжения, после этого фиксируют моменты времени t₁, когда i₁(t₁)=0, моменты времени t₂, когда моменты времени t₃, когда и моменты времени t₄, когда затем находят значения активных сопротивлений и индуктивностей рассеяния первичной и вторичной обмоток трансформатора

усредняют эти значения на периоде и рассчитывают относительные отклонения полученных средних значений от образцовых величин, определенных на заведомо исправном трансформаторе, далее сравнивают полученные отклонения с заранее заданной уставкой, и если хотя бы одно из этих отклонений больше заданной уставки, то делают вывод о неисправном состоянии соответствующей обмотки контролируемого трансформатора.