СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕ Российский патент 2006 года по МПК G01R27/02 

Изобретение относится к области электромеханики, а именно к применению средств обработки информации в электромеханике, и может быть использовано для определения параметров продольных звеньев схемы замещения (СЗ) однофазных трансформаторов.

Общеизвестны способы определения параметров Т-образной схемы замещения однофазного трансформатора [Копылов И.П. Электрические машины. - М.: Высш. шк., 2004, стр.145-156], которые основываются на проведении опытов холостого хода и короткого замыкания. При этом в расчете параметров поперечного звена схемы замещения трансформатора по опыту холостого хода принимают равными нулю активное и реактивное сопротивления продольной ветви. А при расчете приведенных реактивных сопротивлений продольных ветвей по опыту короткого замыкания их принимают равными и не учитывают влияние поперечного звена схемы замещения трансформатора.

Известен способ определения параметров Т-образной схемы замещения двухобмоточного низкочастотного трансформатора в режиме холостого хода [Пат. РФ №2231799, МКП 7 G 01 R 27/02].

Все эти способы требуют проведения опыта холостого хода и короткого замыкания или только опыта холостого хода, но не позволяют определять параметры Т-образной схемы замещения трансформатора в рабочем режиме без вывода его из работы.

Задачей изобретения является разработка способа определения параметров продольных звеньев схемы замещения однофазного трансформатора в рабочем режиме.

Это достигается тем, что регистрируют массивы мгновенных значений входного тока |i₁(t_j)|, входного напряжения |u_ВХ(t_j)|, выходного тока |i₂(t_j)|, выходного напряжения |u_H(t_j)|, напряжения на третьей обмотке |u₃(t_j)| для одних и тех же моментов времени

t_j=t₁, t₂,..., t_N,

при - числе разбиений на периоде Т и

Δt - дискретности массивов мгновенных значений. Затем формируют массивы мгновенных значений выходного напряжения выходного тока напряжения на третьей обмотке приведенные к первичной цепи. Находят массивы мгновенных значений напряжения на первом |u₁(t_j)| и втором продольных сопротивлениях схемы замещения, как разности напряжений |u_BX(t_j)| и и Производят дифференцирование входного и выходного токов и получают массивы и . Фиксируют моменты времени, когда i₁(t_j)=0 (момент времени t₁), (момент времени t₂), (момент времени t₃), (момент времени t₄). Определяют значения продольных активных сопротивлений и индуктивностей схемы замещения трансформатора по формулам

Рассчитывают средние за период значения указанных параметров, которые принимают в качестве конечного результата.

В рабочем режиме однофазного трехобмоточного трансформатора T, как показано на фиг.1, на первичную обмотку с числом витков W₁ подается входное напряжение u_вх(t), вторичная обмотка с числом витков W₂ подключается к нагрузке Z_н, а третья обмотка с числом витков W₃ остается разомкнутой. При этом токи в первичной и вторичной обмотках i₁(t) и i₂(t) измеряются с помощью датчиков тока, а напряжения на первичной, вторичной и третьей обмотках u_вх(t), u_н(t) и u₃(t) измеряются с помощью датчиков напряжения. Далее все перечисленные величины токов и напряжений через соответствующие измерительные преобразователи подаются на аналого-цифровые преобразователи.

Массив мгновенных значений тока вторичной обмотки приводят к первичной цепи по формуле

Массивы мгновенных значений напряжений на вторичной и третьей обмотках также приводят к первичной цепи:

Все дальнейшие расчеты производятся уже с массивами мгновенных значений указанных токов и напряжений, приведенных к первичной цепи.

В соответствии с Т-образной схемой замещения трансформатора в рабочем режиме (фиг.2) по второму закону Кирхгофа для массивов мгновенных значений рассчитываются падение напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения u₁(t_j) и падение напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения, приведенное к первичной цепи, :

Далее, производят дифференцирование массивов мгновенных значений токов первичной и приведенной вторичной ветвей |i₁(t_j)| и , и получают массивы производных указанных токов по времени:

Теперь для сопротивления первой продольной ветви, имеющего активную составляющую R₁ и реактивную составляющую ωL₁, где ω - циклическая частота напряжения, приложенного к первичной обмотке, a L₁ - индуктивность рассеяния первичной обмотки трансформатора, мы имеем массивы мгновенных значений тока |i₁(t_j)|, производной тока и падения напряжения |u₁(t_j)|. Они показаны на фиг.3. Так как сопротивления продольных ветвей схемы замещения трансформатора линейны, указанные величины связаны известным соотношением падения напряжения в цепи RL:

В этом уравнении два неизвестных: R₁, и L₁. Уравнение записано для момента времени t_j, поэтому мы имеем N таких уравнений на периоде. Так как для определения параметров R₁, и L₁ достаточно решить систему всего лишь из двух таких уравнений, выбираем моменты времени, в которые это сделать проще всего. А именно, для определения индуктивности L₁ решим уравнение (5) для момента времени t₁, когда i₁(t_j)=0 (см. фиг.3), при этом уравнение (5) переходит в уравнение (1). А для определения сопротивления R₁ решим уравнение (5) для момента времени t₂, когда , при этом уравнение (5) переходит в уравнение (2).

Так как мы имеем дело с гармоническими сигналами, таких точек на периоде может быть не меньше, чем по две (на фиг.3 это моменты времени , и моменты времени , ), поэтому в качестве конечных значений логично принять среднеарифметическое из всех значений, найденных на периоде.

Аналогично для приведенного сопротивления второй продольной ветви, имеющего активную составляющую и реактивную составляющую , где - приведенная индуктивность рассеяния вторичной обмотки трансформатора, мы имеем массивы мгновенных значений тока , производной тока и падения напряжения . Они показаны на фиг.4. Указанные величины связаны известным соотношением падения напряжения в цепи RL:

В этом уравнении также два неизвестных: и . Аналогичным образом для определения индуктивности решим уравнение (6) для момента времени t₃, когда (см. фиг.4), при этом уравнение (6) переходит в уравнение (3). А для определения сопротивления решим уравнение (6) для момента времени t₄, когда , при этом уравнение (6) переходит в уравнение (4).

Таким образом, предлагаемый способ позволяет определять индуктивности и активные сопротивления продольных ветвей схемы замещения трансформатора, имеющего третью не нагруженную обмотку, в рабочем режиме. Преимущество способа состоит также в том, что при расчета учитывается влияние поперечного звена схемы замещения и индуктивности L₁ и не принимаются равными, а рассчитываются отдельно.

На фиг.1 представлена схема измерений однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме.

На фиг.2 представлена Т-образная схема замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме.

На фиг.3 представлены графические зависимости для расчета параметров первой продольной ветви схемы замещения трансформатора.

На фиг.4 приведены графические зависимости для расчета параметров второй продольной ветви схемы замещения трансформатора, приведенной к первичной цепи.

На фиг.5 представлена аппаратная схема устройства, реализующая рассматриваемый способ оперативного контроля обмоток трансформатора.

В табл.1 приведены исходные данные для расчета параметров продольных ветвей Т-образной схемы замещения трансформатора и результаты промежуточных вычислений.

В табл.2 приведены полученные параметры продольных ветвей Т-образной схемы замещения трансформатора.

Способ может быть осуществлен с помощью схемы (фиг.5), содержащей программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1), масштабирующие блоки 2 (М1), 3 (М2), 4 (М3), инверторы 5 (ИНВ1) и 6 (ИНВ2), сумматоры 7 (Сумматор 1) и 8 (Сумматор 2), программаторы вычисления производных по времени 9 (П2) и 10 (П3), программатор вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4).

Соответствующие входы сумматора 7 (Сумматор 1), масштабирующего блока 2 (М1), программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4), программатора вычисления производных по времени 9 (П2), масштабирующих блоков 3 (М2) и 4 (М3) соединены с аналого-цифровыми преобразователями (не показаны на фиг.5). Вход программатора вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) соединен с кнопочной клавиатурой (не показана на фиг.5). Выходы программатора вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) соединены с соответствующими входами масштабирующих блоков 2 (М1), 3 (М2) и 4 (М3). Выход масштабирующего блока 2 (М1) соединен с входом инвертора 5 (ИНВ1) и с соответствующим входом сумматора 8 (Сумматор 2). Выход инвертора 5 (ИНВ1) соединен с соответствующим входом сумматора 7 (Сумматор 1). Выход сумматора 7 (Сумматор 1) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход программатора вычисления производных по времени 9 (П2) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход масштабирующего блока 3 (М2) соединен с входом инвертора 6 (ИНВ2). Выход инвертора 6 (ИНВ2) соединен с соответствующим входом сумматора 8 (Сумматор 2). Выход сумматора 8 (Сумматор 2) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход масштабирующего блока 4 (М3) соединен с входом программатора вычисления производных по времени 10 (П3) и соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выход программатора вычисления производных по времени 10 (П3) соединен с соответствующим входом программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). Выходы программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) соединены с сегментными индикаторами (не показаны на фиг.5).

Программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1), масштабирующие блоки 2 (М1), 3 (М2), 4 (М3), инверторы 5 (ИНВ1) и 6 (ИНВ2), сумматоры 7 (Сумматор 1) и 8 (Сумматор 2), программаторы вычисления производных по времени 9 (П2) и 10 (П3), программатор вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) могут быть выполнены на микроконтроллере серии 51 производителя atmel AT89S53.

В качестве примера приведен способ определения параметров продольных ветвей Т-образной схемы замещения однофазного трансформатора ПОБС-5М с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме при частоте f=50 Гц, количеством витков первичной обмотки W₁=380, количеством витков вторичной обмотки W₂=62 и количеством витков в третьей обмотке W₃=12. Дискретность Δt массивов мгновенных значений входного тока |i₁(t_j)|, входного напряжения |u_вх(t_j)|, выходного тока |i₂(t_j)|, выходного напряжения |u_н(t_j)|, напряжения на третьей обмотке |u₃(t_j)| составляет 0,000625 с.

При работе трансформатора в режиме, близком к номинальному, в соответствии со схемой измерений фиг.1 через измерительные преобразователи и аналого-цифровые преобразователи (не показаны) на входы соответствующих блоков, как показано на фиг.5, подаются массивы мгновенных значений токов и напряжений во всех обмотках u_вх(t_j), u₃(t_j), i₁(t_j), u_н(t_j), i₂(t_j). В программатор вычисления коэффициентов трансформации 1 (П1) вводятся значения чисел витков в обмотках трансформатора W₁, W₂, W₃.

С выхода масштабирующего блока 2 (М1) массив мгновенных значений напряжения на третьей обмотке (столбец 6 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, определенный как

через инвертор 5 (ИНВ1) поступает на вход сумматора 7 (Сумматор 1). Одновременно с массивом мгновенных значений напряжения на третьей обмотке на вход сумматора 7 (Сумматор 1) поступает массив мгновенных значений входного напряжения |u_вх(t_j)| (столбец 2 таблицы 1), а на вход программатора вычисления производных по времени 8 (П2) и на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) поступает массив мгновенных значений входного тока |i₁(t_j)| (столбец 3 таблицы 1). В сумматоре 7 (Сумматор 1) происходит формирование массива мгновенных значений напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения |u₁(t_j)| (столбец 7 таблицы 1) в соответствии со вторым законом Кирхгофа, как

С выхода сумматора 7 (Сумматор 1) массив мгновенных значений напряжения на первом продольном сопротивлении схемы замещения |u₁(t_j)| поступает на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления производных по времени 8 (П2) производится дифференцирование массива мгновенных значений входного тока |i₁(t_j)|, формируется массив (столбец 9 таблицы 1) как

и подается на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) фиксируются моменты времени, когда i₁(t_j)=0 (момент времени t₁) или (момент времени t₂), рассчитываются значения активного сопротивления R₁ (столбец 1 таблицы 2) и индуктивности L₁ (столбец 2 таблицы 2) первой продольной ветви схемы замещения трансформатора по формулам (1) и (2), рассчитываются средние за период значения указанных параметров как

где N_L1, N_R1 - соответственно количества значений L₁, R₁, найденных на периоде.

С выхода масштабирующего блока 3 (М2) массив мгновенных значений выходного напряжения (столбец 4 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, определенный как

через инвертор 6 (ИНВ2) поступает на вход сумматора 9 (Сумматор 2). Одновременно с массивом мгновенных значений выходного напряжения на вход сумматора 9 (Сумматор 2) с выхода масштабирующего блока 2 (М1) поступает массив мгновенных значений напряжения на третьей обмотке (столбец 6 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, а с входа масштабирующего блока 4 (М3) массив мгновенных значений выходного тока (столбец 5 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, определенный как

поступает на вход программатора вычисления производных по времени 10 (П3) и на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В сумматоре 9 (Сумматор 2) происходит формирование массива мгновенных значений напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения (столбец 8 таблицы 1), приведенного к первичной цепи, в соответствии со вторым законом Кирхгофа, как

С выхода сумматора 9 (Сумматор 2) массив мгновенных значений напряжения на втором продольном сопротивлении схемы замещения поступает на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления производных по времени 10 (П3) производится дифференцирование массива мгновенных значений приведенного выходного тока , формируется массив (столбец 10 таблицы 1) как

и подается на вход программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4). В программаторе вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) фиксируются моменты времени, когда (момент времени t₃) или (момент времени t₄), рассчитываются значения активного сопротивления (столбец 3 таблицы 2) и индуктивности (столбец 4 таблицы 2) второй продольной ветви схемы замещения трансформатора, приведенные к первичной цепи, по формулам (3) и (4), рассчитываются средние за период значения указанных параметров как

где N_L2, N_R2 - соответственно количества значении , , найденных на периоде.

Таким образом, на выходе программатора вычисления индуктивности и активного сопротивления 11 (П4) имеем значения активных сопротивлений и индуктивностей продольных ветвей схемы замещения трансформатора ПОБС-5М R₁, L₁, , , которые представлены в табл.2.

Табл.1
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕВремя t, cВходное напряжение u_аб(t_j), BВходной ток , AВыходное напряжение , BВыходной ток , АНапряжение на третьей обмотке , BНапряжение на первом продольном сопротивлении , ВНапряжение на втором продольном сопротивлении , BПроизводная входного тока по времени , A/сПроизводная выходного тока по времени , А/с12345678910064,2800,35759,3020,40261,1983,0831,896149152438,785409,0280,00062594,2170,63287,0170,65790,7973,4203,779421728438,79411,1780,00125124,3290,906115,0420,914119,9964,3344,953477433394,907371,0810,001875150,1601,153139,1191,146145,1954,9656,076229391333,478315,240,0025171,6081,361159,0931,343167,1944,4148,101486847195,993184,2320,003125181,1201,484168,4601,458176,7944,3258,33393013951,190344,86470,00375181,4861,516168,7701,486177,1944,2928,42414432939,490733,64710,004375182,5091,540169,6221,507178,3944,1158,77252230413,16545,729690,005180,8421,549168,2281,511176,7944,0488,566063595-55,582-62,2850,005625173,0611,514161,1061,472169,5943,4678,488731522-245,72-256,78

Табл.1 (продолжение)
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ-ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕ123456789100,00625148,5811,360138,6551,311146,7951,7868,140510654-444,64-453,180,006875110,8901,082103,8171,028109,5961,2945,779425634-495,83-505,670,007571,9980,77267,5080,71271,9970,0014,489171157-444,64-449,360,00812538,6510,49536,2310,43138,798-0,1472,567033883-421,24-425,490,008755,0530,2314,8770,1656,399-1,3471,52170549-469,5-461,530,009375-31,490-0,062-29,031-0,123-29,200-2,290-0,16827646-472,43-446,020,01-64,306-0,357-59,456-0,402-61,999-2,307-2,54261904-440,25-409,50,010625-94,191-0,633-87,249-0,658-91,198-2,994-3,94841088-435,86-406,40,01125-123,938-0,905-114,655-0,912-119,997-3,941-5,34216099-396,37-371,560,011875-150,097-1,153-139,041-1,144-145,996-4,101-6,95483274-340,79-321,210,0125-172,076-1,366-159,480-1,345-167,596-4,480-8,11572037-197,45-186,140,013125-181,650-1,489-168,770-1,461-177,595-4,055-8,82564439-49,73-420,01375-181,852-1,520-168,925-1,487-177,995-3,857-9,07061422-36,564-32,4540,014375-182,800-1,543-169,776-1,508-179,195-3,604-9,4189922-11,705-5,96620,015-18,1,082-1,550-168,383-1,511-177,195-3,886-8,8124305754,12262,28480,015625-173,162-1,517-161,183-1,472-169,996-3,166-8,81287364245,718255,82

Табл.1 (продолжение)
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕ123456789100,01625-148,582-1,363-138,732-1,313-146,796-1,785-8,06415253444,637454,1290,016875-110,726-1,085-103,662-1,029-109,997-0,728-6,33568134500,22506,390,0175-71,784-0,772-67,353-0,712-71,9980,215-4,64532394446,1034493610,018125-38,424-0,494-36,154-0,431-39,1990,775-3,04553431425,619428,3560,01875-4,408-0,228-4,645-0,164-5,6001,192-0,95542758472,428462,7180,01937531,9820,06829,2640,12629,5982,3840,33445145466,581442,4380,0264,3060,35959,3790,40261,5972,7082,2118099477434,398407,12

Табл.2
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПРОДОЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ Т-ОБРАЗНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ ОДНОФАЗНОГО ТРАНСФОРМАТОРА С НЕНАГРУЖЕННОЙ ТРЕТЬЕЙ ОБМОТКОЙ В РАБОЧЕМ РЕЖИМЕ Активное сопротивление первой продольной ветви R₁, ОмИндуктивность первой продольной ветви L₁, ГнАктивное сопротивление второй продольной ветви , ОмИндуктивность второй продольной ветви , Гн 1234В первой точке2,6390,004495,758-0,00123Во второй точке2,4270,004546,078-0,00050Среднее значение2,5330,004525,918-0,00087

Изобретение относится к области электромеханики, а именно к применению средств обработки информации в электромеханике, и может быть использовано для определения параметров продольных звеньев схемы замещения (СЗ) однофазных трансформаторов. Технический результат изобретения: обеспечение возможности определения параметров продольных звеньев схемы замещения однофазного трансформатора в рабочем режиме. Сущность: регистрируют массивы мгновенных значений входного тока |i₁(t_j)|, входного напряжения |u_вх(t_j)|, выходного тока |i₂(t_j)|, выходного напряжения |u_н(t_j)|, напряжения на третьей обмотке |u₃(t_j)| для одних и тех же моментов времени t_j=t₁, t₂,..., t_N при - числе разбиений на периоде Т и Δt - дискретности массивов мгновенных значений. Затем формируют массивы мгновенных значений выходного напряжения |u'_н(t_j)|, выходного тока |i'₂(t_j)|, напряжения на третьей обмотке |u'₃(t_j)|, приведенные к первичной цепи. Находят массивы мгновенных значений напряжения на первом |u'₁(t_j)| и втором |u'₂(t_j)| продольных сопротивлениях схемы замещения, как разности напряжений |u_вх(t_j)| и |u'₃(t_j)|, |u'₃(t_j)| и |u'_н(t_j)|. Производят дифференцирование входного и выходного токов и получают массивы и . Фиксируют моменты времени, когда i₁(t_j)=0 (момент времени t₁), (момент времени t₂), i'₂(t_j)=0 (момент времени t₃), (момент времени t₄). Затем определяют значения продольных активных сопротивлений и индуктивностей схемы замещения трансформатора по формулам: ; ; ; . Рассчитывают средние за период значения указанных параметров, которые принимают в качестве конечного результата. 2 табл., 5 ил.

Способ определения параметров продольных ветвей Т-образной схемы замещения однофазного трансформатора с ненагруженной третьей обмоткой в рабочем режиме, отличающийся тем, что регистрируют массивы мгновенных значений входного тока |i₁(t_j)|, входного напряжения |u_вх(t_j)|, выходного тока |i₂(t_j)|, выходного напряжения |u_н(t_j)|, напряжения на третьей обмотке |u₃(t_j)| для одних и тех же моментов времени

t_j=t₁, t₂,..., t_N, при - числе разбиений на периоде Т и Δt - дискретности массивов мгновенных значений, формируют массивы мгновенных значений выходного напряжения |u'_н(t_j)|, выходного тока |i'₂(t_j)|, напряжения на третьей обмотке |u'₃(t_j)|, приведенные к первичной цепи, находят массивы мгновенных значений напряжения на первом |u₁(t_j)| и втором |u'₂(t_j)| продольных сопротивлениях схемы замещения как разности напряжений |u_вх(t_j)| и |u'₃(t_j)|, |u'₃(t_j)| и |u'_н(t_j)|, производят дифференцирование входного и выходного токов, получают массивы и фиксируют моменты времени, когда i₁(t_j)=0 (момент времени t₁), (момент времени t₂), i'₂(t_j)=0 (момент времени t₃), (момент времени t₄), определяют значения продольных активных сопротивлений и индуктивностей схемы замещения трансформатора

рассчитывают средние за период значения указанных параметров, которые принимают в качестве конечных результатов.