СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ МНОГОСЛОЙНОГО ПОКРЫТИЯ ДЛЯ РЕЖУЩЕГО ИНСТРУМЕНТА Российский патент 2011 года по МПК C23C14/24 C23C14/06 

Изобретение относится к способам нанесения износостойких покрытий на режущий инструмент и может быть использовано в металлообработке.

Известен способ получения износостойкого покрытия для режущего инструмента (РИ), при котором на его поверхность вакуумно-дуговым методом наносят покрытие из нитрида титана (TiN) или карбонитрида титана (TiCN) (Табаков В.П. Работоспособность режущего инструмента с износостойкими покрытиями на основе сложных нитридов и карбонитридов титана. Ульяновск: УлГТУ, 1998. 122 с). К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, относится то, что в известном способе покрытия, обладающие хорошей адгезией к инструментальному материалу, имеют относительно низкую твердость и уровень сжимающих напряжений, либо имеют высокую микротвердость, но недостаточную прочность сцепления с инструментальной основой. В результате этого покрытие легко подвергается абразивному износу, в нем быстро зарождаются и распространяются трещины, приводящие к разрушению покрытия, что снижает стойкость РИ с покрытием.

Наиболее близким способом того же назначения к заявленному изобретению по совокупности признаков является способ, включающий вакуумно-плазменное нанесение многослойного покрытия, состоящего из нижнего слоя нитрида титана и циркония TiZrN и верхнего слоя нитрида титана, циркония и хрома TiZrCrN (патент на изобретение RU 2297473 C1, C23C 14/24, C23C 14/06. - 20.04.2007. - Бюл. №11.), принятый за прототип.

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, принятого за прототип, относится то, что в известном способе многослойное покрытие содержит слои, имеющие низкие остаточные напряжения и высокую теплопроводность. В результате покрытие плохо сопротивляется процессам трещинообразования и практически не препятствует проникновению тепла вглубь инструмента.

Повышение в последнее время стоимости металлорежущего инструмента и ужесточение требований к точности обрабатываемых деталей сделало еще более актуальной проблему повышения стойкости РИ. Основной причиной износа РИ является возникновение трещин в его режущей части, являющихся причиной появления сколов и выкрашиваний, связанных с усталостным разрушением и явлением ползучести режущего клина РИ. Ползучесть, в свою очередь, вызвана проникновением тепла, образующегося при резании и трении стружки о поверхности инструмента, вглубь инструмента. Одним из путей повышения стойкости и работоспособности РИ с покрытием является нанесение покрытий многослойного типа. Наличие в покрытии слоев с определенными теплофизическими и механическими свойствами способно тормозить процессы образования и распространения трещин без снижения микротвердости, улучшить термонапряженное состояние РИ с покрытием и повысить стойкость РИ.

Технический результат - повышение работоспособности РИ и качества обработки.

Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что в известном способе на рабочие поверхности РИ вакуумно-дуговым методом наносится трехслойное покрытие. Особенность заявляемого способа заключается в том, что в качестве нижнего слоя при давлении ацетилена в камере установки 7,5·10^-4 Па и температуре 600°С наносят карбонитрид титана и в качестве промежуточного слоя при давлении ацетилена в камере установки 7,5·10^-4 Па и температуре 550°С наносят такой же карбонитрид, легированный кремнием, а в качестве верхнего слоя при давлении ацетилена в камере установки 4,3·10^-3 Па и температуре 500°С наносят карбонитрид титана и кремния. Осаждение нижнего слоя покрытия при пониженном давлении газа и повышенной температуре позволяет получить более высокую прочность сцепления покрытия с инструментальной основой, а снижение температуры и увеличение давления газа при осаждении последующих слоев позволяет увеличить его микротвердость и остаточные сжимающие напряжения. Компоновка установки для нанесения покрытия включает два составных катода с корпусом из титанового сплава ВТ1-0 и вставками из кремния и нержавеющей стали 12Х18Н10Т и один катод из титана. При осаждении нижнего слоя используются катоды из титана и титана-железа с целью получения слоя TiFeCN, при осаждении промежуточного слоя используют все три катода, а при осаждении верхнего слоя катод, содержащий железо, отключают. Использование в качестве материалов слоев сложных карбонитридов с высокими остаточными сжимающими напряжениями способствует повышению трещиностойкости покрытия, кроме того, такие материалы имеют более низкую теплопроводность по сравнению покрытиями типа TiN, TiCN, TiAlN. При этом в зависимости от области использования инструмента с покрытием его общая толщина может колебаться в пределах от 5 до 8 мкм, а доля нижнего слоя составлять 40-50% от общей толщины покрытия.

Сущность изобретения заключается в следующем. В процессе резания РИ работает в условиях трещинообразования, а также воздействия высоких температур. Для снижения интенсивности процессов износа и разрушения покрытия и самого инструмента наиболее эффективны покрытия сложного состава, а в условиях трещинообразования еще большую эффективность показывают многослойные покрытия со слоями сложного состава. При этом увеличение количества легирующих элементов в составе покрытия приводит к росту его твердости и износостойкости, а также трещиностойкости. Однако при этом часто снижается прочность сцепления покрытия с инструментальной основой. В то же время повысить прочность сцепления покрытия с основой можно путем снижения давления реакционного газа при его конденсации и увеличения температуры конденсации, правда, при этом снижаются другие его эксплуатационные свойства (износостойкость и др.). Поэтому целесообразно применение трехслойного покрытия, в котором верхний слой должен обладать наивысшими износо- и трещиностойкостью, а нижний в первую очередь должен обеспечивать высокую прочность сцепления с инструментальной основой. В зависимости от условий резания толщина покрытия меняется от 5 до 8 мкм (меньшие значения при прерывистом резании). При этом при уменьшении толщины покрытия доля нижнего слоя возрастает до 50%, чтобы обеспечить возможность получения сплошного слоя, способного полноценно выполнять свои функции (слои толщиной менее 1 мкм нефункциональны). Пластины с покрытиями, полученные с отклонениями от указанных в формуле изобретения толщин слоев, показали более низкие результаты.

Для экспериментальной проверки заявленного способа было нанесено покрытие-прототип с соотношением слоев, соответствующем оптимальному значению, указанному в известном способе, а также трехслойное покрытие по предлагаемому способу. Покрытия наносили на твердосплавные пластины в вакуумной камере установки «Булат-6», снабженной тремя вакуумно-дуговыми испарителями, расположенными горизонтально в одной плоскости. В качестве катодов испаряемого металла при нанесении нижнего слоя (TiFeCN) использовали два катода из титанового сплава ВТ1-0 и титана-железа. При нанесении промежуточного слоя (TiFeSiCN) используют указанные два катода плюс катод, содержащий корпус из титанового сплава ВТ1-0 со вставкой из кремния и расположенный между первыми катодами. При нанесении верхнего слоя использовали катод из титана и составной катод со вставкой из кремния. Покрытия наносили после предварительной ионной очистки.

Ниже приведен конкретный пример осуществления предлагаемого способа (покрытие TiFeCN-TiFeSiCN-TiSiCN толщиной 6 мкм).

Твердосплавные пластины МК8 (размером 4,7×12×12 мм) промывают в ультразвуковой ванне, протирают ацетоном, спиртом и устанавливают на поворотном устройстве в вакуумной камере установки «Булат-6», снабженной тремя испарителями, расположенными горизонтально в одной плоскости. Камеру откачивают до давления 6,65·10^-3 Па, включают поворотное устройство, подают на него отрицательное напряжение 1,1 кВ, включают один испаритель и при токе дуги 100 А производят ионную очистку и нагрев пластин до температуры 560-580°С. Ток фокусирующей катушки 0,4 А. Затем снижают отрицательное напряжение до 150 В, ток катушек до 0,35 А, включают два противоположных испарителя (катода) - из титана и титана-железа, подают в камеру реакционный газ - ацетилен и осаждают покрытие толщиной 2,0 мкм (слой TiFeCN) в течение 18 мин при давлении газа 7,5·10^-4 Па. Температура конденсации при этом 600°С. Затем при напряжении до 120 В, токе фокусирующих катушек до 0,25 А, включают третий катод (содержащий кремний). В камеру подается реакционный газ (давление 7,5·10^-4 Па) - ацетилен и осаждают второй слой покрытия (TiFeSiCN) толщиной 2,0 мкм в течение 18 мин. Температура конденсации при этом 550°С. Затем при напряжении до 120 В, токе фокусирующих катушек до 0,25 А, отключают катод из титана-железа. В камеру подается реакционный газ (давление 4,3·10^-4 Па) - ацетилен и осаждают третий слой покрытия (TiSiCN) толщиной 2,0 мкм в течение 18 мин. Температура конденсации при этом 500°С. Затем отключают испарители, подачу реакционного газа, напряжение и вращение приспособления. Через 15-20 мин камеру открывают и извлекают инструмент с покрытием.

Стойкостные испытания проводили на токарно-винторезном станке 16К20 при обработке конструкционной стали 5ХНМ. Испытывали твердосплавные пластины марки МК8, обработанные по известному и предлагаемому способам. Критерием износа служила фаска износа по задней поверхности шириной 0,4 мм.

Результаты испытаний РИ с покрытием № пп Материал покрытия Толщина слоев покрытия (нижний-верхний), мкм H_µ, ГПа К₀ Стойкость, мин Примечание 1 2 3 4 5 6 7 Обрабатываемый материал - 5ХНМ, V=157 м/мин, S=0,25 мм/об, t=1 мм 1 TiN 6 21,2 0,70 38 Аналог 2 TiZrN - TiZrCrN 2-4 36,1 0,33 117 Прототип 3 TiFeCN - TiFeSiCN - TiSiCN 2-2-2 40,1 0,29 135 В соответствии с формулой 4 TiFeCN - TiFeSiCN - TiSiCN 1-4-1 37,0 0,37 120 Получены с отклонениями толщины 5 TiFeCN - TiFeSiCN - TiSiCN 2-2-2 38,1 0,35 122 При одинаковом давлении 6 TiFeCN - TiFeSiCN - TiSiCN 2-2-2 37,3 0,40 111 При одинаковой температуре 1. H_µ - микротвердость, ГПа (по Виккерсу). 2. К₀ - коэффициент отслоения, уменьшение величины которого свидетельствует о росте прочности сцепления с инструментальной основой.

Как видно из приведенных в таблице данных, стойкость пластин, обработанных по предлагаемому способу, выше стойкости пластин, обработанных по способу-прототипу, на 7-12%. При этом пример 4 иллюстрируют, что при нарушении требований по назначению толщин слоев стойкость пластин снижается. В примере 5 показано, что в случае применения покрытий со слоями, осажденными при одинаковом давлении газа, стойкость также снижается. В примере 6 показано, что в случае применения покрытий со слоями, осажденными при одинаковой температуре конденсации, стойкость также снижается.

Изобретение относится к способам нанесения износостойких покрытий на режущий инструмент и может быть использовано в металлообработке. На рабочие поверхности режущего инструмента вакуумно-дуговым методом наносят трехслойное покрытие. В качестве нижнего слоя при давлении ацетилена в камере установки 7,5·10^-4 Па и температуре 600°С наносят карбонитрид титана и железа, в качестве промежуточного слоя при давлении ацетилена в камере установки 7,5·10^-4 Па и температуре 550°С наносят такой же карбонитрид, легированный кремнием, а в качестве верхнего слоя при давлении ацетилена в камере установки 4,3·10^-3 Па и температуре 500°С наносят карбонитрид титана и кремния. Обеспечивается повышение работоспособности режущего инструмента и качества обработки. 1 табл.

Способ получения многослойного покрытия для режущего инструмента, включающий нанесение трехслойного покрытия вакуумно-дуговым методом, отличающийся тем, что в качестве нижнего слоя при давлении ацетилена в камере установки 7,5·10^-4 Па и температуре 600°С наносят карбонитрид титана и железа, в качестве промежуточного слоя при давлении ацетилена в камере установки 7,5·10^-4 Па и температуре 550°С наносят такой же карбонитрид, легированный кремнием, а в качестве верхнего слоя при давлении ацетилена в камере установки 4,3·10^-3 Па и температуре 500°С наносят карбонитрид титана и кремния.