Изобретение относится к наносимой способом PVD (физическое осаждение из паровой фазы), в частности дуговым испарением, слоистой системе для покрытия изделий, согласно ограничительной части пункта 1 формулы изобретения, а также к способу получения соответствующей слоистой системы, согласно ограничительной части пунктов 21 и 26. Кроме того, изобретение относится к изделиям согласно ограничительной части пункта 42, которое покрыто слоистой системой по изобретению.
Уровень техники
В документе ЕР 0513662, соответственно US 5310607 (Balzers) описывается высокопрочное покрытие из (Аl, Сr)2O3, инструмент с покрытием и способ получения слоя, в котором из тигля, включенного как анод дугового разряда низкого напряжения (NVB), вместе испаряются порошки Аl и Сr и покрывают инструменты в атмосфере Аr/O2 при примерно 500°С. Слой имеет внутреннее сжимающее напряжение и состоит в основном из смешанных кристаллов с содержанием Сr выше 5%, причем термодинамическая стабильность улучшена высоким содержанием алюминия, а устойчивость к абразивному износу - повышенным содержание хрома. Хотя слой на основании так называемой 202-линии обозначен как модификация оксида α-алюминия (корунд), который имеет смещение, соответствующее содержанию хрома, но при этих оценках отсутствуют все другие линии корунда. Несмотря на описанные преимущества, эти слои нельзя утвердить как промышленный стандарт, так как получение описанным NVB-способом из-за изолирующих свойств слоя при продолжительной работе приводит к технологическим проблемам.
Обход этих технологических проблем путем осаждения одного по меньшей мере достаточно проводящего слоя тройного нитрида и затем окислительного слоя описан в трех следующих документах. Однако целью всех этих трех документов было предложить оксидный слой или внедрения в структуру корунда как подложку для выращивания слоя оксида α-алюминия. Причем последний слой получают с помощью несбалансированного магнетронного напыления (Unbalanced-Magnetron-Sputtering, UBMS) в атмосфере Ar/О2 при требующем много затрат контроле за ходом процесса с помощью плазменно-эмиссионного монитора (PEM), чтобы удержать алюминиевую распылительную мишень в области перехода между отравлённой, то есть оксидной, и металлической поверхностью.
В документах US 6767627 и JP-No 2002-53946 (Kobe) описана слоистая система и способ получения слоистой системы, содержащей оксид α-алюминия. При этом, например, сначала наносят твердый слой из TiAlN и твердый слой из AlCrN, затем окисляют по меньшей мере поверхность твердого слоя AlCrN, вследствие чего как промежуточный слой возникает корундоподобная структура решетки с постоянной решеткой от 0,4779 до 0,5 нм. После этого осаждают слой оксида α-алюминия (a=0,47587 нм). При этом авторы уверяют, что могут также получить слои со структурой корунда при температурах 300-500°C посредством процесса AIP с последующей стадией окисления и следующей за ней стадией напыления оксида алюминия методом UBMS. Альтернативно описываются также слои оксида алюминия, которые осаждали на промежуточные слои Cr2O3, (Al,Cr)2O3 или (Fe,Cr)2O3, полученные также способом UBMS в атмосфере Ar/O2. Кроме того, авторы упоминают, ссылаясь на JP5-208326, малопригодность слоев (Al,Cr)2O3 для обработки сталей из-за реакции хрома на поверхности слоя с железом обрабатываемого материала.
В противоположность этому, авторы этих же заявок в более раннем документе US 2005 005 8850 (Kobe) обнаружили, что на самом деле эти методы требуют температур от 650°C до 800°C, так как при более низкой температуре окисление не идет. Однако фактически были описаны только примеры при температуре 700° и 750°C, и испрашивался патент на способ, при котором по меньшей мере стадия окисления или осаждения пленки оксида алюминия проводится при температуре 700° и выше. При этом обе стадии процесса проводятся предпочтительно при одинаковой температуре. Кроме того, авторы изобретения раскрывают дополнительное нанесение диффузионного барьера, предпочтительно содержащего Ti, как, например, TiN, TiC, TiCN и т.д., чтобы предотвратить возникающую при этих высоких температурах процесса вредную диффузию кислорода через оксидный слой в подложку.
В документе WO 2004 097 062 (Kobe) также осознается необходимость улучшения изобретения, описанного в JP 2002-53946. При этом исходной точной является опыт, при котором, аналогично JP 2002-53946, CrN окисляют при 750°C и затем при этой же температуре осаждают оксид алюминия в контролируемом с помощью PEM процессе распыления в атмосфере Ar/O2. Это приводит к хотя и кристаллическим, но становящимся с повышением толщины слоя все более крупнозернистым и тем самым более шероховатым слоям. В WO 2004 097 062 это пытаются преодолеть способом, при котором рост кристаллов оксида алюминия прерывается через периодические промежутки тонкими оксидными слоями других, но также растущих со структурой корунда, металлоксидов, таких как Cr2O3, Fe2O3, (AlCr)2O3, (AlFe)2O3, или прерывается путем по меньшей мере периодического внедрения таких оксидов. При этом области слоя, включающие другие металлоксиды, должны удерживаться на уровне ниже 10, предпочтительно даже ниже 2%. Правда, большие времена покрытия для получения таких слоев (примерно 5 часов на 2 мкм) для промышленных процессов кажутся малоподходящими.
В публикации Ashenford [Surface and Coatings Technology 116-119 (1999) 699-704] описан рост оксида алюминия со структурой корунда и оксида хрома со структурой эсколаита в диапазоне температур от 300°C до 500°C. Эсколаитная структура оксида хрома похожа на структуру корунда у оксида алюминия, однако имеет несколько измененные параметры решетки. Целью исследований, проведенных с MBE-системой в сверхвысоком вакууме, было использовать оксид хрома со структурой корунда как затравку кристаллизации для роста высокотемпературной фазы корунда у оксида алюминия. При этом кислород возбуждается плазмой, которая испаряет металлы из источников элементов, пространственно расположенных так, что потоки материалов одновременно ударяются о подложку. В исследованной области температур 300-500°C на стальные подложки можно осадить только аморфный оксид алюминия, в то время как оксид хрома, по существу независимо от предварительной обработки стальных подложек, растет как поликристаллический слой с эсколаитной структурой. Однако чистый оксид α-алюминия на эсколаитных слоях получить не удалось, так как в этой области температур, начиная с концентрации алюминия выше 35 ат.%, кристаллическая структура в пределах нескольких атомных слоев релаксирует в аморфный оксид алюминия. Результаты этих практических исследований были затем подтверждены модельными расчетами на полуэмпирической модели, которые предсказывают дестабилизацию оксида α-алюминия вакантными местами кислорода в пользу κ-модификации.
В документе EP 0 744473B1 описан процесс распыления, который для температур подложки ниже 700°C дает слой, состоящий из α- и γ-фаз оксида алюминия, который является полностью кристаллическим, но имеет высокое сжимающее напряжение, по меньшей мере 1 ГПа. В качестве промежуточных слоев между инструментом и слоем оксида алюминия указываются соединения металлов с O, N и C.
Резюмируя, можно сказать, что в уровне техники в области получения оксидов со структурой корунда способом PVD уже более 10 лет склоняются к тому, чтобы получать слои оксида α-алюминия так, чтобы можно было предложить эквивалент слою, уже давно очень успешному в области CVD (химическое осаждение из паровой фазы), без недостатков, обусловленных способом CVD. Однако способы являются настолько сложными, подверженными ошибкам и хлопотными, что до настоящего времени производителями предлагается только аморфный слой оксида алюминия, но не кристаллический, и, в частности, не предлагаются слои оксида α-алюминия в области покрытия инструментов. По схожим причинам до сегодняшнего дня не предлагалось никаких других чисто оксидных слоев, в частности толстых оксидных слоев, хотя предложение оксинитридов, оксикарбонитридов и т.п. показывает, что на рынке инструментов существует высокая потребность в термохимически стойких покрытиях.
Основные определения
Под термически стабильными в контексте настоящего изобретения понимаются слои, которые на воздухе в области температур от комнатной температуры до по меньшей мере 900°C, предпочтительно 1000°C и, в частности, 1100°C не обнаруживают никаких изменений кристаллической структуры и, тем самым, никаких существенных изменений рентгенограмм и, таким образом, параметров решетки. Такие слои, если они имеют соответствующую твердость основы по меньшей мере 1500 HV, а предпочтительно по меньшей мере 1800 HV, особенно интересны для применения в области инструментов с высокой термической нагрузкой, так как в процессах обработки можно не ожидать никаких процессов фазового превращения, и высокотемпературная твердость заметно лучше по сравнению с другими слоями.
Под свободными от внутренних напряжений понимаются слои, которые в более подробно описываемых далее методах испытаний обнаруживают самое большее незначительные сжимающие или растягивающие напряжения. Благодаря этому можно, например, из сдвига расстояния между плоскостями кристаллической решетки или отклонений постоянной решетки слоев (AlCr)2O3 путем линейной интерполяции между постоянными решетки (закон Вегарда) бинарных соединений α-Al2O3 и α-Cr2O3 напрямую определить содержание Al или содержание Cr в слое.
Это находится в противоречии со способами PVD, известными, например, из EP 0513662 или EP 0744473. Описанные там слои, которые из-за встраивания атомов инертного газа, из-за смещения постоянным током или по другим причинам вырастают напряженными, имеют высокие внутренние сжимающие напряжения, в области более одного ГПа, что при большей толщине слоя часто приводит к отслаиванию.
В отличие от этого, CVD-слои обычно имеют растягивающие напряжения, которые возникают из-за разных коэффициентов теплового расширения слоя и материала основы при охлаждении от типичных для этой технологии высоких температур осаждения. Например, согласно US 2004202877, для осаждения α-Al2O3 требуются температуры от 950 до 1050°C. Это, вместе с дополнительным недостатком, состоящим в неизбежном присутствии нежелательных продуктов разложения (например, галогенов) с процесса осаждения, является основным недостатком процесса нанесения покрытий методом CVD, так как эти напряжения ведут к образованию трещин, например гребневидных трещин, и поэтому такие слои плохо подходят, например, для процессов обработок с прерывистым резанием.
Многокомпонентными оксидами здесь называются соединения по меньшей мере двух или более металлов с одним оксидом. Кроме того, под этим понимаются также оксиды одного или нескольких металлов, которые дополнительно содержат один или несколько полупроводниковых элементов, как, например, B или Si. Одним примером таких оксидов являются известные как шпинели кубические двойные или многокомпонентные оксиды алюминия. Однако настоящее изобретение относится к оксидам, которые имеют изоморфную оксиду α-алюминия структуру типа корунда с составом (Me11-xMe2x)2O3, причем каждый из Me1 и Me2 означает по меньшей мере один из элементов Al, Cr, Fe, Li, Mg, Mn, Ti, Sb или V, и при этом элементы Me1 и Me2 в каждом случае отличны друг от друга.
Методы измерений
Далее для лучшей возможности сопоставления кратко упоминаются отдельные методы и приборы, которые используются для определения некоторых характеристик слоев.
Рентгенодифракционные измерения
Для измерения рентгеновских спектров и рассчитываемых из них постоянных решетки применялся рентгеновский дифрактометр D8 от Bruker-AXS с зеркалом Göbel, многопластинчатым коллиматором и энергодисперсионным детектором.
Простое измерение в области θ-2θ проводилось по геометрии Брегга-Брентано с излучением CuKα, никакого косого падения.
Диапазон углов: 20-90°, с вращающейся подложкой.
Длительность измерений: при времени пребывания 4 с на 0,01° длительность измерения составляла 7 ч 46 мин (для 70°).
Измерение внутренних напряжений в слое
Для измерений внутренних напряжений в слое, с одной стороны, применялся метод изгибаемой полосы по Stoney на стерженьке из твердого металла (L=2r=20 мм, Ds=0,5 мм, Es=210 ГПа, vs=0,29), и напряжение слоя рассчитывалось по следующей формуле:
где Es - модуль Юнга подложки, Ds - полная толщина подложки, df - толщина слоя, f - прогиб и L - длина свободной балки.
Во-вторых, применялся метод изгибаемого диска, и напряжение слоя рассчитывалось по следующей формуле:
с L=2r=20 мм, Ds=0,5 мм, Es=210 ГПа, vs=0,29.
Кроме того, указание на внутренние напряжения в слоистых системах дает также определенное посредством рентгеновской дифрактометрии отклонение точек, измеренных на многокомпонентном оксиде, от прямых, определенных согласно закону Вегарда.
Подробное описание изобретения
Задачей настоящего изобретения является исправить подробно описанные выше недостатки уровня техники и создать подходящую для высокотемпературных применений слоистую систему, которая содержит по меньшей мере один термостабильный оксидный слой, а также изделия, в частности инструменты и конструктивные элементы, которые защищены слоистой системой. Следующей задачей является представить способ получения слоистой системы, чтобы он позволял простым и воспроизводимым образом покрывать изделия и регулировать свойства слоистой системы для различных приложений.
Эта задача решена наносимой способом PVD слоистой системой для покрытия деталей, которая содержит по меньшей мере один слой смешанных кристаллов многокомпонентного оксида следующего состава:
(Me11-xMe2x)2O3
причем каждый из Me1 и Me2 означает по меньшей мере один из элементов Al, Cr, Fe, Li, Mg, Mn, Nb, Ti, Sb или V, и при этом элементы Me1 и Me2 отличаются друг от друга,
и кристаллическая решетка слоя смешанных кристаллов имеет структуру корунда, у которой спектр смешанного кристаллического слоя, измеренный рентгеновской дифрактометрией или методом дифракции электронов, характеризуется по меньшей мере тремя, предпочтительно четырьмя, в частности пятью, линиями, приписываемыми структуре корунда. Особенно хорошо подходят для этого слоистые системы, у которых Me1 означает алюминий, а Me2 по меньшей мере один из элементов Cr, Fe, Li, Mg, Mn, Nb, Ti, Sb или V, и 0,2≤x≤0,98, предпочтительно 0,3≤x≤0,95. Алюминий здесь имеет особое значение как элемент для повышения стойкости к окислению и высокотемпературной твердости. Правда, слишком высокое содержание алюминия, особенно при получении покрытий, создает проблемы, так как такие слои, в частности, при низких температурах нанесения покрытия, образуют все более мелкие кристаллиты с соответствующей потерей интенсивности рефлексов на рентгенограмме.
Чтобы сделать возможным максимально невозмущенный и свободный от внутренних напряжений рост слоя, содержание галогенов и инертных газов в слое смешанных кристаллов непременно должно составлять менее 2%. Этого можно достичь тем, что источники работают с технологическим газом, который по меньшей мере на 80%, предпочтительно на 90%, в частности, даже на 100% состоит из кислорода. Таким образом, содержание инертного газа в слое смешанных кристаллов можно ограничить максимум 0,1 ат.%, предпочтительно максимум 0,05 ат.%, и/или содержание галогенов можно ограничить максимум 0,5 ат.%, предпочтительно максимум 0,1 ат.%, или, что является наилучшей ситуацией, слой смешанных кристаллов предпочтительно получают по существу без инертных газов и галогенов.
Что касается структуры слоя смешанных кристаллов, возможно несколько вариантов. Например, покрытие может быть выполнено однослойным или многослойным, из по меньшей мере двух разных осаждаемых по очереди многокомпонентных оксидов. Альтернативно многокомпонентный оксид можно осаждать в чередующейся последовательности с другим оксидом. При этом особенно устойчивыми к высоким температурам проявили себя многокомпонентные оксиды, которые получены дуговым испарением или распылением хромалюминиевых и алюминий-ванадиевых сплавов. В качестве следующих оксидов покрытия по очереди с многослойными оксидами, хорошие высокотемпературные свойства имеют HfO2, Ta2O5, TiO2, ZrO2, γ-Al2O3, но особенно оксиды со структурой корунда, как Cr2O3, V2O3, Fe2O3, FeTiO31Ti2O3, MgTiO2 и, естественно, особенно α-Al2O3.
При получении слоистой системы оказалось выгодным удерживать низкими напряжения слоя смешанных кристаллов, чтобы сделать возможным осаждение толстых слоев, какие особенно требуются, например, для быстрой токарной обработки металлических материалов. Если слоистой системе должны быть еще приданы дополнительные свойства, например, определенные характеристики внутренних напряжений для обработки закаленных сталей, в частности, способность работать на скольжение для лучшего снятия напряжений или для применения на элементах скольжения, можно придать улучшенное сцепление с различными подложками или подобное, этого можно достичь, например, подходящим выбором промежуточных слоев, располагаемых между подложкой и слоем смешанных кристаллов и состоящих, например, из по меньшей мере одного адгезионного и/или твердого слоя, или нанесением одного или нескольких верхних слоев на слой смешанных кристаллов.
При этом твердый слой или верхний слой предпочтительно содержит по меньшей мере один из металлов IV, V и VI подгруппы периодической системы, или Al, Si, Fe, Co, Ni, Co, Y, La, или соединения указанных элементов с N, C, O, B, или их смеси, причем предпочтительны соединения с N или CN. При этом в качестве особенно подходящих для твердого слоя показали себя соединения TiN, TiCN, AlTiN1 AlTiCN, AlCrN или AlCrCN, а для верхнего слоя особенно подходят AlCrN, AlCrCN, Cr2O3 или Al2O3, в частности, соединения γ-Al2O3 или α-Al2O3. Подобно слою смешанных кристаллов, промежуточный слой и/или твердый слой также могут иметь многослойную структуру. Кроме того, слоистая система может также быть образована как многослойная структура с чередованием промежуточного слоя и слоя смешанных кристаллов или чередованием верхнего слоя и слоя смешанных кристаллов.
Для получения смешанных кристаллов со структурой корунда подходят дуговые процессы без магнитного поля или с особым образом рассчитанным маленьким поперечным магнитным полем, и дуговые процессы с наложением импульсов, а также вообще такие процессы, например дуговые процессы или процессы распыления, при которых к источникам материала, таким как дуговой испаритель или источники распыления, прикладываются импульсы многоамперного тока, или основная работа идет при постоянном токе. Тем самым возможна работа в отравленном состоянии или образование сплава на мишени, если выдерживаются определенные, подробнее поясняемые ниже граничные условия.
Что касается дуговых способов получения слоистой системы по изобретению, в частности, для получения оксидного слоя смешанных кристаллов, рекомендуется дополнительно обратиться к следующим заявкам тех те авторов, отражающих ближайший уровень техники в отношении способов: WO 2006099758, WO 2006/099760, а также CH 01166/06. Все способы осуществлялись в RCS-системе нанесения покрытий фирмы Balzers.
Для получения смешанных кристаллов со структурой корунда для всех способов существенно, чтобы мишень была сплавной мишенью, так как иначе при температурах осаждения ниже 650°C, как подробнее описывается ниже, не удастся осадить оксидный слой смешанных кристаллов со структурой корунда. Для как можно более простого и воспроизводимого способа выгодно выбирать технологические параметры так, чтобы состав металлов слоя смешанных кристаллов после нормирования на полное содержание металлов, в отношении соответствующих долей металла отличался от содержания металлов в мишени не более чем на 10, предпочтительно не более чем на 5, в частности не более чем на 3 процента. Это удается достичь, например, удержанием указанных в экспериментальных примерах параметров, выбором более низкого электрического смещения подложки, например, ниже 100 В, чтобы предотвратить распад смешанных кристаллов, в том числе из-за краевого эффекта. Это может быть сделано специалистом путем подбора и варьирования, в зависимости от легирующей системы, если, например, требуется получить очень высокое сжимающее напряжение.
В принципе для получения многокомпонентных оксидов подходят дуговые процессы, при которых к поверхности мишени не прикладывается никакого магнитного поля или прикладывается лишь незначительное внешнее магнитное поле, по существу перпендикулярное поверхности мишени. Если прикладывается магнитное поле с поперечным компонентом Bz, выгодно устанавливать радиальный, или параллельный поверхности, компонент Br так, чтобы он по меньшей мере на большей части поверхности мишени был ниже Bz по меньшей мере более чем на 70%, предпочтительно на 90%. При этом поперечный компонент Bz устанавливается на значение от 3 до 50 гаусс, а предпочтительно от 5 до 25 гаусс. Такие магнитные поля можно создавать, например, с магнитной системой, состоящей из по меньшей мере одной катушки, поляризованной по оси, которая имеет геометрию, сходную с геометрией объема мишени. При этом уровень катушки может находиться на высоте поверхности мишени или предпочтительно сзади параллельно ей. Подробнее описываемые далее способы с импульсными источниками могут особенно выгодно осуществляться как дуговые процессы с источниками, имеющими такое слабое магнитное поле, но альтернативно и без магнитного поля.
В следующем способе с импульсным режимом работы источника для получения, в частности, термостойких слоев смешанных кристаллов из многокомпонентных оксидов с кристаллической решеткой типа корунда, по меньшей, мере один источник дуги снабжается одновременно как постоянным током, так и импульсным или переменным током. При этом покрытие на изделие осаждают, используя первый электрод, выполненный как сплавная мишень, источник дуги или источник распыления, а также второй электрод, причем источник одновременно снабжается как постоянным током, соответственно постоянным напряжением, так и импульсным или переменным током, соответственно импульсным или переменным напряжением. При этом состав сплавной мишени по существу соответствует составу слоя смешанных кристаллов. Предпочтительная частота импульсов при этом лежит в диапазоне от 1 кГц до 200 кГц, причем питание импульсным током может производиться также при различных параметрах ширины импульса, или с перерывами импульсов.
При этом второй электрод может быть отделен от источника дуги или устанавливаться как анод источника дуги, причем первый и второй электроды работают, будучи соединены с отдельным (единичным) питанием импульсным током. Если второй электрод не работает как анод источника дуги, то источник дуги через источник питания импульсного тока может быть соединен или работать с одним из следующих источников материала:
- дополнительный источник дугового испарения, который также соединен с электропитанием постоянным током;
- катод источника распыления, в частности, магнетронного источника, который также соединен с электропитанием, в частности с источником постоянного тока;
- тигель для испарения, который одновременно работает как анод низковольтного дугового испарителя.
При этом питание постоянным током осуществляется так, чтобы плазменный разряд по меньшей мере на источниках дугового испарения, а предпочтительно на всех источниках удерживался по существу бесперебойно.
При этом предпочтительно питание постоянным током и питание импульсным током расцепляются с помощью электрического развязывающего фильтра, который предпочтительно содержит по меньшей мере один запирающий диод. При этом покрытие может осуществляться при температурах ниже 650°С, предпочтительно ниже 550°С.
Слои многокомпонентных оксидов растут в этом случае несмотря на сравнительно низкую температуру нанесения покрытия и с большей вероятностью, чем лежащий ниже адгезионный или промежуточный слой, например слой кубического нитрида металла или карбонитрида, с образованием корундоподобной структуры, что удивительно, так как в предшествующих опытах, в которых слои получали одновременным напылением на деталь с мишеней, содержащих элементарный алюминий и хром, в атмосфере кислорода, можно было получить только аморфный слой, например, слой (Al1-хСrх)2O3. Это имеет место также и в случае, когда области покрытия источников делались перекрывающимися. Только применением сплавных мишеней можно осадить многокомпонентные оксиды с кристаллической структурой, в частности, со структурой корунда уже при сравнительно низких рабочих температурах. Кроме того, при этом следует обратить внимание, что около мишени имеется достаточно кислорода, так как в технологическом газе устанавливается высокое содержание кислорода, по меньшей мере 80%, предпочтительно 90%, или, как в следующем примере 1, в качестве технологического газа применяется исключительно кислород. При этом поверхность мишени в дуговом процессе сразу же покрывается тонким непроводящим слоем. По мнению авторов изобретения, причиной уменьшения роста кристаллического слоя, который в иных условиях был бы возможен лишь при существенно более высоких температурах, в частности, рост со структурой корунда, объясняется образованием многокомпонентных оксидов на поверхности мишени, которые в процессе испаряются, сначала образуют зародыши кристаллизации на детали и затем участвуют в образовании слоя. Такой механизм роста можно предположить по нескольким причинам. С одной стороны, температуры, создаваемые искрами на поверхности мишени, находятся в диапазоне температуры плавления сплава, из-за чего при достаточно высокой концентрации кислорода имеются хорошие предпосылки для образования стабильных при высокой температуре корундоподобных структур многокомпонентного оксида. С другой стороны, как упоминалось выше, при одновременном испарении мишеней из элементарного алюминия и хрома нельзя было получить никаких смешанных кристаллов. Это же справедливо также для оксидных слоев, получаемых технологией распыления. Так, в проведенных авторами настоящей заявки опытах, аналогичных опытам US 6767627, распылением получали слои оксида алюминия и оксида алюминий-хрома в области температур от 400 до 650°C. Однако не удалось экспериментально обнаружить кристаллических слоев оксида алюминия или оксида алюминий-хрома со структурой типа корунда. Это не удалось и при применении сплавных мишеней, что могло бы указывать, с одной стороны, на тепловое возбуждение на поверхности подложки, отсутствующее в обычных процессах распыления, а с другой стороны, на то, что от поверхности мишени распыляются не соединения, а только атомы.
Если даже практическое доказательство такого механизма образования, например, спектральным анализом, здесь привести нельзя, и, возможно, имеют значение и другие механизмы, все же нужно констатировать, что благодаря настоящему изобретению впервые удается получить многокомпонентные оксиды с однозначно подтвержденной корундоподобной структурой решетки при температуре нанесения покрытия от 450 до 600°С.
Чтобы еще больше повысить тепловое возбуждение на поверхности мишени, проводили также отдельные опыты с неохлажденными или обогреваемыми мишенями в атмосфере кислорода, и материал испарялся с быстро раскаляющейся докрасна поверхности мишени. Полученные таким путем слои обнаруживают решетку типа корунда. Одновременно в таких процессах можно путем повышения потенциала разряда повысить импеданс плазмы, что следует объяснить повышенной электронной эмиссией раскаленной поверхности в комбинации с повышенным давлением пара материала мишени, это можно еще больше усилить импульсами тока источника.
Следующая возможность получения оксидных слоев по изобретению состоит в применении разряда высокой мощности с, по меньшей мере, одним источником. Этого можно достичь, например, работой с источником импульсного тока или импульсного напряжения при крутизне фронта импульса, находящейся в интервале по меньшей от 0,02 В/нс до 2,0 В/нс, предпочтительно от 0,1 В/нс до 1,0 В/нс. При этом сверх или дополнительно к напряжению и току одновременно существующего разряда постоянного тока прикладываются токи по меньшей мере 20 A, предпочтительно больше или равные 60 A, при напряжениях от 60 до 800 В, предпочтительно от 100 до 400 В. Эти остроконечные импульсы напряжения можно получить, например, одним или несколькими соединенными последовательно конденсаторами, что наряду с различными другими преимуществами позволяет также разгрузить источник основного тока. Однако предпочтительно между двумя одновременно работающими на постоянном токе источниками дуги включается генератор импульсов. Приложением остроконечных импульсов в дуговом процессе неожиданно удалось на несколько μсек повысить напряжение на источнике, в зависимости от высоты приложенного сигнала по напряжению, тогда как импульсы с низкой крутизной фронта, как и следовало ожидать, влияют только на повышение тока источника.
Как показали первые эксперименты, с такими многоамперными разрядами, с источником распыления со сплавными мишенями можно также получить многокомпонентные оксиды с кристаллической структурой корунда, эсколаита или со сравнимыми гексагональными структурами, что предположительно объясняется повышенной плотностью энергии на поверхности мишени и сопровождающим это сильным повышением температуры, здесь также могло бы быть полезным применение неохлажденной или обогреваемой мишени, как описано выше. Разряд высокой мощности в таких процессах имеет как для высоковольтных дуг, так и для высокомощных распылителей близкие характеристики, которые соответствуют известному из таунсендовской диаграммы ток-напряжение аномальному тлеющему разряду. При этом приближение к этой области происходит с противоположных сторон, то есть с одной стороны от дугового разряда дугового процесса (низкое напряжение, высокий ток) и с другой стороны от тлеющего разряда процесса распыления (среднее напряжение, низкий ток).
Если к области аномального тлеющего разряда хотят приблизиться со стороны тока большой силы, то есть "со стороны дуги", то в принципе потребуются меры для повышения сопротивления плазмы или поверхности мишени (см. выше). Этого можно достичь, как описано выше, наложением остроконечных импульсов, нагревом поверхности мишени или комбинацией этих мер.
Другая возможность повышения импеданса плазмы создается применением импульсов магнитного поля источника. Это можно осуществить, например, путем импульсного тока источника, который пропускается весь или только как часть тока через вышеописанную магнитную систему, состоящую из поляризованной по оси катушки. В соответствии с возникающими высокими пиками тока здесь можно использовать катушки, при необходимости охлаждаемые, с низким числом витков (1-5).
Из изложенного выше и из описываемых ниже опытов следует, что слоистые системы по изобретению, в целом, очень подходят для применения в инструментах. Поэтому слоистые системы с выгодой можно наносить на такие инструменты, как фрезы, сверла, зуборезные инструменты, неперетачиваемые пластины, ножи для резки, протяжки, из разных материалов, как, например, нетеплостойкие и жароупорные стали, быстрорежущие стали, а также из спеченных материалов, как порошковые (РМ) стали, твердые сплавы (НМ), металлокерамика, кубический нитрид бора (CBN), карбид кремния (SiC) или нитрид кремния (SiN). Однако особенно хорошая пригодность установлена для применения на инструментах, использующихся при высоких температурах обработки или скоростях резания, как, например, токарные работы, высокоскоростное фрезерование и т.п., которые помимо абразивного истирания ставят также высокие требования к термохимической стабильности твердого слоя. В настоящее время для таких инструментов применяются главным образом покрытые способом CVD неперетачиваемые пластины. При этом часто применяется толщина слоя в диапазоне от 10 до 40 мкм. Поэтому благодаря вышеописанным свойствам предпочтительным применением слоев согласно изобретению являются неперетачиваемые пластины с покрытием, в частности неперетачиваемые пластины из РМ-стали, твердосплавные, металлокерамические спеченные материалы, спеченные материалы на основе CBN, SiC, SiN или неперетачиваемые пластины, предварительно покрытые поликристаллическим алмазом.
Хотя при работе над настоящим изобретением на переднем плане стояла прежде всего разработка защитных покрытий для режущих инструментов, само собой разумеется, что эти слои могут также с пользой применяться и в других областях. Например, можно предположить хорошую пригодность для инструментов для различных процессов горячей обработки металлов под давлением или сплавов, как формовка, горячая штамповка или литье под давлением.
Благодаря своей высокой химической стойкости покрытия могут также применяться на инструментах для обработки синтетических материалов, например, на головках экструдера или штампах для фасонных деталей.
Другие возможные применения выявляются в области покрытия деталей и компонентов, как, например, применение на испытывающих высокие термические нагрузки деталях двигателей внутреннего сгорания, таких как форсунки, поршневое кольцо, поршневой толкатель, лопатки турбины, и на испытывающие подобную нагрузку компонентах. Здесь, как и выше, по меньшей мере в областях, подверженных износу, могут применяться следующие основные материалы: нетеплостойкая сталь, быстрорежущая сталь, PM-сталь, твердосплавные, металлокерамические спеченные материалы или спеченные материалы на основе кубического нитрида бора.
Способом по изобретению можно также осаждать слои для получения термостабильных сенсорных покрытий, например, для пьезо- и сегнетоэлектрических материалов, вплоть до сверхпроводящих четырехкомпонентных оксидных слоев. Само собой разумеется, что эти слои не соединяются со структурой подложки и что в такой связи предлагается прежде всего применение в сочетании с MEMS на основе кремния.
Примеры и фигуры
Далее изобретение поясняется на примерах со ссылками на фигуры, приведенными для иллюстрации, на которых изображено следующее:
фиг. 1 - рентгеновские спектры слоев (Al1-xCrx)2O3;
фиг. 2 - параметры решетки слоев (Al1-xCrx)2O3;
фиг. 3 - температурная зависимость параметров решетки;
фиг. 4 - характеристики окисления слоя TiAlN-слой;
фиг. 5 - характеристики окисления слоя TiCN;
фиг. 6 - характеристики окисления слоя TiCN/(Al1-xCrx)2O3;
фиг. 7 - деталь слоя (Al1-xCrx)2O3.
В подробнее описываемом далее опыте 1 указывается полная последовательность способа нанесения покрытий согласно изобретению со слабым, по существу поперечным магнитным полем вблизи поверхности мишени.
После помещения детали в предусмотренные для этого держатели, которые могут вращаться в двух или трех направлениях, и ввода держателей в установку вакуумной обработки, обрабатывающую камеру откачивали до давления примерно 10-4 мбар.
Для регулирования рабочей температуры между отделенной диафрагмой катодной камерой с горячим катодом и подсоединенной как анод деталью, в атмосфере анода и водорода зажигали низковольтную дуговую плазму (NVB), поддерживаемую радиационным обогревом.
При этом устанавливались следующие параметры нагрева:
Альтернативы этому специалисту известны. При этом подложки включают предпочтительно как анод для низковольтной дуги и предпочтительно дополнительно с однополярной или биполярной пульсацией.
В качестве следующей стадии процесса начинается травление. Для этого между нитью и вспомогательным анодом создается низковольтная дуга. Здесь также между деталями и массой можно подключать питание постоянным током, пульсирующим постоянным током или работающим с переменным током средних или радиочастот источником переменного тока. Однако предпочтительно к деталям прикладывается отрицательное напряжение смещения.
При этом устанавливались следующие параметры травления:
На следующей стадии процесса проводится покрытие подложки слоем AlCrO и промежуточным слоем TiAlN. Все процессы нанесения покрытия можно при необходимости дополнительно поддерживать повышенной ионизацией посредством плазмы низковольтной дуги.
При этом для осаждения промежуточного слоя TiAlN устанавливались следующие параметры:
Для перехода к собственно функциональному слою, длящемуся около 15 мин, дополнительно подключался алюминий-хромовый источник дуги с источником постоянного тока 200 A, причем положительный полюс источника постоянного тока соединен с анодным кольцом источника и массой. К подложкам на этой стадии прикладывалось смещение постоянным напряжением -40 В. Через 5 минут после включения мишени AlCr(50/50) начиналась подача кислорода, причем ее повышали в течение 10 мин с 50 до 1000 см3/мин. Одновременно выключали мишени TiAl(50/50), и N2 снова устанавливали на примерно 100 см3/мин. Незадолго перед подачей кислорода электрическое смещение подложки переключали с постоянного напряжения на биполярные импульсы и повышали до U=-60 В. Этим заканчивалось получение промежуточного слоя и переход к функциональному слою. Под мишенями имеются в виду мишени, полученные порошковой металлургией. Альтернативно могут также использоваться пирометаллургические мишени. Чтобы можно было снизить частоту разбрызгивания, можно применять однофазные мишени, как описано в DE 19522331.
Покрытие подложек собственно функциональным слоем проводилось в чистом кислороде. Так как подразумевается, что оксид алюминия является изолирующим слоем, питания ни импульсным, ни переменным током для смещения не использовалось.
При этом основные функциональные параметры устанавливались следующим образом:
Вышеописанным способом можно было получить хорошо сцепляющиеся и твердые слои. Сравнительные испытания слоя на токарных и фрезерных станках выявили заметно улучшенный срок службы по сравнению с известными слоями TiAlN, хотя шероховатость была заметно выше значений шероховатости оптимизированных слоев чистого TiAlN.
Приведенные в таблице 1 опыты 2-22 относятся к простым слоистым системам по изобретению, которые состоят из полученного при температуре нанесения покрытий 450-600° слоя двойного оксида типа (Al1-xCrх)2O3. Остальные параметры идентичны описанным выше параметрам для получения функционального слоя. Измерения стехиометрического состава слоя проводилось посредством спектрометрии Резерфордовского обратного рассеяния (RBS). Наибольшее отклонение от составов сплава мишени, приведенных в колонке 2, показывают опыты 10-12 с отклонениями в 3,5 процентных пункта при отношении Al/Cr 70/30. Кроме того, содержание металлов слоя нормируется на полное содержание металлов в оксиде. Что касается стехиометрии кислорода, то в противоположность этому доходит до несколько больших отклонений, до более 8%. Тем не менее, все слои однозначно обнаруживают корундоподобную структуру решетки. Поэтому слои по изобретению предпочтительно должны быть подстехиометрическими в отношении кислорода на 0-10%, так как желаемая структура решетки образуется вплоть до диапазона дефицита кислорода примерно 15%.
Фиг. 1 A-C показывают типичные структуры корунда соответствующих изобретению слоев (Al1-xCrx)2O3, которые были получены с разными сплавными мишенями согласно опытам 18 (Al/Cr=25/75), 14 (50/50) и 3 (70/30) при 550°C. Измерения и оценки проводились с помощью рентгеновской дифрактометрии с установками параметров, подробнее описанных выше в разделе "Методы измерений". На изображении отказались от коррекции фоновых сигналов. Определение параметров решетки можно провести также и другими методами, например электронографическим анализом. Из-за убывающей от фиг. 1A к фиг. 1C толщины слоя с 3,1 до 1,5 мкм сильно вырастают не отмеченные линии подложки в сравнении с отмеченными чертами линиями слоя со структурой корунда. Тем не менее, и в спектре C, несмотря на использование линейной оси ординат, решетке корунда еще можно однозначно сопоставить 7 линий. Остальные линии относятся к твердосплавному основному материалу (сплав WC/Co). Однако для однозначной идентификации кристаллической решетки и для определения постоянных решетки должны быть однозначно идентифицируемы по меньшей мере 3, предпочтительно 4-5 линий.
Кристаллическая структура слоев является мелкокристаллической и по большей части со средним размером кристаллита менее 0,2 мкм, лишь при высоких содержаниях хрома и температурах нанесения покрытия 650° были измерены размеры кристаллитов от 0,1 до 0,2 мкм.
На фиг. 2 для опытов 2-22 показаны постоянные решетки a (сплошная линия) и c (пунктир) для кристаллической решетки (Al1-xCrх)2O3 при стехиометрическом содержании хрома, которые сравниваются с соответствующими, проведенными через три точки DB 1-3 пунктирными прямыми, определенными согласно ICDD (International Center for Diffraction Data) по закону Вегарда. При этом оказалось, что во всей области концентраций максимальное отклонение от идеальных прямых Вегарда составляет от 0,7 до 0,8%. Измерения на других слоях многокомпонентных оксидов также показали похожие результаты, отклонения указанных параметров составляют самое большее 1%. Это указывает на очень низкие внутренние напряжения слоя смешанных кристаллов, поэтому в отличие от многих других PVD-слоев можно с хорошей адгезией осаждать слои с большей толщиной, например, от 10 до 30 мкм, а в отдельных случаях до 40 мкм. Более значительных напряжений в слое можно было достичь только при прикладывании повышенных напряжений к подложке (>150) и/или при использовании смеси технологических газов Ar/O2 с высоким содержанием Ar. Так как для многих приложений хорошо подходят, в частности, многослойные системы, какие подробнее описываются ниже, внутреннее напряжение слоя при необходимости можно регулировать в широком диапазоне выбором промежуточного слоя, при необходимости с многослойной структурой, между деталью и слоем смешанных кристаллов и/или верхнего слоя. Например, этим можно устанавливать более высокое внутреннее сжимающее напряжение для повышения твердости слоя для обработки твердых материалов. Тем самым для промышленных приложений, связанных с высоким абразивным износом, можно с экономической выгодой получать толстые слоистые системы с толщинами слоя более 10 или 20 мкм, причем толщина слоя смешанных кристаллов выбирается предпочтительно больше 5, в частности, больше 8 мкм.
Параллельно этому проводились исследования слоев смешанных кристаллов толщиной 2 мкм согласно описанным выше способам (метод изгибаемой полосы по Stoney и метод изгибаемого диска). При этом было определено, что напряжение слоя находится в диапазоне от "свободный от внутренних напряжений" до низких сжимающих или растягивающих напряжений со значениями, меньше или равными 0,5 ГПа. Тем не менее, для осаждения более толстых PVD-слоев подходят также слои с несколько большими напряжениями, примерно 0,8 ГПа. Следующая возможность состоит в последовательности осаждения чередующихся тонких (≤ 1 мкм) слоев с растягивающими или сжимающими напряжениями в виде многослойной системы.
Для проверки термостойкости и стойкости к окислению структуры корунда осажденных слоев (Al1-xCrх)2O3, покрытие ими твердосплавные образцы для испытаний с повышенным содержанием Co нагревали, согласно таблице 2, опыт 2, в течение 50 минут до температуры 1000° или 1100°C, выдерживали при этой температуре 30 минут и затем в течение 50 минут охлаждали до 300°C. После охлаждения до комнатной температуры снова определяли постоянные решетки. Согласно фазовой диаграмме, приведенной в "Phase Equilibria Diagrams, Volume XII. Oxydes" Американского керамического общества [W.Sitte, Mater.Sci.Monogr., 28A, React. Solids 451-456, 1985], в диапазоне содержаний алюминия от примерно 5 до 70% т.е. (Al0,05-0,7Cr0,96-0,3)2O3, для температур до примерно 1150°C указывается на разрыв смешиваемости, что позволяет ожидать распада смешанного кристалла (Al1-xCrх)2O3 на Al2O3 или Cr2O3 и смешанный кристалл (Al1-xCrх)2O3 другого состава. Из диаграммы можно также видеть, что способом по изобретению удается термодинамически сдвинуть температуру образования слоя смешанных кристаллов (Al1-xCrх)2O3 с 1200°C на 450°-600°C. Неожиданно оказалось также, что полученные согласно изобретению слои смешанных кристаллов в результате процесса закаливания имеют лишь минимальные изменения постоянной решетки, и не происходит также никакого распада на бинарные компоненты. Видимое из фиг. 3 максимальное различие между величиной параметра решетки a, измеренной после процесса нанесения покрытия при комнатной температуре, и параметром решетки для закаленного образца составляет примерно 0,064%, а максимальное отклонение величины c составляет 0,34%. При измерениях различных других многокомпонентных оксидов также обнаружилась исключительно высокая термическая стабильность слоя и малое отклонение постоянных решетки, не более 1-2%.
Фиг. 4 и фиг. 5 показывают результаты опытов по окислению известных слоистых систем с помощью REM-снимка излома слоя TiAlN или TiCN, которые, как описано выше, нагревали до 900°C и затем закаливали 30 минут при этой температуре в атмосфере кислорода. У слоя TiAlN в области более 200 нм можно видеть заметное изменение поверхностной структуры. За внешним, состоящим в основном из оксида алюминия наружным слоем толщиной от 130 до 140 нм идет пористый, обедненный алюминием слой толщиной от 154 до 182 нм. Еще намного хуже поведение при окислении слоя TiCN с фиг. 5, который при такой обработке окисляется насквозь до основного материала и обнаруживает начинающееся отслоение в правой части снимка. Слой является крупнозернистым и больше не имеет столбчатой структуры первоначального TiCN-слоя.
Фиг. 6 и фиг. 7 показывают результаты идентичных опытов по окислению со слоем TiCN, который защищен соответствующим изобретению слоем (Al0,7Cr0,3)2O3 толщиной примерно 1 мкм. Фиг. 6 показывает слоистую систему в увеличении 50000. Можно четко видеть известную столбчатую структуру слоя TiCN и несколько более мелкокристаллический выросший слой (Al0,7Cr0,3)2O3. При этом размер кристаллитов слоя оксида алюминий-хрома можно еще больше уменьшить, например, использованием мишени с более высоким содержанием Al. Фиг. 7 показывает слоистую систему в увеличении 150000, слой TiCN можно распознать лишь у нижнего края снимка. В отличие от слоев на фиг. 4 и фиг. 5, реакционная зона слоя (Al0,5Cr0,5)2O3 толщиной H2 максимум 32 нм существенно уже и имеет плотную структуру без видимых пор. В серии сравнительных экспериментов с различными смешанно-кристаллическими слоями по изобретению оказалось, что они, в отличие от других оксидных слоев, соответствующих уровню техники, защищают лежащие ниже промежуточные слои и тем самым всю слоистую систему, придают отличную термостойкость и стойкость к окислению. В принципе для этой цели можно использовать любые слои смешанных кристаллов по изобретению, которые в вышеописанном испытании на окисление не образуют реакционных зон, превышающих 100 нм. Предпочтительными являются слои смешанных кристаллов с реакционными зонами от 0 до 50 нм.
Измеренные твердости слоев (Al0,5Cr0,5)2O3 составляют около 2000 HV50. Равным образом, измерениями на других многокомпонентных оксидах, как, например, (Al0,5Ti0,3Cr0,2)2O3, или (Al0,6Ti0,4)2O3, (V0,5Cr0,5)2O3, (Al0,2Cr0,8)2O3, можно было определить значения от 1200 до 2500 HV.
В таблицах 3-6 приводятся дополнительные варианты многослойной слоистой системы по изобретению. Технологически параметры для получения слоя смешанных кристаллов из AlCrO или AlCrON на системе покрытия с 4 источниками (RCS) приводятся в таблице 7, соответствующие технологические параметры для получения отдельных слоев для различных защитных покрытий приведены в таблице 8.
Опыты 23-60 в таблицах 3 и 4 относятся при этом к слоистым системам, в которых оксидные слои смешанных кристаллов образованы целиком со структурой корунда, по большей части как одиночный слой. Только в опытах 25, 29 и 31 слой смешанных кристаллов образован из двух следующих друг за другом отдельных слоев разного химического состава. В опыте 29 слои смешанных кристаллов отличаются только разным отношением Al/Cr.
При этом опыты 61-107 в таблице 5 и 7 относятся к слоистым системам, в которых слой смешанных кристаллов образован из 5-100 укладок отдельных очень тонких слоев толщиной от 50 нм до 1 мкм. При этом как оксидные слои смешанных кристаллов разного химического состава со структурой корунда, так и соответствующие слои смешанных кристаллов чередуются с другими слоистыми системами.
Сравнительные эксперименты с разными испытаниями на токарную обработку и фрезерование выявили для слоев опытов 23, 24 и 61-82, как для обработки на токарном станке, так и для фрезерования, заметное улучшение по сравнению с известными слоистыми системами, такими, как TiAlN, TiN/TiAlN и AlCrN. Также в сравнении со слоями, наносимыми способом CVD, как при фрезеровании, так и при некоторых применениях в токарной обработке достигается лучший срок службы инструментов.
Хотя, как указано выше, уже был исследован и испытан целый ряд различных слоистых систем, специалист при необходимости прибегнет к известным методам, если он захочет подогнать некоторые свойства слоистой системы по изобретению к особым требованиям. Например, можно предусмотреть встраивание дальнейших элементов в отдельные или же все слои системы, в частности в слой смешанных кристаллов. Известными элементами, которые, например, по меньшей мере в нитридных слоях, оказывают благоприятное влияние на термостойкость, являются Zr, Y1 La или Ce.
Изобретение относится к слоистым системам, наносимым методом PVD, а именно дуговым испарением. Слоистая система содержит по меньшей мере один слой смешанных кристаллов многокомпонентного оксида состава (Ме11-хМе2х)2O3, где каждый из Ме1 и Ме2 означает по меньшей мере один из элементов Al, Cr, Fe, Li, Mg, Mn, Nb, Ti, Sb или V, и при этом элементы Ме1 и Ме2 отличаются друг от друга. При этом кристаллическая решетка слоя смешанных кристаллов имеет структуру корунда, которая в спектре слоя смешанных кристаллов, измеренном методом рентгеновской дифракции, характеризуется по меньшей мере тремя, предпочтительно четырьмя, в частности пятью, линиями, приписываемыми структуре корунда. Технический результат - повышение термической и химической стойкости покрытия. 4 н. и 44 з.п. ф-лы, 7 ил., 8 табл., 1 пр.
1. Получаемая дуговым испарением слоистая система для покрытия изделия, которая содержит по меньшей мере один слой смешанных кристаллов многокомпонентного оксида следующего состава:
(Ме11-xМе2х)2O3,
где каждый из Ме1 и Ме2 означает по меньшей мере один из элементов Аl, Cr, Fe, Li, Mg, Mn, Nb, Ti, Sb или V, и при этом элементы Ме1 и Ме2 отличаются друг от друга, отличающаяся тем, что кристаллическая решетка слоя смешанных кристаллов имеет структуру корунда, которая в спектре слоя смешанных кристаллов, измеренном методом рентгеновской дифракции, характеризуется по меньшей мере тремя, предпочтительно четырьмя, в частности пятью, линиями, приписываемыми структуре корунда.
2. Слоистая система по п.1, отличающаяся тем, что структура корунда слоя смешанных кристаллов термически настолько стабильна, что параметр решетки а и/или с слоя смешанных кристаллов после 30 мин выдерживания на воздухе при по меньшей мере 1000°С или при по меньшей мере 1100°С смещается максимум на 2%, предпочтительно максимум на 1%.
3. Слоистая система по п.1, отличающаяся тем, что слой смешанных кристаллов имеет стехиометрическое или подстехиометрическое содержание кислорода.
4. Слоистая система по п.3, отличающаяся тем, что содержание кислорода лежит на 0-15 процентных пунктов, предпочтительно на 0-10 процентных пунктов ниже стехиометрического состава соединения.
5. Слоистая система по п.1, отличающаяся тем, что слой смешанных кристаллов является мелкокристаллическим со средним размером кристаллита менее 0,2 мкм, предпочтительно менее 0,1 мкм.
6. Слоистая система по любому из пп.1-5, отличающаяся тем, что Ме1 означает Аl, Ме2 означает по меньшей мере один из элементов Cr, Fe, Li, Mg, Mn, Nb, Ti, Sb или V, и 0,2≤x≤0,98, предпочтительно 0,3≤х≤0,95.
7. Слоистая система по п.1, отличающаяся тем, что слой смешанных кристаллов имеет содержание инертного газа и галогена каждое ниже 2 ат.%.
8. Слоистая система по п.7, отличающаяся тем, что содержание инертного газа в слое смешанных кристаллов составляет максимум 0,1 ат.%, предпочтительно максимум 0,05 ат.%, и/или содержание галогенов максимум 0,5 ат.%, предпочтительно максимум 0,1 ат.%, или слой смешанных кристаллов предпочтительно, по существу, не содержит инертный газ и/или галоген.
9. Слоистая система по п.1, отличающаяся тем, что напряжение в слое смешанных кристаллов настолько мало, что отклонение параметра решетки многокомпонентных оксидов от значения, определенного по закону Вегарда, меньше или равно 1%, предпочтительно меньше или равно 0,8%.
10. Слоистая система по п.1, отличающаяся тем, что напряжение слоя, измеренное на слое смешанных кристаллов толщиной 2 мкм, имеет напряжение сжатия или напряжение растяжения со значением менее ±0,8 ГПа, предпочтительно менее ±0,5 ГПа.
11. Слоистая система по п.1, отличающаяся тем, что слой смешанных кристаллов является многослойной структурой из по меньшей мере двух разных поочередно осажденных многокомпонентных оксидов.
12. Слоистая система по п.1, отличающаяся тем, что слой смешанных кристаллов имеет многослойную структуру из по меньшей мере одного многокомпонентного оксида, а также дополнительного оксида в чередующемся порядке.
13. Слоистая система по п.1, отличающаяся тем, что многокомпонентный оксид является двойным оксидом, в частности (Аl1-хСrх)2O3 или (Al1-xVx)2O3.
14. Слоистая система по п.13, отличающаяся тем, что один из упомянутых оксидов представляет собой, в частности, HfO2, Ta2O5, TiO2, ZrO2, γ-Аl2О3 или оксид со структурой корунда, как Сr2О3, V2О3, Fе2О3, FеТiO3, MgTiO2 или α-Аl2О3.
15. Слоистая система по п.1, отличающаяся тем, что дополнительно к слою смешанных кристаллов между деталью и слоем смешанных кристаллов и/или верхним слоем на слое смешанных кристаллов имеется по меньшей мере один промежуточный слой и/или твердый слой, который предпочтительно содержит один из металлов подгрупп IV, V и VI Периодической системы и/или Al, Si, Fe, Ni, Co, Y, La, или их смесь.
16. Слоистая система по п.15, отличающаяся тем, что металлы твердого слоя и/или верхнего слоя являются соединениями с N, С, О, В или их смесями, причем предпочтительны соединения с N или CN.
17. Слоистая система по п.15 или 16, отличающаяся тем, что твердый слой содержит TiN, TiCN, AlTiN, AlTiCN, AlCrN или AlCrCN, а верхний слой содержит AlCrN, AlCrCN, Сr2О3 или Аl2О3, в частности γ-Аl2О3 или α-Аl2O3.
18. Слоистая система по п.15, отличающаяся тем, что промежуточный слой и/или твердый слой имеют многослойную структуру.
19. Слоистая система по п.15, отличающаяся тем, что промежуточный слой и слой смешанных кристаллов, соответственно верхний слой и слой смешанных кристаллов расположены как чередующаяся многослойная структура.
20. Слоистая система по п.15, отличающаяся тем, что слоистая система имеет общую толщину более 10 мкм, предпочтительно более 20 мкм.
21. Слоистая система по п.15, отличающаяся тем, что слой смешанных кристаллов имеет толщину более 5 мкм, предпочтительно более 8 мкм.
22. Способ нанесения покрытий вакуумным напылением на изделие для получения слоя смешанных кристаллов многокомпонентного оксида, причем электродуговой разряд между по меньшей мере одним анодом и выполненным как мишень катодом источника дуги осуществляют в кислородсодержащем технологическом газе, отличающийся тем, что поддерживают процесс испарения без создания магнитного поля у поверхности мишени или с созданием внешнего магнитного поля величиной от 3 до 50 Гс, по существу, перпендикулярного поверхности мишени и имеющего поперечный компонент Bz, а также, по существу, меньший радиальный, или параллельный поверхности компонент Вr, причем мишень является сплавной мишенью, которая, по существу, соответствует составу слоя смешанных кристаллов, который осаждается со структурой корунда.
23. Способ по п.22, отличающийся тем, что состав металлов слоя смешанных кристаллов после нормирования на полное содержание металлов в отношении соответствующих долей металла отличается от содержания в составе мишени не более чем на 10, предпочтительно не более чем на 5, в частности не более чем на 3%.
24. Способ по п.22 или 23, отличающийся тем, что поперечный к поверхности мишени компонент Bz устанавливается на уровне от 5 до 25 Гс.
25. Способ по п.22, отличающийся тем, что для создания магнитного поля к магнитной системе, состоящей из по меньшей мере одной аксиально поляризованной катушки, которая имеет геометрию, сходную с периметром мишени, подводится ток возбуждения.
26. Способ по п.22, отличающийся тем, что искровой разряд или по меньшей мере один источник дуги снабжаются одновременно как постоянным током, так и импульсным или переменным током.
27. Способ нанесения покрытий вакуумным напылением на изделие для получения слоя смешанных кристаллов многокомпонентного оксида, в котором в кислородсодержащем технологическом газе осаждают слой на изделие с выполненным как мишень первым электродом дугового источника или источника распыления, а также со вторым электродом, причем источник одновременно снабжается как постоянным током или постоянным напряжением, так и импульсным или переменным током, соответственно импульсным или переменным напряжением, отличающийся тем, что мишень является сплавной мишенью, которая, по существу, соответствует составу металлов слоя смешанных кристаллов, который осаждается со структурой корунда.
28. Способ по п.27, отличающийся тем, что состав металлов слоя смешанных кристаллов после нормирования на полное содержание металлов в отношении соответствующей доли металла отличается от содержания в составе мишени не более чем на 10 ат.%, предпочтительно не более чем 5 ат.%, в частности не более чем на 3 ат.%.
29. Способ по п.27, отличающийся тем, что второй электрод отделен от источника дуги или расположен как анод источника дуги.
30. Способ по п.29, отличающийся тем, что оба электрода работают, будучи соединенными с отдельным источником питания импульсным током.
31. Способ по п.30, отличающийся тем, что второй электрод работает как катод дополнительного источника дугового испарителя, и он также работает соединенным с питанием постоянного тока.
32. Способ по п.30, отличающийся тем, что второй электрод выполнен как тигель для испарения и работает как анод низковольтного дугового испарителя.
33. Способ по п.22 или 27, отличающийся тем, что питание постоянным током и питание импульсным током разделяется разъединяющим фильтром, причем он предпочтительно содержит по меньшей мере один запирающий диод.
34. Способ по п.22 или 27, отличающийся тем, что питание осуществляется источником постоянного тока так, что плазменный разряд на источнике поддерживается, по существу, бесперебойным, в частности, на источниках дугового испарителя.
35. Способ по п.22 или 27, отличающийся тем, что питание импульсным током или импульсным напряжением осуществляется с фронтами импульса, которые имеют крутизну более 2,0 В/нс, которая предпочтительно находится в диапазоне по меньшей мере от 0,02 В/нс до 2,0 В/нс, предпочтительно в диапазоне по меньшей мере от 0,1 В/нс до 1,0 В/нс, и возникает разряд высокой мощности.
36. Способ по п.22 или 27, отличающийся тем, что питание импульсным током осуществляется с частотой в диапазоне от 1 кГц до 200 кГц.
37. Способ по п.22 или 27, отличающийся тем, что питание импульсным током осуществляется с различными величинами ширины импульса.
38. Способ по п.22 или 27, отличающийся тем, что импульсное магнитное поле прикладывается к по меньшей мере одному источнику дуги.
39. Способ по п.38, отличающийся тем, что изменение магнитного поля проводится импульсным током или частью импульсного тока источника дуги.
40. Способ по п.22 или 27, отличающийся тем, что по меньшей мере один источник дуги не охлаждается и не обогревается.
41. Способ по п.22 или 27, отличающийся тем, что источники работают с технологическим газом, который по меньшей мере на 80%, предпочтительно на 90%, в частности, предпочтительно на 100% состоит из кислорода.
42. Способ по п.22 или 27, отличающийся тем, что температура нанесения покрытия устанавливается ниже 650°С, предпочтительно 550°С.
43. Изделие, применяемое при высоких температурах и/или обладающее высокой химической стойкостью, отличающееся тем, что оно покрыто слоистой системой по одному из пп.1-21.
44. Изделие по п.43, отличающееся тем, что является инструментом или деталью, причем основным материалом инструмента по меньшей мере в областях, подвергающихся износу, является инструментальная сталь, быстрорежущая сталь, порошковая сталь (РМ-сталь) или твердый сплав (НМ), металлокерамика- или CBN-спеченный материал, и основным материалом детали по меньшей мере в областях, подвергающихся износу, является нетеплостойкая сталь, быстрорежущая сталь, РМ-сталь или НМ, металлокерамика-, SiC-, SiN- или CBN-спеченный материал или поликристаллический алмаз.
45. Изделие по п.43, отличающееся тем, что оно является режущим инструментом, в частности неперетачиваемой пластиной из быстрорежущей стали, НМ, металлокерамики, CBN, SiN, SiC или РМ-стали, или покрытой алмазом неперетачиваемой пластиной.
46. Изделие по п.43, отличающееся тем, что оно представляет собой штамповочный инструмент, в частности кузнечный инструмент.
47. Изделие по п.43 отличающееся тем, что оно представляет собой форму для литья под давлением.
48. Изделие по п.43, отличающееся тем, что оно является деталью, которая является компонентом двигателя внутреннего сгорания, в частности форсункой, поршневым кольцом, поршневым толкателем, лопаткой турбины.
| US 20040121147 A1, 24.06.2004 | |||
| WO 2006099758 A2, 28.09.2006 | |||
| СПОСОБ ВАКУУМНОГО НАПЫЛЕНИЯ ПОКРЫТИЙ | 1992 |
|
RU2046835C1 |
| Грохот к корнеуборочной машине | 1974 |
|
SU513662A1 |
