Способ определения граничных условий использования первичных трассеров в односкважинном химическом трассерном тесте Российский патент 2022 года по МПК E21C41/24 E21B47/00 G01N31/22 

Изобретение относится к способу определения граничных условий использования первичных трассеров в тестовых испытаниях, нацеленных на получение информации о свойствах нефтеносного пласта в промысловых условиях. Особенностью заявленного способа является разработка новой модели по выбору первичных трассеров, включающей анализ широкого спектра параметров, позволяющих аналитически проверить успешность их применения в односкважинном химическом трассерном тесте (SWCTT).

Далее в тексте заявителем приведены термины и сокращения, которые необходимы для облегчения однозначного понимания сущности заявленных материалов и исключения противоречий и/или спорных трактовок при выполнении экспертизы по существу.

SWCTT - односкважинный химический трассерный тест - это метод для измерения остаточной нефтенасыщенности [https://cyberleninka.ru/article/n/opredelenie-ostatochnoy-neftenasyschennosti-metodom-razdelyayuschihsya-trasserov-v-laboratornyh-usloviyah/viewer].

Нефтяной пласт - подземное накопление углеводородов, содержащихся в пористых или трещиноватых горных породах [https://en.wikipedia.org/wiki/Petroleum_reservoir].

Остаточная нефтенасыщенность пласта (Sor) - количество нефти в пласте, остающееся после ее вытеснения водой или газом по окончании эксплуатации данного пласта [https://topuch.ru/laboratornaya-rabota-1-opredelenie-ostatochnoj-neftenasishenno/index.html].

Первичный (распределяющийся) трассер - химическое соединение, которое закачивают в нефтяной пласт с его дальнейшим распределением в водной и нефтяной фазах.

Вторичный трассер - трассер, который получается в нефтяном пласте в результате гидролиза первичного трассера.

Kd - коэффициент распределения - это отношение концентрации первичного трассера в нефтяной фазе к его концентрации в водной фазе.

ЭФ - этилформиат.

ЭА - этилацетат.

S - минерализация водного раствора.

д.ед. - доля единицы.

Важной оценкой эффективности при использовании химических методов увеличения нефтеотдачи служит проведение трассерных тестов, как приоритетных способов определения остаточной нефтенасыщенности пласта на добывающей скважине. Для этого требуется введение в нефтяной пласт трассерной композиции с последующей выдержкой вблизи ствола добывающей скважины и дальнейшим отбором проб на устье для анализа концентрации трассеров. В связи с этим, для закачки первичного распределяющегося трассера следует учитывать, как физико-химические свойства трассера, так и параметры нефтяного пласта.

Из исследованного уровня техники заявителем не выявлено подробных аналитических работ по подбору первичных трассеров в SWCTT, из которых можно было бы выделить надежную методику определения граничных условий каждого трассера при различных параметрах - температуре, давлении, минерализации и нефтенасыщенности пласта. Таким образом, чтобы получить точную оценку эффективности трассерных композиций в условиях месторождения перед проведением SWCTT, требуется экспериментальное и аналитическое решение проблемы по определению возможного рабочего интервала параметров первичных трассеров при различных пластовых условиях.

Из исследованного заявителем уровня техники выявлен источник «Experimental Aspects of Partitioning Tracer Tests for Residual Oil Saturation Determination With FIA Based Laboratory Equipment» (W.A.I. Knaepen et al. 1990. SPE Res Eng 5 (02), 239-244), который основан на проточно-инъекционном анализе прямого определения коэффициента распределения первичного трассера этилацетата в двухфазной системе сырая/живая нефть и минерализованный водный раствор в моделируемых пластовых условиях, что позволяет определить влияние концентрации первичного трассера на изменение коэффициента распределения.

Недостатком известного способа является то, что при анализе первичного трассера используется только один параметр - коэффициент распределения, который можно применять при интерпретации поведения трассера в SWCTT. Это не позволяет объективно учесть влияние кинетических и экстракционных свойств трассера в процессе его гидролиза в пластовых условиях.

Из исследованного заявителем уровня техники выявлен источник «A Single Well Chemical Tracer model that accounts for temperature gradients, pH changes and buffering» (T. Pedersen. 2021. J. Pet. Sci. Eng. 201, 108500) где описана расчетная модель, учитывающая влияние температуры, pH-среды и породы пласта на скорость гидролиза первичного трассера этилацетата в пластовых условиях, что может дать необходимую интерпретацию общего химизма реакции гидролиза в SWCTT.

Недостатком известного способа является то, что данный подход в определении изменения скорости гидролиза первичного трассера при влиянии названных факторов не решает проблемы выбора первичного трассера с учетом его поведения в двухфазной системе нефть-вода в пластовых условиях.

Техническим результатом заявленного технического решения является разработка способа определения граничных условий использования первичных трассеров в тестовых испытаниях, который (способ) позволяет:

- решить проблему с выбором первичного трассера с целью эффективного использования в определенных пластовых условиях;

- объективно учесть влияние кинетических и экстракционных свойств первичного трассера в процессе его гидролиза и распределения в системе нефть-вода в пластовых условиях.

Сущностью заявленного технического решения является способ определения граничных условий использования первичных трассеров в односкважинном химическом трассерном тесте, заключающийся в том, что готовят двухфазные системы нефть-вода с первичным трассером, для чего готовят сначала водные растворы первичного трассера в концентрации 1% масс., при этом используют воду с различной минерализацией, затем добавляют растворы в нефть в объемном соотношении нефть-вода 1:1; определяют коэффициенты распределения первичного трассера в двухфазной системе нефть-вода 1:1 при каждой температуре и минерализации воды, при этом получают интервал значений коэффициента распределения первичного трассера при каждой температуре и минерализации воды для установления минимального и максимального порога коэффициента распределения первичного трассера; рассчитывают для каждого первичного трассера время гидролиза 50% в двухфазной системе нефть-вода, с учетом константы скорости гидролиза в водной фазе при каждой температуре и при каждом значении остаточной нефтенасыщенности S_or; выделяют интервал значений коэффициента распределения первичного трассера при каждом значении остаточной нефтенасыщенности, температуры нефтяного пласта и минерализации воды, принимая, что оптимальное время технологической выдержки составляет от 1 до 12 суток для гидролиза первичного трассера; при этом полученный интервал значений коэффициента распределения первичного трассера ограничивает условия использования первичного трассера в односкважинном химическом трассерном тесте в случаях, если время гидролиза окажется ниже оптимального времени технологической выдержки, и, если для увеличения времени гидролиза требуется значение коэффициента распределения трассера выше максимального, полученного экспериментально.

Заявленное техническое решение иллюстрируется Фиг. 1 - Фиг. 9.

На Фиг. 1 представлена Таблица 1, в которой приведены коэффициенты распределения Kd низкотемпературного трассера этилформиата (ЭФ) и высокотемпературного трассера этилацетата (ЭА) в двухфазной системе нефть-вода (1:1) при различных температурах Т и минерализациях S.

На Фиг. 2 представлены результаты по Примеру 1:

2а: Таблица 2, на которой представлено значение времени гидролиза первичного трассера ЭФ при Т = 25°C, S = 0 г/л;

2б: диаграмма, на которой изображен диапазон значений коэффициента распределения Kd при различных значениях остаточной нефтенасыщенности Sor (в д.ед.) для первичного трассера ЭФ при температуре T=25°C и минерализации воды S=0 г/л.

На Фиг. 3 представлены результаты по Примеру 2:

3а: Таблица 3, на которой представлено значение времени гидролиза первичного трассера ЭФ при Т = 40°C, S = 100 г/л;

3б: диаграмма, на которой изображен диапазон значений коэффициента распределения K_d при различных значениях остаточной нефтенасыщенности Sor (в д.ед.) для первичного трассера ЭФ при температуре T=40°C и минерализации воды S=100 г/л.

На Фиг. 4 представлены результаты по Примеру 3:

4а: Таблица 4, на которой представлено значение времени гидролиза первичного трассера ЭФ при Т = 35°C, S = 200 г/л;

4б: диаграмма, на которой изображен диапазон значений коэффициента распределения Kd при различных значениях остаточной нефтенасыщенности Sor (в д.ед.) для первичного трассера ЭФ при температуре T=35°C и минерализации воды S=200 г/л.

На Фиг. 5 представлены результаты по Примеру 4:

5а: Таблица 5, на которой представлено значение времени гидролиза первичного трассера ЭФ при Т = 45°C, S = 250 г/л;

5б: диаграмма, на которой изображен диапазон значений коэффициента распределения K_d при различных значениях остаточной нефтенасыщенности Sor (в д.ед.) для первичного трассера ЭФ при температуре T=45°C и минерализации воды S=250 г/л.

На Фиг. 6 представлены результаты по Примеру 5:

6а: Таблица 6, на которой представлено значение времени гидролиза первичного трассера ЭФ при Т = 120°C, S = 0 г/л;

6б: диаграмма, на которой изображен диапазон значений коэффициента распределения Kd при различных значениях остаточной нефтенасыщенности Sor (в д.ед.) для первичного трассера ЭФ при температуре T=120°C и минерализации воды S=0 г/л.

На Фиг. 7 представлены результаты по Примеру 6:

7а: Таблица 7, на которой представлено значение времени гидролиза первичного трассера ЭФ при Т = 100°C, S = 150 г/л;

7б: диаграмма, на которой изображен диапазон значений коэффициента распределения Kd при различных значениях остаточной нефтенасыщенности Sor (в д.ед.) для первичного трассера ЭФ при температуре T=100°C и минерализации воды S=150 г/л.

На Фиг. 8 представлены результаты по Примеру 7:

8а: Таблица 8, на которой представлено значение времени гидролиза первичного трассера ЭФ при Т = 90°C, S =100 г/л;

8б: диаграмма, на которой изображен диапазон значений коэффициента распределения K_d при различных значениях остаточной нефтенасыщенности Sor (в д.ед.) для первичного трассера ЭФ при температуре T=90°C и минерализации воды S=100 г/л.

На Фиг. 9 представлены результаты по Примеру 8:

9а: Таблица 9, на которой представлено значение времени гидролиза первичного трассера ЭФ при Т = 85°C, S =200 г/л;

9б: диаграмма, на которой изображен диапазон значений коэффициента распределения Kd при различных значениях остаточной нефтенасыщенности Sor (в д.ед.) для первичного трассера ЭФ при температуре T=85°C и минерализации воды S=200 г/л.

Синим цветом на Фиг. 2 - Фиг. 9 обозначены значения Kd, при которых в данных условиях время гидролиза (50%) первичного трассера попадает в интервал оптимального времени закрытия скважины для технологической выдержки.

Далее заявителем приведено описание заявленного технического решения.

Поставленная задача достигается тем, что в заявленном способе заявителем подобраны условия, связывающие три основных параметра в SWCTT - коэффициент распределения K_d, температуру нефтяного пласта Т, остаточную нефтенасыщенность S_or, которые учитываются при оценке скорости и времени гидролиза первичных трассеров в условиях нефтяного пласта.

Данные параметры требуются для определения времени, при котором протекает 50% гидролиза первичного трассера при оптимальном времени закрытия скважины (1-12 суток) для выдержки в пласте, а также для учета возможного использования первичного (распределяющегося) трассера в низкотемпературных и высокотемпературных нефтяных пластах.

Далее заявителем приведена последовательность действий заявленного способа в целом.

- Готовят водные растворы первичного трассера в концентрации 1% масс., при этом используют воду с различной минерализацией S, затем добавляют растворы в нефть в объемном соотношении нефть-вода (1:1), получают двухфазные системы нефть-вода с трассером.

- Определяют по известной формуле [http://www.pereplet.ru/nauka/Soros/pdf/9906_039.pdf, стр. 41] коэффициенты распределения K_d первичного трассера в двухфазных системах нефть-вода (1:1) при различных температурах Т и минерализациях S, при этом получают интервал значений коэффициента распределения первичного трассера K_d (см. Таблицу 1 на Фиг. 1) для установления минимального и максимального порога K_d.

- Рассчитывают по формуле (1) время гидролиза первичного трассера t_2Ф (50%) в двухфазной системе нефть-вода _r, с учетом константы скорости гидролиза в водной фазе k при каждой температуре и при каждом значении остаточной нефтенасыщенности S_or:

где: - время гидролиза первичного трассера (50%) в двухфазной системе нефть-вода;

k - константа скорости однофазного гидролиза в водной фазе;

- коэффициент распределения при каждой температуре T;

- остаточная нефтенасыщенность;

ln2 - логарифм 2 (lnC₀/C, где C₀ - начальная концентрация трассера равная 1, C - текущая концентрация трассера равная 0.5).

- Выделяют интервал значений коэффициента распределения K_d при каждом значении остаточной нефтенасыщенности S_or, температуре нефтяного пласта Т и минерализации воды S, принимая, что оптимальное время технологической выдержки t_в составляет от 1 до 12 суток для гидролиза первичного трассера. При этом заявитель поясняет, что интервал времени технологической выдержки t_в от 1 до 12 суток обусловлен тем, что если трассер гидролизуется быстрее 1 суток, его использование нецелесообразно вследствие невозможности определения остаточной нефтенасыщенности в односкважинном трассерном тесте, а если трассер гидролизуется дольше 12 суток, его использование нецелесообразно вследствие долгого простоя скважины.

- При этом полученный интервал значений коэффициента распределения K_d ограничивает условия использования первичного трассера в односкважинном химическом трассерном тесте SWCTT в случаях, если время гидролиза t_2Ф окажется ниже оптимального времени технологической выдержки t_в, и если для увеличения времени гидролиза t_2Ф требуется значение коэффициента распределения K_d выше максимального, полученного экспериментально при максимальном значении температуры Т и минерализации S.

Далее заявителем приведены примеры осуществления заявленного технического решения.

Пример 1. Определение граничных условий использования первичного трассера ЭФ в SWCTT при Т = 25°C, S = 0 г/л (Фиг. 2).

- Готовят водные растворы первичного трассера, например ЭФ, в концентрации 1% масс., при этом используют воду, например, с S = 0, 100, 150, 200, 250 г/л, добавляют растворы в нефть в соотношении нефть-вода (1:1), получают двухфазные системы нефть-вода с трассером.

- Определяют по известной формуле [http://www.pereplet.ru/nauka/Soros/pdf/9906_039.pdf, стр. 41] коэффициенты распределения K_d трассера в двухфазной системе нефть-вода (1:1) при температурах Т, например, 25, 35, 40, 45°C, при этом получают интервал значений коэффициента распределения трассера K_d (см. Таблицу 1 на Фиг. 1) для установления минимального и максимального порога K_d.

- Рассчитывают по формуле (1) время гидролиза t_2Ф (50%) в двухфазной системе нефть-вода при температуре T=25°C и при каждом значении остаточной нефтенасыщенности S_or.

- Выделяют интервал значений коэффициента распределения K_d при каждом значении остаточной нефтенасыщенности S_or, температуре нефтяного пласта Т, например, 25°C, и минерализации воды S = 0 г/л, принимая оптимальное время технологической выдержки t_в от 1 до 12 суток (не менее и не более времени t_2Ф 50% гидролиза первичного трассера).

- При этом полученный результат интервала значений коэффициента распределения K_d, равный 1-5 для каждого значения остаточной нефтенасыщенности (на Фиг. 2б отмечен синим цветом) ограничивает использования первичного трассера ЭФ в односкважинном химическом трассерном тесте SWCTT при заданных условиях, т.е. время гидролиза t_2Ф в данном интервале оказывается в диапазоне оптимального времени технологической выдержки t_в от 1 до 12 суток (Таблица 2, Фиг. 2а).

Результат представлен в Таблице 2 на Фиг. 2а и на диаграмме на Фиг. 2б.

Таким образом, выбран рабочий интервал значений K_d первичного трассера ЭФ для проведения SWCTT при заданных температуре и минерализации водного раствора в пласте с различной остаточной нефтенасыщенностью при оптимальном времени гидролиза (50%) ЭФ в зависимости от времени задержки при различном значении K_d и остаточной нефтенасыщенности, установив реализуемость закачки ЭФ в данных условиях на месторождении.

Пример 2. Определение граничных условий использования первичного трассера ЭФ в SWCTT при Т = 40°C, S = 100 г/л (Фиг. 3).

Проводят эксперимент по Примеру 1, отличающийся тем, что время гидролиза в двухфазной системе нефть-вода при различных значениях Kd, определяется для условий, когда температура T=40°C и минерализация воды S = 100 г/л.

Результат представлен в Таблице 3 на Фиг. 3а и на диаграмме на Фиг. 3б.

При этом полученный результат интервала значений коэффициента распределения K_d, равный при Sor = 0.5 от 3 до 5, при Sor = 0.4 от 4 до 5, при Sor = 0.3 от 4.5 до 5 (Фиг.3б) ограничивает использования первичного трассера ЭФ в односкважинном химическом трассерном тесте SWCTT при заданных условиях, т.е. время гидролиза t_2Ф в данном интервале оказывается в диапазоне оптимального времени технологической выдержки t_в от 1 до 12 суток (Таблица 3, Фиг. 3а).

Пример 3. Определение граничных условий использования первичного трассера ЭФ в SWCTT при Т = 35°C, S = 200 г/л (Фиг. 4).

Проводят эксперимент по Примеру 1, отличающийся тем, что время гидролиза в двухфазной системе нефть-вода при различных значениях K_d, определяется для условий, когда температура T=35°C и минерализация воды S = 200 г/л.

Результат представлен в Таблице 4 на Фиг. 4а и на диаграмме на Фиг. 4б.

При этом полученный результат интервала значений коэффициента распределения K_d, равный Sor = 0.5 от 1 до 5, при Sor = 0.4 от 1 до 5, при Sor = 0.3 от 2 до 5, при Sor = 0.2 от 2 до 5, при Sor = 0.1 от 3 до 5 (Фиг. 4б), ограничивает использования первичного трассера ЭФ в односкважинном химическом трассерном тесте SWCTT при заданных условиях, т.е. время гидролиза t_2Ф в данном интервале оказывается в диапазоне оптимального времени технологической выдержки t_в от 1 до 12 суток (Таблица 4, Фиг. 4а).

Пример 4. Определение граничных условий использования первичного трассера ЭФ в SWCTT при Т = 45°C, S = 250 г/л (Фиг. 5).

Проводят эксперимент по Примеру 1, отличающийся тем, что время гидролиза в двухфазной системе нефть-вода при различных значениях Kd, определяется для условий, когда температура T=45°C и минерализация воды S = 250 г/л.

Результат представлен в Таблице 5 на Фиг. 5а и на диаграмме на Фиг. 5б.

При этом полученный результат интервала значений коэффициента распределения Kd равный Sor = 0.5 от 1 до 5, при Sor = 0.4 от 2 до 5, при Sor = 0.3 от 3 до 5, при Sor = 0.2 от 4 до 5 (Фиг.5б), ограничивает использования первичного трассера ЭФ в односкважинном химическом трассерном тесте SWCTT при заданных условиях, т.е. время гидролиза t2Ф в данном интервале оказывается в диапазоне оптимального времени технологической выдержки tв от 1 до 12 суток (Таблица 5, Фиг. 5а).

Пример 5. Определение граничных условий использования первичного трассера ЭА в SWCTT при Т = 120°C, S = 0 г/л (Фиг. 6).

Проводят эксперимент по Примеру 1, отличающийся тем, что берут в качестве трассера ЭА, определяют коэффициенты распределения K_d ЭА в двухфазной системе нефть-вода (1:1) при температурах Т, например, 85, 90, 100, 120°C, для установления минимального и максимального порога K_d. Определяют время гидролиза в двухфазной системе нефть-вода при различных значениях K_d для условий, когда температура T=120°C и минерализация воды S = 0 г/л.

Результат представлен в Таблице 6 на Фиг. 6а и на диаграмме на Фиг. 6б.

При этом полученный результат интервала возможных значений коэффициента распределения K_d равный Sor = 0.5 от 7 до 41, при Sor = 0.4 от 10 до 41, при Sor = 0.3 от 17 до 41, при Sor = 0.2 от 28 до 41 (Фиг. 6б) ограничивает использования первичного трассера ЭА в односкважинном химическом трассерном тесте SWCTT при заданных условиях, т.е. время гидролиза t_2Ф в данном интервале оказывается в диапазоне оптимального времени технологической выдержки t_в от 1 до 12 суток (Таблица 6, Фиг. 6а).

Пример 6. Определение граничных условий использования первичного трассера ЭФ в SWCTT при Т = 100°C, S = 150 г/л (Фиг. 7).

Проводят эксперимент по Примеру 1, отличающийся тем, что берут в качестве трассера ЭА, определяют коэффициенты распределения Kd ЭА в двухфазной системе нефть-вода (1:1) при температурах Т, например, 85, 90, 100, 120°C, для установления минимального и максимального порога K_d. Определяют время гидролиза в двухфазной системе нефть-вода при различных значениях K_d для условий, когда температура T=100°C и минерализация воды S = 150 г/л.

Результат представлен в Таблице 7 на Фиг. 7а и на диаграмме на Фиг. 7б.

При этом полученный результат интервала возможных значений коэффициента распределения K_d равный Sor = 0.5 от 1 до 11, при Sor = 0.4 от 1 до 17, при Sor = 0.3 от 1 до 27, при Sor = 0.2 от 1 до 41, при Sor = 0.1 от 1 до 41 (Фиг. 7б) ограничивает использования первичного трассера ЭА в односкважинном химическом трассерном тесте SWCTT при заданных условиях, т.е. время гидролиза t_2Ф в данном интервале оказывается в диапазоне оптимального времени технологической выдержки t_в от 1 до 12 суток (Таблица 7, Фиг. 7а).

Пример 7. Определение граничных условий использования первичного трассера ЭА в SWCTT при Т = 90°C, S = 100 г/л (Фиг.8).

Проводят эксперимент по Примеру 1, отличающийся тем, что берут в качестве трассера ЭА, определяют коэффициенты распределения Kd ЭА в двухфазной системе нефть-вода (1:1) при температурах Т, например, 85, 90, 100, 120°C, для установления минимального и максимального порога Kd. Определяют время гидролиза в двухфазной системе нефть-вода при различных значениях Kd для условий, когда температура T=90°C и минерализация воды S = 100 г/л.

Результат представлен в Таблице 8 на Фиг. 8а и на диаграмме на Фиг. 8б.

При этом полученный результат интервала возможных значений коэффициента распределения K_d равный Sor = 0.5 от 1 до 4, при Sor = 0.4 от 1 до 6, при Sor = 0.3 от 1 до 8, при Sor = 0.2 от 1 до 15, при Sor = 0.1 от 1 до 32 (Фиг. 8б) ограничивает использования первичного трассера ЭА в односкважинном химическом трассерном тесте SWCTT при заданных условиях, т.е. время гидролиза t_2Ф в данном интервале оказывается в диапазоне оптимального времени технологической выдержки t_в от 1 до 12 суток (Таблица 8, Фиг. 8а).

Пример 8. Определение граничных условий использования первичного трассера ЭА в SWCTT при Т = 85°C, S = 200 г/л (Фиг. 9).

Проводят эксперимент по Примеру 1, отличающийся тем, что берут в качестве трассера ЭА, определяют коэффициенты распределения Kd ЭА в двухфазной системе нефть-вода (1:1) при температурах Т, например, 85, 90, 100, 120°C, для установления минимального и максимального порога Kd. Определяют время гидролиза в двухфазной системе нефть-вода при различных значениях K_d для условий, когда температура T=85°C и минерализация воды S = 200 г/л.

Результат представлен в Таблице 9 на Фиг. 9а и на диаграмме на Фиг. 9б.

При этом полученный результат интервала возможных значений коэффициента распределения K_d равный при Sor = 0.4 от 1 до 4, при Sor = 0.3 от 1 до 6, при Sor = 0.2 от 1 до 10, при Sor = 0.1 от 1 до 21 (Фиг. 9б) ограничивает использования первичного трассера ЭА в односкважинном химическом трассерном тесте SWCTT при заданных условиях, т.е. время гидролиза t_2Ф в данном интервале оказывается в диапазоне оптимального времени технологической выдержки t_в от 1 до 12 суток (Таблица 9, Фиг. 9а).

Таким образом, заявленный способ обеспечивает простой подход к определению граничных условий (рабочего интервала) первичного трассера для последующего эффективного применения в SWCTT в пластовых условиях.

При этом, по мнению заявителя, разработан принципиально новый способ определения максимального и минимального предела применимости первичного трассера в SWCTT с целью наилучшей оценки нефтенасыщенности пласта в нефтяных пластах с различными пластовыми условиями, что обеспечивает значительное превосходство заявленного технического решения над известными способами на дату представления настоящей заявки. Заявленное техническое решение возможно реализовывать в нефтепромысловой отрасли в качестве преимущественного способа по выбору оптимального первичного трассера в SWCTT, при этом сократив экономические затраты на нерациональную закачку трассеров, среди всего многообразия трассеров, заранее определив нецелесообразность использования отдельного трассера в пластовых условиях.

Таким образом, из приведенного выше можно сделать вывод, что заявителем достигнут заявленный технический результат, а именно - разработан способ по установлению рабочего предела первичных распределяющихся трассеров, участвующих в определении остаточной нефтенасыщенности пласта в SWCTT, что позволило:

- решить проблему с выбором первичного трассера с целью эффективного использования в определенных пластовых условиях (Примеры 1 - 8, Фигуры 1 - 9);

- объективно учесть влияние кинетических и экстракционных свойств первичного трассера в процессе его гидролиза и распределения в системе нефть-вода в пластовых условиях (Примеры 1 - 8, Фигуры 1 - 9).

Изобретение относится к способу определения оптимального рабочего интервала для первичных (распределяющихся) трассеров, использующихся в тестовых испытаниях, которые нацелены на получение информации о свойствах нефтеносного пласта в промысловых условиях. Особенностью заявленного способа является разработка новой модели по выбору первичных трассеров из ряда сложных эфиров, включающей анализ широкого спектра параметров, позволяющих аналитически проверить успешность их применения в односкважинном химическом трассерном тесте (SWCTT). Способ определения граничных условий использования первичных трассеров в односкважинном химическом трассерном тесте, заключающийся в том, что готовят двухфазные системы нефть-вода с первичным трассером, для чего готовят сначала водные растворы первичного трассера в концентрации 1% масс., при этом используют воду с различной минерализацией, затем добавляют растворы в нефть в объемном соотношении нефть-вода 1:1; определяют коэффициенты распределения первичного трассера в двухфазной системе нефть-вода 1:1 при каждой температуре и минерализации воды. Получают интервал значений коэффициента распределения первичного трассера при каждой температуре и минерализации воды для установления минимального и максимального порогов коэффициента распределения первичного трассера. Рассчитывают для каждого первичного трассера время гидролиза 50% в двухфазной системе нефть-вода с учетом константы скорости гидролиза в водной фазе при каждой температуре и при каждом значении остаточной нефтенасыщенности S_or. Выделяют интервал значений коэффициента распределения первичного трассера при каждом значении остаточной нефтенасыщенности, температуры нефтяного пласта и минерализации воды, принимая, что оптимальное время технологической выдержки составляет от 1 до 12 суток для гидролиза первичного трассера. При этом полученный интервал значений коэффициента распределения первичного трассера ограничивает условия использования первичного трассера в односкважинном химическом трассерном тесте в случаях, если время гидролиза окажется ниже оптимального времени технологической выдержки и если для увеличения времени гидролиза требуется значение коэффициента распределения трассера выше максимального, полученного экспериментально. Техническим результатом является решение проблемы с выбором первичного трассера с целью эффективного использования в определенных пластовых условиях; учет влияния кинетических и экстракционных свойств первичного трассера в процессе его гидролиза и распределения в системе нефть-вода в пластовых условиях. 9 ил.

Способ определения граничных условий использования первичных трассеров в односкважинном химическом трассерном тесте, заключающийся в том, что готовят двухфазные системы нефть-вода с первичным трассером, для чего готовят сначала водные растворы первичного трассера в концентрации 1% масс., при этом используют воду с различной минерализацией, затем добавляют растворы в нефть в объемном соотношении нефть-вода 1:1, определяют коэффициенты распределения первичного трассера в двухфазной системе нефть-вода 1:1 при каждой температуре и минерализации воды, при этом получают интервал значений коэффициента распределения первичного трассера при каждой температуре и минерализации воды для установления минимального и максимального порогов коэффициента распределения первичного трассера, рассчитывают для каждого первичного трассера время гидролиза 50% в двухфазной системе нефть-вода с учетом константы скорости гидролиза в водной фазе при каждой температуре и при каждом значении остаточной нефтенасыщенности S_or, выделяют интервал значений коэффициента распределения первичного трассера при каждом значении остаточной нефтенасыщенности, температуры нефтяного пласта и минерализации воды, принимая, что оптимальное время технологической выдержки составляет от 1 до 12 суток для гидролиза первичного трассера, при этом полученный интервал значений коэффициента распределения первичного трассера ограничивает условия использования первичного трассера в односкважинном химическом трассерном тесте в случаях, если время гидролиза окажется ниже оптимального времени технологической выдержки и если для увеличения времени гидролиза требуется значение коэффициента распределения трассера выше максимального, полученного экспериментально.