СПОСОБ ПО СИЛЬНОМУ АДИАБАТИЧЕСКОМУ СЖАТИЮ ГАЗОВ Российский патент 2024 года по МПК F41B11/00 

Изобретение относится к баллистическим установкам высокоскоростного метания.

Известен способ метания из ствольной пороховой баллистической установки, включающий размещение порохового заряда в ее зарядной камере, введение в установку метаемого объекта, инициирование заряда и метаемый объект установленный в стволе на расстоянии 2400 мм от выхода из зарядной камеры (см., например, патент РФ №2613639, МПК F41F 1/00 от 16.10.2015). Основным недостатком данного способа метания является то, что не реализован механизм снижения пиковых давлений метающего газа действующего на баллистическую установку.

Известен способ производства выстрела из безгильзового оружия где подают газ(ы) под давлением в область пониженного давления с последующей детонацией парогазовой смеси (см., например, патент РФ №2766614, МПК F41B 11/00 от 07.06.2021). Основным недостатком данного способа производства выстрела является то, что не реализован нагрев газов перед подачей их в область пониженного давления.

Известен сборник научных трудов: «Вопросы современной экспериментальной и теоретической физики: К 80-летию со дня рождения Ю. Б. Харитона»: Академия Наук СССР, Отделение ядерной физики; ответственный редактор А. П. Александров. - Ленинград «Наука», Ленинградское отделение, 1984. - 364 с. Авторами: Ю.А. Колбановский, А. М. Маркевич, на странице 37, описаны работы Ю.Б. Харитона по сильному адиабатическому сжатию газов и их применение в современной химической кинетике и технологии. В Институте химической физики (ИХФ) АН СССР Ю.Н. Рябининым и его сотрудниками проводились работы по сильному адиабатическому сжатию газов. Созданный Ю.Н. Рябининым тип установки, показанный (на рис. 1), позволяющий сжимать газ до давлений 10000 атм и температур до 9000 К. Данный тип установки выбран в качестве прототипа. Основным недостатком данной установки является то, что не возможно достичь максимальную разницу давлений рабочего газа и давления исследуемого газа воздействующих на поршень.

Технический результат заключается в создании высокой степени концентрации энергии при ударном сжатии газов и увеличение дульной скорости снаряда без повышения максимального давления метающего газа действующего на баллистическую установку.

Технический результат достигается за счет использования способа производства выстрела из баллистической установки, при котором осуществляют снаряжение поршня и плунжера установки рабочей жидкостью. Понижают давление в камере поршня и цилиндре корпуса установки до возникновения критического разрывного напряжения между поршнем и плунжером. Подают окислитель в цилиндр для образования топливной смеси и придания приращения скорости поршня и плунжера. Обеспечивают образование кавитационных пузырьков в рабочей жидкости. Обеспечивают газовую кавитацию в рабочей жидкости. Производят адиабатическое сжатие газов, образованных в результате газовой кавитации. Реализуют воспламенение топливной смеси энергией указанных сжатых газов для создания давления метающего газа. Используют давление метающего газа для производства выстрела.

Технические решения с признаками, отличающими заявляемые решения от прототипов, не известны и явным образом из уровня техники не следуют.

На основании изложенного можно сделать вывод, что предлагаемое техническое решение обладает «новизной» и «изобретательским уровнем».

Сущность изобретения поясняется чертежами, где:

на фиг. 1 - показана принципиальная схема устройства в момент снаряжения;

на фиг. 2 - показана принципиальная схема устройства в момент заряжания;

на фиг. 3 - показана принципиальная схема устройства в момент заправки горючим;

на фиг. 4 - показана принципиальная схема устройства в момент понижения давления в цилиндре с плунжером;

на фиг. 5 - показана принципиальная схема устройства в момент понижения давления в камере поршня;

на фиг. 6 - показана принципиальная схема устройства в момент подачи окислителя к поршню;

на фиг. 7 - показана принципиальная схема устройства в момент понижения давления в цилиндре с плунжером и в камере поршня;

на фиг. 8 - показана принципиальная схема устройства в момент подачи окислителя в цилиндр;

на фиг. 9 - показана принципиальная схема устройства в момент образования волны разряжения и вакуума;

на фиг. 10 - показана принципиальная схема устройства в момент выхода штока поршня из канала плунжера;

на фиг. 11 - показана принципиальная схема устройства в момент выхода штока плунжера из цилиндра поршня;

на фиг. 12 - показана принципиальная схема устройства в момент начала движения рабочей жидкости;

на фиг. 13 - показана принципиальная схема устройства в момент начала формирования ударной волны;

на фиг. 14 - показана принципиальная схема устройства в момент начала формирования отражённой волны;

на фиг. 15 - показана принципиальная схема устройства в момент выхода снаряда из зацепления с каналом плунжера;

на фиг. 16 - показана принципиальная схема устройства в момент охлаждения.

Устройство способа производства выстрела из баллистической установки состоит из следующих элементов:

- корпус 1 баллистической установки,

- плунжер 2,

- поршень 3,

- снаряд 4,

- рабочая жидкость 5,

- газовый пузырёк 6,

- цилиндр 7,

- уширение 8 цилиндра 7,

- камера 9 поршня 3,

- канал 10 подачи окислителя в цилиндр 7,

- вакуумный канал 11 камеры 9,

- вакуумный канал 12 цилиндра 7,

- канал 13 подачи горючего,

- цилиндр 14 плунжера 2,

- канал ствола 15,

- затвор 16,

- уширение 17 поршня 3,

- каналы 18 поршня 3,

- канал 19 штока 21,

- цилиндр 20 поршня 3,

- шток 21 поршня 3,

- шток 22 плунжера 2,

- направляющий шток 23 плунжера 2,

- канал 24 плунжера 2,

- обратный клапан 25,

- резервуар 26 высокого давления,

- кран 27 резервуара 26,

- вакуумный резервуар 28,

- кран 29 вакуумного резервуара 28,

- вакуумный насос 30,

- кран 31 вакуумного насоса 30,

- манометр 32 вакуумного насоса 30,

- первый кран 33,

- первый манометр 34,

- второй кран 35,

- второй манометр 36,

- вакуум 37,

- волна разряжения 38,

- углубление 39 затвора 16,

- ударная волна 40,

- отражённая ударная волна 41.

Способ производства выстрела из баллистической установки реализуется следующим образом.

Перед производством выстрела (см. фиг. 1а) осуществляется снаряжение поршня 3, рабочей жидкостью 5, плунжером 2 и снарядом 4. При этом вводится шток 22 плунжера 2 (до упора плунжера 2 с поршнем 3) в цилиндр 20 поршня 3. При этом канал 19 штока 21 закрыт штоком 21 поршня 3. При этом происходит вытеснение рабочей жидкости 5 из цилиндра 20 поршня 3 в канал 24 плунжера 2. Штоком 21 поршня 3 частично вытесняют рабочую жидкость 5 из цилиндра 20 поршня 3 в канал 24 плунжера 2. Через резьбовое соединение (см. фиг. 1а и фиг. 2), в канале 19 штока 21, шток 21 поршня 3 крепится с поршнем 3. При этом шток 21 поршня 3 вводится в канал 24 плунжера 2. Со стороны направляющего штока 23 плунжера 2, в канал 24 плунжера 2 вводят снаряд 4 с определённым усилием на разрыв. При этом ввод снаряда 4 в канал 24 плунжера 2 осуществляется в газовой среде (например, кислород). При этом (см. фиг. 2) формируется газовый пузырь 6 в канале 24 плунжера 2. Возможно снаряжение поршня 3 и плунжера 2 (см. фиг. 4) газом или смесью газов. При этом осуществляется (см. фиг. 1б и 1в) снаряжение, в требуемой газовой среде, поршня 3, плунжера 2 и снаряда 4 в следующей последовательности: вводится шток 22 плунжера 2 (до упора плунжера 2 с поршнем 3) в цилиндр 20 поршня 3, шток 21 поршня 3 вводится в канал 19 штока 21 и в канал 24 плунжера 2. Шток 21 поршня 3 крепится резьбовым соединением с поршнем 3. В канал 24 плунжера 2 вводят снаряд 4 с определённым усилием на разрыв.

Заряжание баллистической установки (см. фиг. 2 и фиг. 3) осуществляется следующим образом. Поршень 3 с рабочей жидкостью 5 (либо (см. фиг. 4) с газом или смесью газов), плунжером 2 и снарядом 4, через камеру 9 поршня 3 и уширение 8 цилиндра 7, вводят в цилиндр 7 до упора уширения 17 поршня 3 в цилиндр 7. При этом осуществляется вытеснение газов из цилиндра 7 и цилиндра 14 плунжера 2, через вакуумный канал 12 цилиндр 7 и канал ствола 15, в окружающую атмосферу. Камеру 9 поршня 3 запирают затвором 16.

Заправка баллистической установки (см. фиг. 3, фиг. 1а и 1в) горючим (например, дизельным топливом), либо (см. фиг. 5) с газом или смесью газов, осуществляется следующим образом. По каналу 13 подачи горючего горючее (либо газ или смесь

газов) подаётся в цилиндр 7 межу стенками поршня 3, стенками каналов 18 поршня 3 и стенками плунжер 2. По окончании заправки горючим канал 13 герметизируется. Вакуумным насосом 30 (см. фиг. 3 и фиг. 4) производится понижение давления в вакуумном резервуаре 28. При этом открыты кран 29 вакуумного резервуара 28 и кран 31 вакуумного насоса 30. При этом закрыты первый кран 33 и второй кран 35. Ориентируясь показаниями манометра 32 вакуумного насоса 30 понижаем давление в вакуумном резервуаре 28. При понижении давления, до требуемого значения, кран 29 вакуумного резервуара 28 закрываем. Открытием второго крана 35 (см. фиг. 4), по вакуумному каналу 12 цилиндра 7, понижаем давление в цилиндре 7. При этом цилиндр 7 герметизирован стенками плунжера 2 направляющим штоком 23 плунжера 2 от цилиндра 14 плунжера 2. При достижении требуемого давления в цилиндре 7, ориентируясь показаниями второго манометра 36, закрываем второй кран 35. При этом в результате разницы давлений действующих на поршень 3 и плунжер 2, уширение 17 поршня 3 поджимается к цилиндру 7. Открытием первого крана 33 (см. фиг. 5), по вакуумному каналу 11 камеры 9, понижаем давление в камере 9 поршня 3. Ориентируясь показаниями первого манометра 34 и второго манометра 36, открытием второго крана 35, выравниваем давление в камере 9 поршня 3 и в цилиндре 7. При этом возникает разрывное напряжение между поршнем 3 и плунжером 2. При этом не допускаем понижения давления в камере 9 поршня 3 и в цилиндре 7 ниже значения давления при котором произойдёт критическое разрывное напряжение между поршнем 3 и плунжером 2. При достижении требуемого давления (см. фиг. 6) в камере 9 поршня 3 и в цилиндре 7 перекрываем кран 31 вакуумного насоса 30 и отключаем вакуумный насос 30. При этом открыты первый кран 33 и второй кран 35, а кран 29 вакуумного резервуара 28 закрыт. Открытием крана 27 резервуара 26, осуществляем подачу окислителя из резервуара 26 высокого давления, через обратный клапан 25, по каналу 10 подачи окислителя в цилиндр 7. При этом канал 10 подачи окислителя в цилиндр 7 перекрыт стенками поршня 3. При этом выравнивается давление (см. фиг. 7) в канале 10 подачи окислителя в цилиндр 7 и резервуаре 26 высокого давления. При этом обратный клапан 25, под воздействием энергии пружины (нумерация не присвоена), перекрывает канал 10 подачи окислителя в цилиндр 7.

Производство выстрела с использованием давления метающего газа образованного в результате воспламенения топливной смеси энергией инициированной адиабатическим сжатием газов осуществляется следующим образом. Открытием крана 29 вакуумного резервуара 28 (см. фиг. 7) понижаем давление в вакуумном канале 11 камеры 9, в камере 9 поршня 3, в вакуумном канале 12 цилиндра 7 и в цилиндре 7. В результате понижения давления, возникает критическое разрывное напряжение между поршнем 3 и плунжером 2. При этом (см. фиг. 7-11) поршень 3 и плунжер 2 движутся в противоположном направлении (в области пониженного давления). Поршень 3 движется в сторону затвора 16, а плунжер 2 в сторону канала ствола 15. При этом (см. фиг. 7 -10) шток 21 поршня 3 и канал 24 плунжера 2, смешаются относительно друг друга и выходят из зацепления. При этом (см. фиг. 7-11) шток 22 плунжера 2 и цилиндр 20 поршня 3 смешаются относительно друг друга и выходят из зацепления. При этом понижается давление в канале 24 плунжера 2 и в цилиндре 20 поршня 3. При этом (см. фиг. 7) понижается давление в цилиндре 7 между стенками поршня 3, стенками каналов 18 поршня 3, стенками штока 22 плунжера 2 и стенками плунжера 2 (в результате увеличения объёма образованного этими стенками). При этом (см. фиг. 7-13) направляющий шток 23 плунжера 2 и снаряд 4, вытесняют газы из цилиндра 14 плунжера 2, по каналу ствола 15, в окружающую атмосферу. При этом (см. фиг. 7) канал 10 подачи окислителя в цилиндр 7 перекрыт стенками поршня 3. При открытии канала 10 подачи окислителя в цилиндр 7 (см. фиг. 8) окислитель начинает вытеснять горючее из каналов 18 поршня 3 в цилиндр 7 (в объём образованный стенками поршня 3, стенками штока 22 плунжера 2 и стенками плунжера 2). При этом (см. фиг. 8-10) значительно возрастает давление в цилиндре 7 между стенками поршня 3, стенками каналов 18 поршня 3, стенками штока 22 плунжера 2 и стенками плунжера 2. При этом в этом объёме, происходит смесеобразование окислителя и горючего (образуется топливная смесь). При этом поршень 3 и плунжер 2 получают приращение скорости в результате значительной разницы высокого давления в объёме образованном стенками цилиндра 7, стенками поршня 3, стенками штока 22 плунжера 2 и стенками плунжера 2 и низкого давления в объёме (см. фиг. 7) образованном стенками затвора 16, стенками камеры 9 поршня 3, стенками уширения 8 цилиндра 7 и стенками уширения 17 поршня 3 и низкого давления в объёме образованном стенками цилиндра 7, плунжера 2 и стенками направляющего штока 23 плунжера 2. В результате увеличения скоростей поршня 3 и плунжера 2 (см. фиг. 8-10) формируется: волна разряжения 37 отходящая от дна цилиндра 20 поршня 3, волна разряжения 37 отходящая от торца штока 22 плунжера 2, волна разряжения 37 отходящая от торца штока 21 поршня 3 и волна разряжения 37 отходящая от стенок снаряда 4. При этом (см. фиг. 9-10) образуется: вакуум 38 у дна цилиндра 20 поршня 3, вакуум 38 у штока 22 плунжера 2, вакуум 38 у торца штока 21 поршня 3 и вакуум 38 у стенок снаряда 4. При этом в результате понижения давления, в рабочей жидкости 5 образуются кавитационные пузырьки (происходит газовая кавитация). При выходе штока 21 поршня 3 (см. фиг. 10) из канала 24 плунжера 2 выравнивается давление (вакуум 38) в цилиндре 20 поршня 3 и в канале 24 плунжера 2. При этом шток 22 плунжера 2 находится в цилиндре 20 поршня 3. При этом (см. фиг. 11-15) поршень 3 из камеры 9 поршня 3 по вакуумному каналу 11 камеры 9, а плунжер 2 из цилиндра 7 вакуумному каналу 12 цилиндра 7 вытесняют газы в вакуумный резервуар 28. При выходе штока 22 плунжера 2 (см. фиг. 11) из цилиндра 20 поршня 3 происходит истечение топливной смеси в вакуум 38. При этом скорость истечения топливной смеси в вакуум 38 максимальная. Под воздействием высокого давления (см. фиг. 12) рабочая жидкость 5, в цилиндре 20 поршня 3, устремляется в сторону низкого давления (вакуума 38 у дна цилиндра 20 поршня 3), а рабочая жидкость 5, в канале 24 плунжера 2, устремляется в сторону низкого давления (вакуума 38 у стенок снаряда 4). При этом (см. фиг. 12 и фиг. 13) рабочая жидкость 5 выполняет функцию поршня при адиабатическом сжатии газов. При этом в результате большой разницы высокого давления и вакуума, скорость движения рабочей жидкости 5 «поршня», в сторону вакуума, максимальная. При этом (см. фиг. 13 и фиг. 14) рабочая жидкость 5 «поршень» сжимает газы, образованные в результате газовой кавитации, в цилиндре 20 поршня 3 и смесь газов в канале 24 плунжера 2. При этом (см. фиг. 13-15) в сжимаемых газах, распространяются ударные волны 40 в сторону дна цилиндра 20 поршня 3 и в сторону снаряда 4. После того (см. фиг. 14-15) как ударные волны 40 достигнут дна цилиндра 20 поршня 3 и стенок снаряда 4 они отражаются и бегут навстречу рабочей жидкости 5 «поршню». При этом давление и температура в отражённой ударной волне 41 резко возрастает. При этом (см. фиг. 15) происходит воспламенение топливной смеси энергией инициированной адиабатическим сжатием газов. При этом снаряд 4 выходит из зацепления с каналом 24 плунжера 2 и движется в канале ствола 15 под воздействием давления метающего газа образованного при сгорании топливной смеси. При этом (см. фиг. 13-15) поршень 3, уширением 17 поршня 3, входит в углубление 39 затвора 16, перекрывает вакуумный канал 11 камеры 9 и принимает крайнее положение. Плунжер 2 перекрывает вакуумный канал 12 цилиндра 7 и принимает крайнее положение. При выходе снаряда 4 из канала ствола 15 (см. фиг. 16) понижается давление в цилиндре 7. Под воздействием давления окислителя обратный клапан 25 открывает канал 10 подачи окислителя в цилиндр 7. Окислитель из резервуара 26 высокого давления поступает в цилиндр 7 вытесняя продукты горения через канал 24 плунжера 2 и канал ствола 15 в окружающую атмосферу. При этом расширяющимся окислителем, осуществляется охлаждение внутреннего объёма баллистической установки.

Производство выстрела с использованием давления метающего газа образованного в результате повышения давления и температуры газа при адиабатическом сжатии этого газа, либо в результате воспламенения газовой смеси энергией инициированной адиабатическим сжатием газовой смеси осуществляется следующим образом. Баллистическая установка (см. фиг. 4) заряжена, снаряженным поршнем 3 и плунжером 2 с газом или смесью газов, и заправлена газом или смесью газов. Открытием крана 29 вакуумного резервуара 28 (см. фиг. 7) понижаем давление в камере 9 поршня 3 и в цилиндре 7. В результате этого, возникает критическое разрывное напряжение между поршнем 3 и плунжером 2. Поршень 3 и плунжер 2 (см. фиг. 7-11) движутся в противоположном направлении (в области пониженного давления). При этом понижается давление в канале 24 плунжера 2 и в цилиндре 20 поршня 3. При открытии канала 10 подачи окислителя (например, кислорода) в цилиндр 7 (см. фиг. 8) окислитель начинает вытеснять газ (например, кислород) или смесь газов из каналов 18 поршня 3 в цилиндр 7 (в объём образованный стенками поршня 3, стенками штока 22 плунжера 2 и стенками плунжера 2). При этом (см. фиг. 8-10) значительно возрастает давление в цилиндре 7 между стенками поршня 3, стенками каналов 18 поршня 3, стенками штока 22 плунжера 2 и стенками плунжера 2. При этом в этом объёме, в случае использования нескольких газов, происходит смесеобразование газов (образуется газовая смесь). При этом поршень 3 и плунжер 2 получают приращение скорости. В результате увеличения скоростей поршня 3 и плунжера 2 (см. фиг. 8-10) формируется: волна разряжения 37 отходящая от дна цилиндра 20 поршня 3, волна разряжения 37 отходящая от торца штока 22 плунжера 2, волна разряжения 37 отходящая от торца штока 21 поршня 3 и волна разряжения 37 отходящая от стенок снаряда 4. При этом (см. фиг. 9-10) образуется: вакуум 38 у дна цилиндра 20 поршня 3, вакуум 38 у штока 22 плунжера 2, вакуум 38 у торца штока 21 поршня 3 и вакуум 38 у стенок снаряда 4. При выходе штока 21 поршня 3 (см. фиг. 10) из канала 24 плунжера 2 выравнивается давление (вакуум 38) в цилиндре 20 поршня 3 и в канале 24 плунжера 2. При этом шток 22 плунжера 2 находится в цилиндре 20 поршня 3. При выходе штока 22 плунжера 2 (см. фиг. 11) из цилиндра 20 поршня 3 происходит истечение газа или газовой смеси в вакуум 38. При этом скорость истечения газа или газовой смеси в вакуум 38 максимальная. Под воздействием высокого давления (см. фиг. 12) газ или смесь газов, в цилиндре 20 поршня 3, устремляется в сторону низкого давления (вакуума 38 у дна цилиндра 20 поршня 3), а газ или смесь газов, в канале 24 плунжера 2, устремляется в сторону низкого давления (вакуума 38 у стенок снаряда 4). При этом в результате большой разницы высокого давления и давления вакуума, скорость движения газа или смеси газов, в сторону вакуума, максимальная. При этом (см. фиг. 13-15) газ или смеси газов сжимается. При этом в сжимаемых газах, распространяются ударные волны 40 в сторону дна цилиндра 20 поршня 3 и в сторону снаряда 4. После того (см. фиг. 14-15) как ударные волны 40 достигнут дна цилиндра 20 поршня 3 и стенок снаряда 4 они отражаются и бегут на встречу ударной волне 40. При этом давление и температура в отражённой ударной волне 41 резко возрастает. При этом (см. фиг. 15) давление метающего газа, образованного в результате повышения давления и температуры газа при адиабатическом сжатии этого газа, либо в результате воспламенения газовой смеси энергией, инициированной адиабатическим сжатием газовой смеси, выталкивает снаряд 4 из канала 24 плунжера 2 и канала ствола 15 в окружающую атмосферу.

Преимущество способа производства выстрела из баллистической установки заключается в создании высокой степени концентрации энергии при ударном сжатии газов и реализуются за счёт большой разницы высокого давления и вакуума. При этом скорость движения рабочей жидкости 5 «поршня», в сторону вакуума, максимальная. При этом (см. фиг. 13 и фиг. 14) рабочая жидкость 5 «поршень» сжимает газы, образованные в результате газовой кавитации, в цилиндре 20 поршня 3 и смесь газов в канале 24 плунжера 2. При этом (см. фиг. 13-15) в сжимаемых газах, распространяются ударные волны 40 в сторону дна цилиндра 20 поршня 3 и в сторону снаряда 4. После того (см. фиг. 14-15) как ударные волны 40 достигнут дна цилиндра 20 поршня 3 и стенок снаряда 4 они отражаются и бегут на встречу рабочей жидкости 5 «поршню». При этом давление и температура в отражённой ударной волне 41 резко возрастает.

Преимущество способа производства выстрела из баллистической установки в увеличение дульной скорости снаряда без повышения максимального давления метающего газа действующего на баллистическую установку реализуются за счёт (см. фиг. 7-15) «плавного» увеличения скорости снаряда 4 до основного ударного импульса давления метающего газа образованное в результате воспламенения топливной смеси энергией инициированной адиабатическим сжатием газов. Поршень 3 и плунжер 2 (см. фиг. 7-11) движутся в противоположном направлении (в области пониженного давления). При этом поршень 3 и плунжер 2 получают приращение скорости. При этом (см. фиг. 11-15) поршень 3 из камеры 9 поршня 3 по вакуумному каналу 11 камеры 9, а плунжер 2 из цилиндра 7 вакуумному каналу 12 цилиндра 7 вытесняют газы в вакуумный резервуар 28. При этом (см. фиг. 13-15) поршень 3, уширением 17 поршня 3, входит в углубление 39 затвора 16, перекрывает вакуумный канал 11 камеры 9 и принимает крайнее положение. Плунжер 2 перекрывает вакуумный канал 12 цилиндра 7 и принимает крайнее положение. При этом газы, находящиеся в камере 9 поршня 3, в цилиндре 7 выполняют функцию демпфера.

Все указанные выше отличия являются достоинством и преимуществом предлагаемого технического решения по сравнению с прототипом.

Изобретение относится к баллистическим установкам высокоскоростного метания. Для производства выстрела из баллистической установки осуществляют снаряжение поршня и плунжера установки рабочей жидкостью. Понижают давление в камере поршня и цилиндре корпуса установки до возникновения критического разрывного напряжения между поршнем и плунжером. Подают окислитель в цилиндр для образования топливной смеси и придания приращения скорости поршня и плунжера. Обеспечивают образование кавитационных пузырьков в рабочей жидкости. Обеспечивают газовую кавитацию в рабочей жидкости. Производят адиабатическое сжатие газов, образованных в результате газовой кавитации. Реализуют воспламенение топливной смеси энергией указанных сжатых газов для создания давления метающего газа. Используют давление метающего газа для производства выстрела.

Технический результат - создание высокой степени концентрации энергии при ударном сжатии газов и увеличение дульной скорости снаряда без повышения максимального давления метающего газа, действующего на баллистическую установку. 16 ил.

Способ производства выстрела из баллистической установки, заключающийся в том, что осуществляют снаряжение поршня и плунжера установки рабочей жидкостью, понижают давление в камере поршня и цилиндре корпуса установки до возникновения критического разрывного напряжения между поршнем и плунжером, подают окислитель в цилиндр для образования топливной смеси и придания приращения скорости поршня и плунжера, обеспечивают образование кавитационных пузырьков в рабочей жидкости, обеспечивают газовую кавитацию в рабочей жидкости, производят адиабатическое сжатие газов, образованных в результате газовой кавитации, реализуют воспламенение топливной смеси энергией указанных сжатых газов для создания давления метающего газа, используют давление метающего газа для производства выстрела.