Автогенераторный измеритель дисперсии диэлектрических свойств полимерных материалов Советский патент 1984 года по МПК G01R27/26 

Изобретение относится к средствам неразрушающего контроля параметров материалов, веществ и излелий, Б частносги диэлектриков на основе полимеров, обладающих дисперсией диэлектрических характеристик, и может выть использовано как для анализа физико-механических свойств полимерных композитов, так и для контроля кинетики химико-технологических процессов твердения или струк турообразования полимеров.. При электроемкостном контроле твердеющих сред используется зависимость их физико-механических свойств от разности диэлектрических проницае мостей объекта, измеренных на двух частотах, лежащих в той области, где дисперсионная характеристика диэ лектрика имеет ярковыраженный характер, И;эвестны автогенераторные устройства, основанные на измерениях малых приращений емкости измерительного датчика, включенного во времязадающую цепь автогенератора, и содержащие измерительный и опорный автогенераторы, емкостной датчик в резо- нансной цепи измерительного автогене ратора, канал частотного преобразова ния и детектирования информационного сигнала и индикатор, а также цепи пассивной или активной компенсации температурных дрейфов частот автогенераторов Ll3. Однако эти устройства не обеспечивают необходимой точности при изме рении дисперсии диэлектрических свойств материалов, поскольку сущест венное влияние оказывает временная нестабильность входных неинформацион ных параметров сигнала первичного п эеобразователя (влажность объекта, собственная емкость датчика и прочие побочные ф;акторы ), изменения которых за время перестройки измерительного автогенератора на другую фиксированную частоту вносят дополнительную погрешность в измерения дисперсионных характеристик, которую трудно учесть из-за отсутствия непрерывного контроля. Наиболее близким по технической сущности к предложенному является автогенераторный измеритель дисперсии диэлектрических свойств полимерных материалов, содержащий два автогенератора, частотный преобразователь, входы которого соединены с выходами автогенераторов, последовательно соединенные с выходом частотного преобразователя, частотный дискриминатор, низкочастотный усилитель, первый синхронный детектор и индикатор, а также модулирующий гене ратор, измерительный и образцовый конденсаторы, образующие сдвоенный датчик и имеющие общую точку с корпусом измерителя, переключатель, подвижные контакты которого соединены с двумя выводами сдвоенного датчика, и первый делитель частоты, выход которого соединен с цепью управления переключат еля, а вход - с выходом модулирующего генератора f2j. Недостатком известного устройства является невысокая точность измерения разности малых приращений емкости из-за неидентичности амплитудно-частотных характеристик каналов детектирования, усиления информационных сигналов и отсутствия коррекции погрешjocTH, связанной с наличием паразит ой амплитудной модуляции, вызванной неидентичностью реактивных параметров ( амплитудных модуляторов (температурный дрейф ), получаемых параллельно измерительным датчикгил. Цель изобретения - повышение точности измерения разности малых приращений емкости, связанной с дисперсией диэлектрических свойств полимерных материалов. Поставленная цель достигается тем, что автогенераторный измеритель . диспепсии диэлектрических свойств полимерных материалов, содержащий два автогенератора, частотный преобразователь, входы которого соединены с выходами автогенераторов, последовательно соединенные с выходом частотного преобразователя частотный дискриминато1, низкочастотный усилитель, первый синхронный детектор и 11ндикатор, а также модулирующий генератор, измерительный и образцовый конденсаторы, образующие сдвоенный датчик и имеющие общую точку с корпусом измерителя, переключатель, подвижные контакты которого соединены с двумя выводами сдвоенного датчика, и первый делитель частоты, выход которого соединен с цепью управления переключателя, а вход - с выходом модулирующего генератора, снабжен последовательно соединенными с выходом частотного дискриминатора высокочастотным усилителем вторым синхронным детектором, опорный вход которого соединен с выходом модулирующего генератора, прерывателем, цепь управления которого соединена с выходом первого делителя частоты, и интегратором, а также блоком коммутаторов и вторым делителем частоты, выход Которого соединен с цепью управления блока коммутаторов и с опорным входом первого синхронного детектора, а вход - с выходом первого делителя частоты, причем выход интегра,тора, модулирующего генератора и подвижный контакт переключателя соединены соответственно с тремя первыми контактами блока коммутаторов, модулирующие входы первого и второг автогенераторов соединены соответст венно с вторым и третьим контактами первой контактной группы и параллел но с третьим и вторым контактами вт рой контактной группы, а их времязадающие цепи соединены соответственно с вторым и третьим контактами третьей контактной группы блока коммутаторов. На фиг. 1 представлена блок-схем предлагаемого измерителя; на фиг. 2 спектр частот автогенераторов в раз личные полупериоды управляющих и модулирующего сигналов;на фиг,252г - эпюры выходных напряжений модулирующего генератора, первого и второго делителей частоты соответст венно (соотношение между коэффициентами деления m и пи частотой ftj даны в произвольном масштабеJ; на фиг. ж - характер изменения частоты выходных сигналов первого и второго автогенераторов и частотн го преобразователя ,соответственно; на фиг. 3 - эпюры напряжений на вы;ходе второго синхронного детектора (с|) , прерывателя .(Б) и первого синхронного детектора (Э), а также эпюр напряжений На модулирующих входах первого (в) и второго (г) автогенераторов. Пунктирной линией на фиг. 3d показан уровень постоянной составля щей. напряжения после усреднения в выходной цепи первого синхронного детектора} индексы, стоящие у осей ординат, указывают, к какому блоку, измерителя относится изображаемый ,график; разрывы осей абсцисс сделаны для внесения поясняющих надписей. 1 ./ , Измеритель (фиг. II содержит пер вый и ВТОРОЙ автогенераторы 1 и,2, последовательно соединенные частотный преобразователь 3 и частотный дискриминатор 4, блок коммутаторов высокочастотный усилитель б, интегратор 7, измерительный конденсатор образцовый конденсатор 9, низкочастотный усилитель 10, второй синхрон ный детектор 11, модулирующий генер тор 12, переключатель 13, прерыватель 14, последовательно соединенны первый и второй делители частоты 15 и 16, первый синхронный детектор 17 и индикатор 18. Измеритель работает следующим образом. Выходные сигналы первого 1 и вто рого 2 автогенераторов смешиваются в частотном преобразователе 3 (фиг. и из полученного спектра комбинационных частот выделяются частоты, .равные разности генерируемых в данный момент частот автогенераторов. Цикл измерения разделен на два такта. В одном из тактов (условно назовем его первым) измерительным автогенератором является первый, через соответствующие контакты блока коммутаторов 5 и переключатели 13 и его времязадающий цепи с опре делен ной частотой (nftt поочередно подключаются образцовая и измерительная . емкости, при этом за счет разности обобщенных параметров емкостей изменяется частота генерации первого автогенератора, принимая поочередно с частотой пп два значения со и ш (фиг. 2cf). к модулирующему входу второго автогенератора 2, являющегося в этом такте опорным, через вторую контактную труппу блока коммутаторов 5 подключается модулирующий генератор 12, переменное напряжение которого частоты №пЯ прямоугольной формы (фиг. 25J, воздействуя на модулирующие цепи второго автогенератора, изменяет его частоту, которая принимает поочередно с частотой тпЯ два значения ujj и си. Переманное напряжение с выхода модулирующего генератора 12 одновременно поступает на первый делитель частоты 15, в котором оно преобразуется в напряжение частоты пЯ прямоугольной формы (фиг. 28J , управляющее работой переключателя 13, и подается на второй делитель частоты 16. Второй деЛитепь частоты преоб1разует напряжение частоты п9 в прймоугольное напряжение частоты г (фиг. 2г/, которое управляет блоком коммутаторов 5, определяя длительность тактов (Ti /Я.} и цикла измерения (2Ji/Q.). Под воздействием управляющего напряжения по окончании первого такта (через полупериод Ti/Sf) состояние контактов всех контактных групп блока 5 изменится на противоположное, т.е. замкнутыми окажутся первый и третий контакты всех групп. Во втараА такт измерения сдвоенный датчик подключается к времязадающей цепи второго автогенератора 2 (являющегося в этом такте измерительным , а модулирующий генератор 12 соединяется с модулирующими цепями первого автогенератора 1 (который является в этом такте oпopным. Частота первого автогенератора скачкообразно изменяется (модулируется), принимая с частотой mhS два значения (фиг. 2д}, а частота второго автогенератора с частотой коммутации nSl принимает поочередно два / значения (ju| и w в (фиг. 2е), которые соответствуют обобщенным параметрги емкостей сдвоенного датчика. Параметры модулирующего напряжения генератора 12 (амплитуда и фаза переменной составляющей и уровень постоянной составляющей модулирующего сигнала при начальной установке нуля (когда отсутствует измеряемый объект) должны быть согласованы с параметрами модулирующих цепей автогенераторов таким образом, чтоб для опорных и измерительных частот в отсутствие внешних воздействий и при условии идентичности собственны параметров емкостей сдво.енного датчика в любой из тактов выполнялось условие симметрии: W -wOztO -OO UJ-U), где ujp - среднее за период 25/52 значение разностной частоты автогенераторов. Кроме того, разнос опорных частот должен быть таким, чтобы под влиянием информативных и побочных факторов в режиме измерения соблюдались условия баланса (цепикоррекции разомкнуты/ : ,.; и («.,а;)ш, (21 где и - мгновенные значения частоты частотно-модулированного (u)° и ui) сигнала второго (первого) . автогенератора, служащие в соответствующий такт в качестве опорных и зависящие от параметров модулирующе го напряжения; мгновенные значения частоты частотно-модулированного (ш и Wj) сигнала первого (второго автогенератора, зависящие как от побочных факторов (нестабильность и Неидентичность собственных параметров образцовой и измеоительной емкостей сдвоенного датчика, температурный дрейф частот автогенераторов, влажность измеряемого объекта так. и от информативного фактора диэлектрической проницаемости измеряемого объекта на соответствующей частоте (г Воздействие информативного и побочных факторов приводит к нарушени условия симметрии (1) и к появлению на выходе частотного преобразователя 3 частотно-модулированного сигна ла, несущие разностные частоты кото рого определяются величиной при эащения среднего значения разностной частоты uJp, которое в общем случае определяется положением частот опор ного автогенератора, т.е. для перво го такта измерения среднее значение разностной частоты равно: IK-CO I-U P, , П1 а для второго такта iK-O-PzТогда в первый такт при подключении образцовой емкости 9 разностные частоты равны соответственно (фиг. 2е и)-и)и) W Ш„-сЛ 2 1 PI 1 1 2 р1 1 а при подключении измерительной емкости 8 с измеряемым объектом соответствующие значения разностных частот равны: 2wf-- p,+cA5 к , (6) где cTiJ и i. - приращения среднего значения разностной частоты Шрн, первое из которых зависит от побочных факторов (температурный дрейф параметров образцовой емкости и частот автогенераторов), а второе - от суммарного действия информативного (диэлектрическая проницаемость измеряемого объекта на частоте ю°)и побочных факторов (к побочным факторам добавляется неидентичность собственных параметров емкостей сдвоенного датчика и доля приращения частоты измериТельного автогенератора, вызванная влиянием влажности измеряемого объекта) . Аналогично во второй такт измерения несущие частоты выходного сигнала блока 3 определяются выражениями: и. « ,(т) а при подключении измерительной емко-сти с измеряемым объектом и.-и))„, и . W где , приращения среднего значения разностной частоты Шр, зависящие соответственно от побочных факторов температурные дрейфы параметров образцовой емкости и частот автогенераторов) и от суммарного действия информативного (диэлектрическая проницаемость измеряемого объекта на частоте )и побочных факторов (в числе влажность объекта и неидентичност-ь собственных параметров емкоетей сдвоенного датчика ). Измерительная и образцовая емкости изготавливаются конструктивно идентичными на одной подложке по единой технологии} и соединяются по дифференциальной схеме, поэтому влияние вноиних воздействий на их собственные параметры приводит к одинаковым по величине и по знаку приращениям частоты измерительного автогенератора (неидентичность параметров дополнительно устраняется при установк нуля), при этом время действиявозмущения (постоянная дрейфа; должно быть больше периода коммутации емкостей .(2Л/мЯ) . Кроме того, если период коммутации емкостей подобрать меньшим некоторой постоянной времени Тд, в течение которой частоты автогенераторов (а, также паргшетры емкостей | стабильны, то изменение девиации среднего значения разностной частоты за период 2li/nSi в данный такт определяется только диэлектрической проницаемостью и влажностью измеряемого объекта на данной частоте. Из соотношения (5) следует, что девиация средней разностной частоты за один полупериод Tt/nSl первого такта равна величине 2(J), а за другой полупериод - 2(), исходя из соотношения (6). Тогда изменение девиации за один период 2л/пи первого такта, пропорциональное диэлектри ческой проницаемости и влажности объекта, равно: 2И,)2(л) . (9) соответственно за один период 2jF/nSZ второго такта изменение девиации среднего значения разностной частоты пропорциональное соответственно диэлектрической проницаемости и влажности измеряемого объекта на частоте 1м°у , равно, исходя из соотношений (7) и (8): 2()-.(4j . И где Д и 2 приращения частот. uj° и ш соответственно первого и второго автогенераторов, .зависящие только от влажности и диэлектрической прони цаемости измеряемого объекта на этих частотах. Если влажность объекта за один цикл измерения остается постоянной, то ее вклад в величину прира;дения частоты измерительного автогенератора будет одинаковым на обеих частотах, поскольку диэлектрическая проницаемость воды не зависит от частоты вплоть до СВЧ-диапазона, а область дисперсии большинства твер декицих полимерных материалов лежит гораздо ниже нижней границы указанного диапазона. Поэтому при соответствующем выборе периода управляющего сигнала частоты 5): величина разности (2Г -t)определяется только разностью диэлектрических проницаемостей объек та, измеряемых на двух частот.ах, т.е характеризует дисперсию диэлектрических свойств данного материала в области частот (ш°, и ) . Необходимо подчеркнуть, что период коммутации емкостей сдвоенного датчика должен быть гораздо меньше времени действия случайных флуктуаций частот автогенераторов, т.е. при выборе соотношения между частота ми управляющих и модулирующего сигна лов должно соблюдаться условие . 2Л/тп5г«27Г/п5г«Гр 2Л/Я Тд, (« где tj, - некоторая постоянная време-; ни, в течение которого частоты автогенераторов стабильны;1в - постоянная времени, в течение которой влажность изме. ряемого объекта остается постоянной. При выполнении этого услбвия, имеющего место-при изменениях внешних климатических условий и температуры, величины Л., и Л.2 , а также их разность, зависят только от изменения девиации среднего значения разностной частоты за период 27r/nSl в соответствующий такт и не зависят от. изменения абсолютных значений опорных и измерительных частот автогенераторов. Кроме того, частота модулирующего сигнала, частоты разностного сигнала и частоты генерации должны подчиняться условию тпЯ « а,р Wp « u/ , , («) где Wrrnin наименьшая из генерирующих автогенераторами частот (для изображенного на фиг. 2а примера p min и Шр п,ах наименьшая и наиболь-. из частот разностного сигнала, вьаделяемых из спектра комбинационных частот автогенераторов. Частотно-модулированный сигнал разностной частоты, ограниченный по амплитуде в выходном звене частотного преобразователя 3 (для устранения паразитной амплитудной модуляции поступает в частотный дискриминатор 4, служащий в качестве линейного преобразователя частота-г тлитуда. Линейный участок его частотной харак/ еристики охватывает весь диапазон разностных частот, определяемых выражениями (5) -(8V, а рабочая точка совпадает со средним значением разностной частоты, определяелвлм из выражения (1) . В результате указанного линейного преобразования на выходе дискриминатора появится амплитудночастотно-модулированный сигнал, огибакйцие напряжения которого на соответствующей частоте (Я, пП и mnfil) воспроизводят закон изменения мгновенного значения несущей частоты входного разностного сигнала (фиг. 2«,). Поэтому амплитуда огибающего напряжения частотымпЯ пропорциональна девиации среднего значения разностйой частоты, которые по условию (11) постоянно в течение периода 2Jr/r Sl , за полупериод 7i/nSl , т.е. в первый такт амплитуда огибающей пропорциональна соответственно величинам и , а во второй такт и А|. Амплитуда огибающего напряжения частоты пЯ пропорциональна отклонению от среднего значения девиации, которое равно полусумме девиаций средней раз-, ностной частоты за один период 2И/nSl, за полупериод 17/51 , т.е. амплитуда В первый такт пропорциональна величине-А. а во второй такт 2 jvl 2 2 г Амплитуда огибающей частоты sj пропор циональна изменению отклонения от среднего значения девиации средней разностной частоты за весь цикл измерения (период 2J7/S) , т.е. пропорциональна разности отклонения от среднего значения девиации (среднее значение девиации определяется за период 2Tt/-nfi одного такта), равной величине л , которая зависит только от входного информативного параметра измеряемого объекта. Низкочастотный усилитель 10, наст роенный на первую гармонику частоты SZ, выделяет из выходного. амплитудночастотно-модулированного сигнала, частотного дискриминатора 4 гармоническое напряжение синусоидальной фор мы, поступающее на первый синхронный детектор 17, на опорный вход которого с выхода второго делителя частоты 16 подается напряжение той же частотыS. Выгфямленный по двухтактной схеме сигнал (фиг. ) после усреднения в выходной цепи детектора выводится на индикатор 18, показываю щий уровень постоянной составляющей выходного сигнала первого синхронного детектора, который пропорционален величине (uj i) зависящей от дисперсии диэлектрических свойств измеряемого объекта. Высокочастотный усилитель 6, наст роенный на первую гармонику частоты тпЯ , выделяет из выходного сигнала дискриминатора гармоническое напряже ние синусоидальной формы, поступающее на второй синхронный детектор 11 на опорный вход которого с выхода модулирующего генератора 12 подается напряжение той же частоты тпЯ. с выхода второго синхронного детектора выпрямленный по двухтактной схеме сигнал в виде полуволн синусоида (фиг. За| поступает на прерыватель 1 управляемый напряжением частоты п я с первого делителя частоты 15. Такты работы прерывателя синхронизированы с тактами переключателя 13 таким образом, что при включении во время.задающую цепь измерительного автогенератора образцовой емкости 9 контак ты прерывателя замыкаются, а когда подключается измерительная емкость 8 прерыватель разомкнут. На выходе пре рывателя формируется последовательность пакетов входного сигнала, длительность которых равна Л/пЯ , а период следования пакетов - 27(/hS7 (фиг.36). Причем амплитуда пакетного напряжения в первый такт измерения пропорциональна величине сГ, которая зависит только от побочных факторов, .связанных со случайными флуктуациями параметров образцовой емкости и дрейфом частот автогенераторов за попупериод F/nSZ. Соответственно во второй такт измерения результирующая амплитуда пакетного напряжения зависит от побочных факторов, также приводящих к появлению девиации среднего значения разностной частоты в такты подключения образцовой емкости во времязадающую цепь второго автогенератора. Пакетное напряжение поступает на интегратор 7, постоянная времени которого подбирается по условию а и 2л/пП - постоянная интегрирования блока 7. Прсле усреднения в интеграторе постоянное напряжение, уровень которого зависит от побочных факторов, влияющих в данный полупериод 7 /5i па частоту измерительного и опорного автогенераторов, подается через первую контактную группу блока коммутаторов 5 на модулирующий вход того автогенератора, который является в данный такт работы коммутатора измерительным. Поскольку автогенераторы работают в измерительном режиме поочередно, то на их модулирующих входах модулирующий сигнал частоты mnft чередуется с выходным сигналом интегратора, который при правильном подборе фазовых соотношений с входным сигналом, пропорциональным девиации среднего значения разностной частоты за гголупериод /nSl соответствующего такта, а также при соблюдении условия (151 будет служить в качестве корректирующего воздействия на модулирующие цепи измерительного автогенератора. При этом частота измерительного автогенератора перестраивается до тех пор, пока в соответствующий полупериод Ji/tiSl не будет выполнено условие, при котором одна из мгновенных частот частотно-модулированного выходного сигнёша измерительного автогенератора займет на частотной оси положение, симметричное относительно положения, опорных частот другого автогенератора. Из сказанного : следует, что в первый такт выполняется соотношение . а во второй .такт соответственно соотношение .1 -J.I . 1 . и, как следует -из соотношений (5) .(10), величины сГ-, сГ-, пропорциональ ные девиациям среднего значения разностной частоты, будут скомпенсированы до нуля tc точностью до ошибки некомпенсации замкнутых систем автогенердтор 1-преобразователь 3- дискр минатор 4 - усилитель 6 - детектор 1 прерыватель 14 - интегратор 7 - блок 5 коммутаторов-автогенератор 1и-авто генератор 2 - преобразователь 3 дискриминатор 4 усилитель 6 - детектор 11 - прерыватель 14 - интегратбр 7 - блок 5 коммутаторов автогенератор 2}, а величины уменьшатся соответственно до значеНИИ Д и dj, которые не будут скомпенсированы и приведут к появлению на выходе частотного дискриминатора 4 огибающего напряжения частоты а , амплитуда которого п Ьопорционг1Ль на их разности т.е. входному информативному параметру измеряе мого объекта. Необходимо отметить, что уровень постоянной составляющей выходного напряжения интегратора, оставшийся по окончании одного из тактов, также может привести к неинформативному сдвигу несущей частоты измерительного автогенератора в следующем такте это приведет лишь к увеличению ( уменьшению девиации среднего значе ния разностной частоты и соответственно к увеличению (уменьшению) сигнала коррекции на выходе интегратора который будет перестраивать частоту измерительного автогенератора, пока не наступит режим, при котором девиа ции среднего значения частоты разностного сигнал будет определяться только информативным фактором. Следует также подчеркнуть, что информативные приращения л к л час тот uiO и ш° автогенераторов являются величинами одного знака, т.е. приводят к сдвигу несущих частот влево по частотной оси (фиг. 2«;, в то время как неннфррмативнце составляющие приращений средних значений разностных частот и Шр2, обусловленные случайными медленными дрейфами опорных и измерительных частот автогенераторов, могут иметь любой знак и при этом по модулю превосходить соот ветствукяцие им величину информативных параметров. Это обстоятельство может привести к ситуации, когда, например, / -d, т.е. согласно соотношениям (51, (6) и (9) значения разностных частот, выделяеьвлх в данном такте, соответствуют выражениям л - . i ш.-ш: i4-p. -1 -2 ш -ш-гш -uj -uj . В ЭТОМ случае подключение измерительной емкости не приведет к возникновению девиации средней частоту, разностного сигнала Cup.,, так как 0 а возникающая пр -подключений образцовой емкости девиация равна величине 2( ,.и поскольку фазовые соотношения между входным и выходным сигналгили замкнутой цепи автогенератор 1 - преобразователь 3 - дискриминатор 4 - усилитель б - детектор 11 - прерыватель 14интегратор 7 - блок 5 компараторов автогенератор 1 остаются неизменными, это приведет к появлению на модулирующем входе первого автогенератора сигнала коррекции, пропорциональногоуказанной величине девиации, и к,перестройке его частоты до тех пор, пока не будет выполнено соотношение (16). При этом подключение измерительной емкости вновь вызовет появление девиации средней частоты разностного сигнала, пропорциональной информативному приращению частоты автогенератора Д. Для исключения погрешнбсти, возникающей как за счет первоначальной расстройки частот автогенераторов, так и за счет неидентичности собственных параметров емкостей сдвоенного датчика, перед началом измерений проводится калибровка измерителя (установка нуля )« Такты работы измерителя при калибровке ансшогичны тактам режима измерения. Измеряемый объект выводится при этом из зоны чувствительности измерительной емкости. Регулируя параметры модулирующих цепей автогенераторов, устанавливают необходимый раснос опорных частот автогенераторов, проверяя соблюдение УСЛОВИЙ баланса (2), а затем с помощью подстроечных элементов времязадающих цепей (на фиг. 1 элементы регулировки подстройки автогенераторов не показаны) добиваются вы- полнения условия симметрии (1). После этого измеритель готов к работе. Таким образом, введение нескольких поднесущих частот кс 1мутации зо,нДИРУЮЩИХ СИГНёШОВ ft,nSl ИтпЯи низкочастотной перекрестной коммутации времязадающих и модулирукяцих цепей двух разностных автогенераторов позволило за счет поочередного использования этих автогенераторов в измерительном и опорном режимах выделить информацию об измеряемом объекте, полученную на двух частотах, в одноканальном приемно-измерительном тракте, а также с помощью одной, цепи обратной связи за счет временной селекции корректирующих сигналов непрерывно компенсировать погрешность, возникающую из-за случайных медленных флуктуации параметров измерительной емкости и частот автогенераторов, подстраивая автогенератор, находящийся в измерительном режиме, с таким условием, чтобы девиация среднего значения разностной частотыопорного и измерительного автогенераторов %ависела только от информативных параметров измеряемого объекта.

(Лр

%2TL/tnnfi

Л1ШШ11Ш11ШШШ111Ш111ШШШ1ШШЯШ1Ш

Шр

cap

д-М:

u LrLrL .