Изобретение относится к силоизмерительной технике и может быть использовано для точного измерения усилий. Известны тензорезисторные датчики силы, содержащие осесимметричный упругий злемент в виде тела вращения с сЯлопреобразукщим звеном в фор ме пластины, кольца или оболочки и вьтолненные за одно целое или жест ко соединенные с ним концентрические подрезисторные кольца с расположенными на них тензорезисторами.При этом толщина осевого сечения колец постоянна вдоль оси lj и 2J . Принцип работы таких датчиков сил основан на том, что при приложении, осевой нагрузки их деформация преобразуется в деформацию подрезисторных колец и расположенньк на них тензорезисторов. При этом точность измере ния усилия тем вьпие, чем больше чувствительность упругого элемента при прочих равных условиях, т.е. чем больше деформация тензорезисторов при одном и том же напряженнодеформированном состоянии упругого . элемента. В упругих элементах, содержащих концентрические подрезисторные кольца, повышение: чувствительности возможно путем увеличения высоты колец и соответствующего отдаления тензорезисторов от нейтральной плоскости изгибаемого силопреобразующего звена упругого элемента. Однако такое увеличение возможно лишь в определенных, довольно неболь ших пределах в связи с тем, что при дальнейшем увеличении высоты кольца из-за прогиба его консольного участка приращение радиальной деформации уменьшается, а увеличение высоты кольца значительно повышает жесткость упругого элемента, что ведет к снижению его чувствительности. В обо их случаях для достижения адекватной величины рабочего коэффициента передачи необходимо увеличить деформацию упругого элемента,- что влечет за собой повышение уровня напряжений в нем и ухудшение метрологически характеристик. . Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому результату является устройство, в котором подрезисторные кольца упругого элемента имеют осевое сечение, уменьшающееся к периферийному торцу з . На фиг. 1 представлена деформация подрезисторных колец растяжений АС и сжатия АВ при различном исполнении осевого сечрния колец. В упругих элементах, у которых подрезисторные кольца имеют постоянную толщину, форма упругой линии их осевого сечения изображена кривыми АВ и АС,. Из-за прогиба консольного участка кольца (фиг. 1) его радиальная деформация ЛR, значительно меньше радиального перемещения (R. нормалей АВ, и АС, а относительно прямолинейный участок кольца ограничен небольшой высотой Л Н, В упругом элементе, подрезисторные кольца которого имеют осевое сечение, уменьшающееся к периферийному торцу, упругие линии осевого сечения АВ2 и АС обеспечивают большую радиальную деформацию j R и имеют больший относительно прямолинейный участбк , однако сохраняют присущие кольцам пос-т-оянного сечения недостатки, обусловленные прогибом их сечения. Цель изобретения - повышение чувствительности и точности тензорезисторных датчиков силы. Указанная цель достигается тем, что в тензорезисторном датчике силы, содержащем осесимметричный упругий элемент в виде тела вращения с силопреобразующим звеном в форме пластины, кольца или оболочки и выполненные за одно целое концентрические подрезисторные кольца с расположенными на них тензорезисторами, средний диаметр подрезисторных колец равен 0,3-1,0 наружного диаметра силопреобразующего звена, а толщина осевого сечения подрезисторных колец h(z) на произвольной высоте Z от верши.ны кольца определяется соотношением h(z) а(|) , где а - толщина осевого сечения подрезисторного кольца в вершине, мм; b - толщина осевого сечения подрезисторного кольца в основании, мм; Н - высота подрезисторного х кольца, мм; z - высота сечения, перпендикулярного оси от вершины коль ца, мм, при этом отношение толщины осевого сечения подрезкеторных колец в осно вании к тал1цине того же сечения в вершине не менее двух. Оптимальной является форма упругой линии сечения колец, совпадающая с линиями ABj и ACj - норма- лями к нейтральной плоскости изогнутой ш1астины.Все это можно отнес ти к любым осесимметричным упругим элементам с силопередающим звеном в виде тела вращения (кольцо, оболочка цилиндрическая, коническая и т.д.), рассматривая собственную деформацию подрезисторных колец от воздействия СИЛОВЬЕХ факторов, заменяющих остальную часть упругого элемента. Требованию совпадения упругой линии с нормаля№1 ABj и ACj отвечаю кольца равных углов поворота поперечных сечений, т.е. такие кольца, у которых в деформированном состоянии все поперечные сечения на любой высоте кольца имеют практически оди наковые углы поворота. Определение конструктивных параметров таких колец осуществляется н основании известных зависимостей. Пример. Так как рассматрива мые подрезисторные кольца представляют собой цилиндрическую оболочку с осевым сечением переменной толщины, то дифференциальное уравнение изгиба такой оболочки имеет вид EhMz) , 1 Ч-,/ 12() dz2J где - коэффициент Пуансона матери ала подрезисторного кольца; Е - модуль упругости 1 рода материала подрезисторного кол Ца; R - средний радиус; h(i) - толшина на произвольной выс те кольца; q - интенсивность эквивалентной нагрузки. Так как в реальньк конструкциях подрезисторных колец «1, то вторым членом в (1) можно пренебреч и уравнение будет эквивалентно осно ному дифференциальному уравнению упругой линии стержня переменного 0 сечения hCz) при изгибе, а угол его поворота будет равен 12(1-: )M H- с (2) где Cp - угол поворЪта сечения; В - ширина сечения. Для оболочки равных углов поворота должно соблюдаться условие Так как в выражении (2) от / зависит только подинтеграпьная функиия, то для соблюдения условий (3) эта функция F(z) на всем протяжении t должна быть практически постоянной, а ее производная не должна обращаться в нуль. Таким условиям удовлетворяет функция2 Н ch А ().,, 3/13- Т arctge(5) F(z) при (:Уэ;- 2. Продифференцировав (5) и подставив его в (4), после соответствующих преобразований получаем h(.l-a(l Таким образом, параметры подрезисторного кольца в виде оболочки равных углов поворота определяются зависимостью (6). Такие кольца обеспечивают оптимальную реализацию напряженно-деформированного состояния упругого элемента.в деформацию тёнзорезисторов. Смысловое значение параметров а, b и Н представлено на фиг. 2(а,б) на фиг. 3(а,б) приведены примеры конкретного выполнения силоизмерительных элементов для датчиков по настоящему изобретению. . Подрезисторные кольца 1 и 2 могут располагаться на торце силопре образующего звена (фиг. За) или на его наружном диаметре (фиг. Зб, поз. 1 и 2). Возьюжно также и комбинированное сочетание - на торце и наружном диаметре (фиг. 36, поз. 1 и 2 ) , На фиг. 3 сипопреобразующее звено 3 вьшолиено в виде пластины, однако 511 все изложенное относится и к другой осесимметричной форме силопреобразую щего эвена в виде тела вращения, натфимер кольца, оболочки цилиндрической, конической и т.д.. Во всех этих случаях независимо от формы силопреобразующего звена в виде тела вращения в датчике реализуются все изложенные достоинства под- -M
Фиг. 2 l резисторных колец равных углов поворота. Кроме того, параметры подрезисторных колец, определенные по зависимости (6), достаточно точно поддаются аппроксимации дугами окружностей (фиг. 2б) соответствующего радиуса, что упрощает технологию их изготовления.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
Тензорезисторный датчик силы | 1984 |
|
SU1174791A1 |
ТЕНЗОРЕЗИСТОРНЫЙ ДАТЧИК СИЛЫ | 2013 |
|
RU2533536C1 |
Тензорезисторный датчик силы | 1985 |
|
SU1530945A1 |
Тензорезисторный датчик силы | 1986 |
|
SU1383116A2 |
Тензорезисторный датчик силы | 1982 |
|
SU1035432A1 |
Тензорезисторный датчик силы | 1984 |
|
SU1210073A1 |
ДАТЧИК СИЛЫ | 1992 |
|
RU2069326C1 |
Тензорезисторный датчик давления | 1990 |
|
SU1778570A1 |
Тензорезисторный датчик силы | 1990 |
|
SU1742649A1 |
Тензорезисторный датчик силы | 1989 |
|
SU1631319A1 |
ТЕНЗОРЕЗИСТОРНЫЙ ДАТЧИК СИЛЫ, содержащий осесимметричный упругий элемент в виде тела вращения с силопреобразую цим звеном в форме пластины, кольца или оболочки и выполненные за одно целое концентрические подрезисторные кольца с расположенными на них тензорезисторами, отличающийся тем, что, с целью повБПпения чувствительности и точности датчика силы, средний диаметр подрезисторных колец равен 0,3-1,0 наружного диаметра силопреобразующего звена, а толщина осевого сечения подрезисторных, колец h (z) на произвольной высоте Z от вершины кольца определяется соотношением 2. h(z)o( где а - толщина осевого сечения подрезисторного кольца в вершине, мм; b толпрна осевого сечения под- S резисторного кольца.в основании, мм; н высота подрезисторного кольца, мм; Z. высота сечения, перпендикулярного оси от вершины кеэпьца, мм, при этом отношение толщины осевого сечения подрезисторных колец в основании к толщине того же сечения в вершине не менее двух. СО со ;о х
Авторы
Даты
1985-02-15—Публикация
1983-05-25—Подача