Способ очистки шламонакопителя от твердых включений Советский патент 1989 года по МПК E02D19/10 

Изобретение относится к очистке шламо- накопителей от твердых включений и может быть использовано в горнодобывающей, металлургической, строительной, мелиоративной и других отраслях промышленности, где решаются вопросы экономичного забора, сгущения и транспортировани я твердых включений из накопительных емкостей, отстойников, осветлителей, водоемов и т. п. при одновременном принудительном осветлении части жидкости.

Цель изобретения - повышение эффективности очистки-и процессов сгущения твердых включений и осветления жидкости, а также расщирение технологических возможностей способа.

На фиг. I представлен вариант, рассчитанный на сгущение твердых включений и осветление жидкости при верхнем расположении отсасывающего патрубка; на фиг. 2 - то же, на нижнее расположение патрубка; на фиг. 3 - то же, для разработки шла- мов, расположенных ниже устройства.

Как следует из фиг. I, в щламонако- пителе I размещен отсасывающий патрубок 2. Соосно ему вокруг него выполнен патрубок 3 для отвода осветленной воды с зонтом 4 в нижней его части. Устройство снабжено тремя соплами: центральным 5 и кольцевыми напорными 6 и 7, при этом первое выполнено напротив патрубка 2 соосно ему, а сопла 6 и 7 выполнены в днище 8 таким образом, чтобы в месте их размещения направления потоков из них были близки к направлениям касательных к днищу 8. При этом само днище 8, начиная от сопла 6, выполнено криволинейным - вплоть до сечения А - сечения обреза сопла 5. Совокупно с криволинейной нижней поверхностью 9 зонта 4 днище 8 образует криволинейный симметричный патрубку 2 радиально-осевой канал 10, разворачивающийся в сторону патрубка 2 соосно ему и патрубку 3. Диаметр сопла 6 на расчетную величину превыщает диаметральные размеры входного сечения Б канала 10, а соп

со

--4 осел

ел

ло 7 расположено на некотором расстоянии за сечением Б. Под днищем 8 размещены каналы 11 и 12 подвода рабочей жидкости, подводимой по трубопроводам 13 и 14. Различные части потока жидкости обозначены на чертежах позициями В, Г, Д, Е, Ж и О.

Отличие варианта устройства, представленного на фиг. 2, заключается в том, что отсасывающий патрубок 2 размещен под шламонакопителем 1, а зонт 4 - над последним, принципиальной разницей является также то, что профиль днища 8 - выпуклый. Кольцевое напорное сопло 6 выполнено в угловой точке - в пересечении поверхности днища 8 и наклонной стенки щламо- накопителя. Кроме того, отсутствует сопло 5 (места размещения сопел 6 и 7 на фиг. 2 и 3 отмечены жирными стрелками). В остальном вариант соответствует фиг. 1.

В отличие от предыдущих вариант по фиг. 3 представляет схему устройства, пред- 20 назначенную для разработки массы щлама, расположенной ниже устройства. В больщой степени он является зеркальным отражением варианта по фиг. 2. Отличием является наличие системы сопел 15, направ- 25 ленных соосно патрубку 2 вниз в сторону разрабатываемого твердого. Нижняя поверхность 16 обтекателя 17 может быть выполнена либо на уровне нижних точек криволинейной поверхности 9 зонта 4, либо на расчетную величину ниже последних. В ЗО разрабатываемую массу К вводят дополнительные струи L. Во многих случаях рационально патрубок 3 выполнять открытым сверху сразу за сечением О.

Предлагаемый способ с помощью предции частицы твердого подвергаются, вследствие криволинейности линий тока, действию центробежной силы, за счет чего бни уже на этом начальном участке течения перемещаются поперек потока в направлении к днищу 8. Не менее важным фактором в этом плане является также свойство турбулентных струйных потоков концентрировать транспортируемые ими твердые частицы в области максимальных их скоростей.

10 Но поскольку у пристенных струй эпюра скоростей характеризуется увеличением скорости именно к обтекаемой ими стенке (за исключением тонкого пограничного слоя), то и это свойство также проявляетJ 5 ся в эффекте сгущения твердого в пристенной области. Соответствующим выбором общего уровня скоростей струи В и кривизны днища 8 на участке от сопла 6 до сечения Б и далее до сопла 7 (до сечения Г) можно обеспечить, чтобы при подходе к последнему вся масса транспортируемого твердого концентрировалась в непосредственной близости к стенке днища 8. При этом следует подчеркнуть, что в пределах канала 10, начиная от сечения Б, будет иметь место процесс постепенного выравнивания поля скоростей вдоль поперечного направления канала 10. Однако более или менее полное выравнивание поля скоростей будет наблюдаться на большом расстоянии от сечения Б. По крайней мере на начальном участке канала 10, т. е. сразу за сечением Б эпюра скоростей будет все еще мало отличаться от таковой до сечения Б. Благодаря этому частицы твердого, эжек- тируемые из щламонакопителя 1 в струю В, непосредственно перед самим сечением Б

ставленного устройства по фиг. 1 осуще- 35 будут также, как и на участке до сече- ствляется следующим образом. После уда-ния Б, эффективно сгущаться в пристенной

области потока возле днища 8. Далее, поскольку с помощью сопла 7 по ходу криволинейного течения в канале 10 вводится основной радиально-сходящуюся пристенную струю Д, вдоль вогнутой твердой границы - днища 8, то пересекая сечение Г, (в котором размещено сопло 7), частицы твердого под продолжающимся действием упомянутых факторов перемещаются в струю Д.

40

ления твердых включении из щламонакопителя 1 и его осущения до заданного уровня осуществляют подвод очередной порции жидкости, содержащей твердые включения. Последние находятся в жидкости во взвешенном состоянии, часть твердого оседает на днище 8. После накопления в шламонакопителе 1 определенной массы жидкости и твердого устройство приводят в действие, для чего подводят по трубопро- 45 водам 13 и 14 рабочую жидкость к каналам 11 и 12 и далее - к соплам 5, 6 и 7. На выходе из последних образуются струйные потоки. При этом с помощью сопла 6 создают дополнительный эжектирующий пообласти потока возле днища 8. Далее, поскольку с помощью сопла 7 по ходу криволинейного течения в канале 10 вводится основной радиально-сходящуюся пристенную струю Д, вдоль вогнутой твердой границы - днища 8, то пересекая сечение Г, (в котором размещено сопло 7), частицы твердого под продолжающимся действием упомянутых факторов перемещаются в струю Д.

Поскольку скорости последней выше скоростей потока Е, являющегося спутным для струи Д, то влияние центробежной силы и упомянутого свойства концентрации твердого в области максимальных скоростей струи Д усиливается и частицы твердого остаются в

ток, который вводят в виде пристенной во- 50 пристенной области последней и при дальнейгнутой радиально-сходящейся струи В с образованием над твердой направляющей границей, днищем 8, криволинейной формы ее линий тока, начиная от места ввода с переходом их в процессе эжекции (выще расшем транспортироваиии. Следует отметить, что с удалением от сопла 7 струя Д будет расширяться вследствие передачи части ее энергии потоку Е. При этом, естественно скорости ее будут постепенно снижаться.

положенной среды) без перегибов в линии55 Однако соответствующим совокупным выботока упомянутого криволинейного течения вром начальных скоростей истечения из сопканале 10 (начинающегося после сечения Б).ла 7, кривизны стенки днища 8 и расстояПопадающие в струю В в результате эжек-ния вдоль последней до сечения Е можно

ции частицы твердого подвергаются, вследствие криволинейности линий тока, действию центробежной силы, за счет чего бни уже на этом начальном участке течения перемещаются поперек потока в направлении к днищу 8. Не менее важным фактором в этом плане является также свойство турбулентных струйных потоков концентрировать транспортируемые ими твердые частицы в области максимальных их скоростей.

Но поскольку у пристенных струй эпюра скоростей характеризуется увеличением скорости именно к обтекаемой ими стенке (за исключением тонкого пограничного слоя), то и это свойство также проявляется в эффекте сгущения твердого в пристенной области. Соответствующим выбором общего уровня скоростей струи В и кривизны днища 8 на участке от сопла 6 до сечения Б и далее до сопла 7 (до сечения Г) можно обеспечить, чтобы при подходе к последнему вся масса транспортируемого твердого концентрировалась в непосредственной близости к стенке днища 8. При этом следует подчеркнуть, что в пределах канала 10, начиная от сечения Б, будет иметь место процесс постепенного выравнивания поля скоростей вдоль поперечного направления канала 10. Однако более или менее полное выравнивание поля скоростей будет наблюдаться на большом расстоянии от сечения Б. По крайней мере на начальном участке канала 10, т. е. сразу за сечением Б эпюра скоростей будет все еще мало отличаться от таковой до сечения Б. Благодаря этому частицы твердого, эжек- тируемые из щламонакопителя 1 в струю В, непосредственно перед самим сечением Б

будут также, как и на участке до сече- ния Б, эффективно сгущаться в пристенной

будут также, как и на участке до сече- ния Б, эффективно сгущаться в пристенной

области потока возле днища 8. Далее, поскольку с помощью сопла 7 по ходу криволинейного течения в канале 10 вводится основной радиально-сходящуюся пристенную струю Д, вдоль вогнутой твердой границы - днища 8, то пересекая сечение Г, (в котором размещено сопло 7), частицы твердого под продолжающимся действием упомянутых факторов перемещаются в струю Д.

Поскольку скорости последней выше скоростей потока Е, являющегося спутным для струи Д, то влияние центробежной силы и упомянутого свойства концентрации твердого в области максимальных скоростей струи Д усиливается и частицы твердого остаются в

шем транспортироваиии. Следует отметить, что с удалением от сопла 7 струя Д будет расширяться вследствие передачи части ее энергии потоку Е. При этом, естественно скорости ее будут постепенно снижаться.

Однако соответствующим совокупным выбообеспечить, чтобы основная масса твердого в пристенной области струи Д транспортировалась вплоть до сечения А. Кривизна стенки 9 зонта 4 на участке транспортирования твердого после сечения Г с удалением от последнего играет для целей сгущения все меньшую роль. Поэтому ее профиль выбирается, исходя в основном из максимального уменьшения потерь энергии. После пересечения частицами твердого сечения А они в результате продолжаюшегося действия центробежной силы и эжекционного эффекта струи Ж поступают в струю Ж, т. е. в центральную часть течения и далее улавливаются патрубком 2.

Возможность концентрирования массы твердого в пристенной области струи Д позволяет приводить ее в непосредственное соприкосновение с поверхностью струи Ж сразу после пересечения твердым сечения А. Для целей сгущения твердого в струе Ж этот фактор имеет решающее значение поскольку с увеличением расстояния от поверхности струи Ж ее эжекционный эффект заметно уменьшается.

Таким образом имеет место достаточно эффективное отделение твердого от эжектируемой из шламонакопителя 1 загрязненной среды. Отвод осветленной жидкости ведут от кольцевой периферийной части Е потока, охватывающей его центральную сгущенную часть Ж, - с помощью патрубка 3.

В итоге осветленная жидкость и сгущенная гидросмесь с помощью патрубка 2 раздельно транспортируются до места их сбора, расположение которых зависит от конкретных особенностей водоотливной установки.

Принципиальное отличие в реализации способа с помощью варианта устройства по фиг. 2 заключается в том, что эжектирую- щий поток вводят из сопла 6 в виде пристенной выпуклой радиально-сходящейся струи с образованием над твердой направляющей границей, днищем 8, криволинейной формы ее линий тока. Следует отметить, что принципиальная возможность формирования турбулентных выпуклых криволинейных струй без их отрыва от стенки обусловлена действием широко известного в гидродинамике «эффекта Коанда. Выпуклая форма линий токов струи В позволяет получить дополнительный положительный эффект. Заключается он в том, что теперь нет необходимости концентрировать твердое непосредственно в пристенной области возде днища 8. Соответствующим выбором скоростей в струе В и радиуса днища 8, определяющих соотношение противоположно направленных в струе В эжектирующих и центробежных сил, можно добиться, чтобы основная масса твердого концентрировалась в сечении Б и далее в непосредственной близости к стенке 7. Это снизит абразивный износ днища 8 шламонакопителя 1, профиль которого как и в случае ввода вогнутой струи В над твердой границей (фиг. 1), определяет степень кривизны линий токов струи В. Протекание процессов сгущения в канале 10 приближается к описанным ранее (по фиг. 1).

Далее, нижнее расположение патрубка 2 допускает осуществление максимально-достижимого в способе сгущения твердой массы на входе в патрубок 2 - до 70% и более,

благодаря возможности ее слива из патрубка 2 под действием сил тяжести. Такая же степень сгущения позволяет в свою очередь сбрасывать массу шлама непосредственно в вагонетки или на конвейер, что расширяет область технологического применения способа как на водоотливе, так и в других отраслях промышленности.

0

5

0

В варианте способа, реализуемого с помощью устройства по фиг. 3, эжектирую- щий поток вводят в виде пристенной выпуклой радиально-сходящейся струи В с образованием под твердой направляющей границей, поверхностью 7 зонта 4, криволинейной формы ее линий токов. При этом соосно патрубку 2 в приосевой зоне в разрабатываемую массу К твердого вводят дополнительную систему струй с помощью системы сопел 15 со взвешиванием и транспортированием твердых включений к упомянутому эжектирующему потоку В. Особенности использования варианта по фиг. 3 приближаются к таковым по фиг. 2. Принципиальное отличие определяется свойства.ми среды (слежавшейся и уплотненной), расположенной ниже устройства. На ее разрушение, взвешивание и транспортирование и затра5 чивается энергия системы струй L. Величина ее должна быть достаточной для того, чтобы окончательная зона размыва твердого была не меньше диаметрального размера сопла 6. Ввод системы струй L может осуществляться как одновременно с вводом струи В, так и перед введением последней до полного взвешивания расчетной массы твердого. Следует отметить, что в случае гидромеханизированной разработки грунтов, для которой вариант по фиг. 3 применим, раг ционально осветляемые (в области Е) объемы жидкости сбрасывать в окружаюшую среду. С этой целью патрубок 3 выполняется сверху, после сечения О открытым. В остальном, по принципу сгущения твердого и осветления жидкости в канале 10, рас0 сматриваемый вариант устройства по фиг. 3 не отличается от описанного выше по фиг. 1 и 2.

Как следует из предыдущего, процесс сгущения твердого в предлагаемом решении основан прежде всего на использовании

5 центробежной силы криволинейного струйного потока. Однако в варианте устройства по фиг. 1 за счет предлагаемого ввода струй В и Д требуемый уровень центро0

бежной силы достаточно поддерживать локально - только в пристенных областях возле днища 8. Кроме того, существенную положительную роль играет и генерируемое предлагаемым способом ввода струй В и Д поле скоростей криволинейного потока, характеризующееся увеличением их к пристенной области криволинейного днища 8 (для примера на фиг. 1 показан характер распределения скоростей в сечении Г). БлаПутем поддержания требуемого уровня скоростей (только в пристенных В и Д областях течения) можно выделять из осветляемой жидкости частицы с размером до 0,05 мм, что, например, для щахтного водоотлива практически полностью рещает задачу защиты насосов от гидроабразивного износа и исключает необходимость ручного труда по очистке водосборников. При этом содержание твердого в струе Ж можно

годаря возникающему градиенту скоростей, в О доводить до предельной величины - 50- поперечном направлении, со стороны потока 60 мае. % и более. На практике в больна частицы твердого начинают действовать силы типа «Сил Магнуса также смещаюшинстве случаев достаточно экономичным является среднее содержание твердого на уровне 30 мас.%. Оценивая теперь вариантрчения. Известно, что в струйных потоках j5 ты устройства по фиг. 2 и 3 следует от- основная масса твердого концентрируется в метить, чт несовпадение направлений деист- области максимальных их скоростей.вия центробежных и эжектирующих сил в

выпуклой пристенной струе В снижает гидроабразивный износ днища 8 (фиг. 2) и поверхности 9 (фиг. 3), но вместе с тем все же

щие частицы в пристенную область струйного

В результате суммарный сгущающий эффект твердых частиц в пристенных областях (вплоть до сечения А) в предлагаемом рещении существенно выще. Например,20 и несколько уменьщает функцию локального

для достижения одинаковых с прототипомсгущения твердого на участке струи В (до

условий только по уровню центробежных сил,сечения Б). Однако возможность нижнего

перед сечением А (при одинаковых диамет-расположения патрубка 2 (фиг. 2) с реалиральных размерах сопел 6) достаточно об-зацией максимально достижимой степени

разования струйных потоков В и Д с близ-25 сгущения твердого в патрубке 2 полностью

КИМ к прототипу суммарным расходом, нокомпенсирует упомянутое ослабление функменьщим примернго в 2 раза уровнем ско-ции сгущения твердого (только по сравнению с фиг. 1), поскольку обеспечиваемая

рости при этом. С учетом положительного влияния на сгущение твердого упомянутого выше второго фактора уровень скоростей может быть еще заметно снижен.

Это же обуславливает соответствующее снижение мощности источника рабочей жидкости и некоторое уменьшение интенсивности гидроабразивного износа днища 8 (касается главным образом областей, прилегающих непосредственно к выходу из сопел, где уровень скоростей максимальный).

К благоприятным последствиям приводит также отвод осветленной жидкости из периферийной части соосного патрубку 2 потока. Благодаря этому исключаются дополнительные затраты энергии на образование кольцевого вихря и потери вследствие поворотов потока осветляемой жидкости к отводящим ее каналам, как в прототипе. Последнее имеет все более существенное значение с увеличением расхода осветляемой среды.

Сам же принятый способ отвода осветленной жидкости стал возможным благодаря предлагаемому способу ввода струй В и Д, обеспечивающему эффективное осветление эжектируемой из щламонакопителя 1 жидкости в области Е, начиная уже непосредственно за сечением Г.

К снижению энергозатрат приводит и то, что сопротивление слежавщейся массы твердого имеет минимальное значение у стенок днища 8, что определяет наименьщие затраты энергии в пусковом периоде на разру- щение ее вводом именно пристенной струи (из сопла 6).

40

при этом степень обезвоживания гидросмеси позволяет транспортировать ее неспециа30 лизированными транспортными средствами (конвейерами, вагонетками и т. п.).

Что же касается варианта устройства по фиг. 3, то некоторое повышенное загрязнение течения Е мелкодисперсными частицами твердого либо не имеет существенно35 го значения, либо даже необходима. В большинстве возможных случаев его применения (например, при разработке грунтов или добыче конкреций) образование течения в области Е наполненного мелким твердым будет продиктовано задачей достижения придонного обогащения гидросмеси в патрубке 2 за счет твердого с большими размерами и весом. Поэтому жидкость из области Е рационально сбрасывать снова в окружающую среду. Из всего предыдущего та45 КИМ образом следует, что по сравнению с прототипом во всех рассмотренных вариантах способа удается обеспечить повышение эффективности процессов сгущения твердых включений и осветления жидкости при одновременном снижении энергозатрат и расши50 рении области технологического использования способа.

Расмотренными вариантами устройства не исчерпывается возможность применения способа. Например, ликвидировав в уст55

ройстве по фиг. 1 зонт 4 и отвод 3, можно получить вариант устройства, пригодный для достижения интенсивного сгущения твердого в патрубке 2 без реализации процесса отвода осветленной жидкости. При этом в

Путем поддержания требуемого уровня скоростей (только в пристенных В и Д областях течения) можно выделять из осветляемой жидкости частицы с размером до 0,05 мм, что, например, для щахтного водоотлива практически полностью рещает задачу защиты насосов от гидроабразивного износа и исключает необходимость ручного труда по очистке водосборников. При этом содержание твердого в струе Ж можно

доводить до предельной величины - 50- 60 мае. % и более. На практике в боль0

при этом степень обезвоживания гидросмеси позволяет транспортировать ее неспециа0 лизированными транспортными средствами (конвейерами, вагонетками и т. п.).

Что же касается варианта устройства по фиг. 3, то некоторое повышенное загрязнение течения Е мелкодисперсными частицами твердого либо не имеет существенно5 го значения, либо даже необходима. В большинстве возможных случаев его применения (например, при разработке грунтов или добыче конкреций) образование течения в области Е наполненного мелким твердым будет продиктовано задачей достижения придонного обогащения гидросмеси в патрубке 2 за счет твердого с большими размерами и весом. Поэтому жидкость из области Е рационально сбрасывать снова в окружающую среду. Из всего предыдущего та5 КИМ образом следует, что по сравнению с прототипом во всех рассмотренных вариантах способа удается обеспечить повышение эффективности процессов сгущения твердых включений и осветления жидкости при одновременном снижении энергозатрат и расши0 рении области технологического использования способа.

Расмотренными вариантами устройства не исчерпывается возможность применения способа. Например, ликвидировав в уст5

ройстве по фиг. 1 зонт 4 и отвод 3, можно получить вариант устройства, пригодный для достижения интенсивного сгущения твердого в патрубке 2 без реализации процесса отвода осветленной жидкости. При этом в

объеме шламонакопителя 1 будет генерироваться симметричное патрубку 2 кольцевое вихревое течение. В некоторых случаях такой вариант устройства будет весьма приемлем благодаря упрощению конструкции устройства (одновременно отметим целесообразность в подобных и других возможных частных вариантах поддержания кольцеобразных вихревых зон течение жидкости).

Ликвидируя в устройстве по фиг. 3 обтекатель 17 с размещенными в нем элемен- тами, можно получить более простой его вариант, пригодный для разработки легкоразмываемых сред твердого.

Возможны и другие варианты устройства.

В практическом плане следует отметить, что во многих случаях, с целью упрощения общей, схемы установки, все сопла 5, 6 и 7 могут быть подключены с помощью каналов 11 и 12 к одному и тому же источнику рабочей среды. В ответственных случаях однако может быть экономически оправданным подключение сопел к различным (расчетным) по давлению источникам рабочей среды.

Патрубок 2 может представлять собой либо начальный участок отводящего трубопровода, либо часть всасывающей линии щламового насоса, в частности камеру смещения гидроэлеватора. Следует подчеркнуть, что, хотя на чертеже представлены варианты реализующего способ устройства в вертикальном исполнении, в принципе способ может быть использован и при наклонном положении оси устройства. Кроме того, предлагаемый в способе принцип сгущения твердого может быть применен без обязательного соблюдения непрерывности сопел б и 7 вдоль окружности. Возможно также продолговатое или даже асимметричное исполнение устройства в плане. Все возможные варианты должны, естественно, отрабатываться экспериментально.

В заключение следует отметить, что предлагаемый способ может использоваться не только для очистки щламонакопителей, но и для других целей. Он с успехом может быть применен для целей обогащения - для

классификации твердых материалов, для ре- щения задач по дозированию подачи твердого определенной консистенции, для разработки грунтов. Возможны и другие области применения способа. Возможность достаточно успещного рещения указанных задач обусловлена благодаря тому, что в предлагаемом способе обеспечивает совокупное решение вопросов по безаварийному забору твердого, его сгущению и осветление практически любых объемов жидкости (или газообразных сред) при этом.

Формула изобретения

5

0

5

0

I. Способ очистки щламонакопителя от твердых включений, заключающийся в том, что между выполненными криволинейными зонтом и днищем щламонакопителя в направлении от периферии к центру щламонакопителя создают посредством напорного сопла эжектирующий твердые включения струйный поток жидкости, расщиряющийся от периферии к центру, а в центральной части щламонакопителя осуществляют отвод сгущенной части твердых включений посред5 ством обеспечивающего разворот потока к его входному отверстию отсасывающего патрубка, и отвод осветленного потока жидкости из периферийной части потока в зоне оасположения отсасывающего патрубка, отличающийся тем, что, с целью повышения эф0 фективности очистки и процессов сгущения твердых включений и осветления жидкости, а также расщирения технологических возможностей, создают по меньшей мере один расширяющийся от |ериферии к центру шламонакопителя и плавно переходящий в основной поток дополнительный эжектирующий поток, причем основной и дополнительный потоки направляют на те криволинейные поверхности, которые направлены к входу отсасывающего патрубка.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что соосно отсасывающему патрубку в приосе- вой его зоне в массу твердых включений вводят дополнительные струи жидкости для взвешивания и транспортирования твердых включений к эжектирующим потокам.

«

Изобретение позволяет повысить эффективность очистки процессов сгущения твердых включений и осветления жидкости, а также расширяет технологические возможности способа. Посредством подачи потока вдоль одной из образующих его криволинейных направляющих стенок, ведущей к входному отверстию отсасывающего патрубка, а также за счет введения в этот поток дополнительных потоков обеспечиваются сгущение твердого осадка в пристеночной области и отвод его через отсасывающий патрубок. Отвод осветленной жидкости осуществляется из периферийной части потока в зоне отсасывающего патрубка. Посредством подачи дополнительных струй в массу твердых включений и последующего направления этих струй к входу всасывающего патрубка получают дополнительное взмучивание и удаление твердых включений. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

15V Я 10 ,4 р

7 7

8

2

05цг.2 16

ЦЗиг.З