Способ управления процессом вихревого пылеулавливания Советский патент 1992 года по МПК B04C11/00 

ч

Ё

Изобретение относится к способам управления процессом вихревого пылеулавли- вания и может быть использовано в цементной и других отраслях промышленности. Применение изобретения позволит повысить эффективность пылеулавливания. Способ предусматривает изменение концентрации твердых частиц и расхода вторичного потока на выходе смесителя путем регулирования расхода пыли из системы пылеосаждения в смеситель обратно пропорционально расходу запыленного газа в систему и регулирования расхода сжатого воздуха в смеситель до достижения минимальной запыленности очищенного газового потока. 1 ил.

Изобретение относится к способам управления процессом вихревого пылеулавливания и может быть использовано в цемен- тной и других отраслях промышленности.

Цель изобретения - повышение эффективности пылеулавливания.

На чертеже представлена принципиальная схема системы управления процессом вихревого пылеулавливания, реализующей данный способ.

Способ управления процессом вихревого пылеулавливания осуществляется следующим образом.

Запыленный газовый поток Vi, содержащий AI .пыли, поступает в систему пылеосаждения через завихритель 1 и, закручиваясь, перемещается вверх.

Первоначально любой порошкообразный технологический материал, а затем постоянно часть А2 осажденной пыли в смесителе 2 смешивают со сжатым воздухом V2

до концентрации твердых частиц в аэросмеси 0,001-0,15 мэ/м3 и полученную аэросмесь Va + Аа под давлением в виде тангенциальных струй вводят в систему пылеулавливания в качестве вторичного потока на участке 3 вывода основного потока.

Концентрацию аэросмеси регулируют расходом смешиваемой со сжатым воздухом Va или А2 обратно пропорционально расходу первичного потока Vi.

С этой целью с помощью расходомера 4 либо другого прямого или косвенного измерителя расхода измеряют расход первичного запыленного потока, а с помощью радиоактивного измерителя потока порошка 5 измеряют расход части осажденной пыли А2. Обратную пропорциональность изменения указанных величин поддерживают регулятором 6 с помощью исполнительного механизма 7 управления .шиберным устройством 8 отбора пыли для вторичного

VI

N3 Јь VI

потока из общего потока осаждаемой пыли А,

Концентрацию аэросмеси регулируют также расходом сжатого воздуха А/г до достижения минимальной запыленности Аз в очищенном газовом потоке Vi + Va.

Для этого расходомером 9 измеряют расход сжатого воздуха V2, подаваемого в смеситель 2, а лазерным пылемером 10 - запыленность Аз выводимого из системы очищенного газового потока Vi + V2. Изменение расхода сжатого воздуха осуществляют исполнительным механизмом 11 по сигналу экстремального регулятора 12;

Создаваемый смешением рециркули- руемой части пыли со сжатым воздухом вто- ричный поток представляет собой аэросмесь с концентрацией твердых частиц 0,001-0,15 мэ/м3.

При концентрации твердых частиц в аэросмеси ниже 0,001 мэ/мэ, как это установлено экспериментально, вторичный поток после завихрения входит в систему вихревого пылеулавливания плохо ограни- зованным, что приводит к существенному проскоку пыли на выходе системы. Увеличение концентрации твердых частиц аэросмеси выше 0,15 м3/м3 приводит к уменьшению скорости движения вторичного потока и, в результате к выходу системы пылеулавливания из строя.

С целью повышения эффективности вихревого пылеулавливания образованную аэросмёсь под давлением в виде тангенциальных струй вводят в систему пылеулавливания в качестве вторичного потока. Концентрацию аэросмеси регулируют расходом смешиваемой со сжатым воздухом пыли обратно пропорционально расходу первичного потока.

Концентрацию аэросмеси вторичного потока регулируют также расходом сжатого воздуха при получении аэросмеси до достижения минимальной запыленности в очи- щенном газовом потоке. Это регулирование принято на основе полученной экспериментально экстремальнойс минимумом зависимости запыленности выброса- системы вихревого пылеулавливания от расхода сжатого воздуха аэросмеси.

Регулирование осуществляют изменением расхода сжатого воздуха по скорости изменения запыленности пылевыброса до достижения ее нулевого значения, которое соответствует минимуму запыленности.

Пример. Производится очистка запыленного воздуха помольной установки при производстве извести.

В стационарном режиме объем очищаемых газов составил 5200 м3/ч с запылен

ностью на входе в пылеуловитель 0,000053 мэ/м3. В качестве вторичного запыленного потока использовали аэросмесь, полученную путем смешивания сжатого воздуха с частью осажденной пыли, с концентрацией твердых частиц 0,00115 мэ/м3, достигнутой путем использования двух пневмотранспортных насосов суммарной производительностью по пыли 1,725 мэ/ч.и с расходом сжатого

воздуха 1500 мэ/ч. В ходе эксплуатации системы пылеулавливания наблюдались существенные колебания расхода первичного запыленного потока, отрицательные влияния которых устранялись путем регулирования расхода пыли обратно пропорционально расходу первичного потока. Так, при увеличении расхода первичного потока до 6000 мэ/ч уменьшали расход пыли в аэросмеси вторичного потока в 1,15 раза до 1,5 м3/ч,

обеспечив нижнюю предельную концентрацию твердых частиц 0,001 . В результате было достигнуто увеличение КПД пылеулавливания на 5%.

Минимальную запыленность очищенного газового потока обеспечили экстремальным регулированием концентрации

аэросмеси вторичного запыленного потока

путем изменения расхода сжатого воздуха.

Для этого последовательно производили дискретное уменьшение и увеличение концентрации аэросмеси с измерением запыленности очищенного газового потока.

При производительности пневмонасосов по пыли 1,5 м3/ч расход сжатого воздуха увеличили с 1500 мэ/ч до 1620 м3/ч, уменьшив концентрацию аэросмеси до 0.0000926 м3/м3; запыленность очищенного газового потока увеличилась с 0,0000067 т/м3 до 0,00001 т/м3. Увеличение запыленности, вызванное выходом за нижний предел допустимой концентрации аэросмеси, свидетельствует о необходимости изменения направления регулирования расхода воздуха на обратное. При той же производительности пневмонасосов расход сжатого воздуха уменьшили с 1500 м3/ч до 1380 мэ/ч, запыленность уменьшилась с 0,0000067 т/м3 до 0,000001 т/м3. В связи с достижением положительного результата регулирования продолжили изменение расхода сжатого воздуха в том же направлении.

При расходе сжатого воздуха 900 м3/ч и концентрации 0,0017 м3/м3 обеспечили ми- нимальную запыленность пылевыброса 0,00000067 т/мэ (дальнейшее регулирование концентрации уменьшением расхода сжатого воздуха приводило к росту запыленности) и регулирование приостановили до Следующего изменения условий процесса.

В результате достигли повышения КПДпы- леочистки и снижения пылевыноса.

Установленный уровень концентрации твердых частиц в аэросмеси вторичного потока был определен типом аэрозоля, в частности низким удельным весом извести - 1,5 т/м3.

Объем пыли, осажденной в вихревом пылеуловителе в оптимальном режиме пылеосаждения, составил 0,27 мэ/ч. Объем пыли, введенной в аэросмесь вторичного потока в оптимальном режиме пылеосаждения составил 1,5 м3/ч.

Дополнительный, против осажденного в вихревом пылеуловителе, объем пыли, введенный в аэросмесь вторичного потока, был взят из пылесборника грубодисперсной пыли, осажденной на предварительных стадиях пылеосаждения.

Формула изобретения

Способ управления процессом вихревого пылеулавливания путем изменения расхода вторичного пртока в систему пылеосаждения и подачи запыленного газового потока в систему, отличающийся тем, что, с целью повышения эффективности пылеулавливания, концентрацию твер0 дых частиц и расход вторичного потока на выходе смесителя изменяют путем регулирования расхода пыли из системы пылеосаждения в смеситель обратно пропорционально расходу запыленного газа в

систему и регулирования расхода сжатого воздуха в смеситель до достижения минимальной запыленности в очищенном газовом потоке.