Изобретение относится к области строительства и может быть использовано при сооружении фундаментов, защите котлованов от грунтовых вод или для уменьшения фильтрации воды под основаниями гидротехнических сооружений.
Известен способ возведения стены в грунте, включающий проходку траншеи под защитой бурового раствора и заполнение ее твердеющим материалом (см. а.с. № 624989, кл. Е 02 D 15/06, 1976, СССР).
Недостатками этого способа являются большие затраты и низкое качество при выполнении работ по возведению стены в грунте в связи с тем, что при заполнении траншеи происходит медленное вытеснение загустевшего раствора из траншеи, что
увеличивает сроки выполнения стены в грунте и ухудшает качество материала.
Известен способ возведения стены в грунте, принятый за прототип, включающий проходку траншеи под защитой бурового раствора, его деструкционную обработку и заполнение траншеи материалом (см. книгу М.И. Смородинов, Б.С. Федоров, Устройство сооружения и фундаментов способом стена в грунте, М., Стройиздат, 1986, с. 25-26. 57-58).
Недостатками данного способа являюУ- ся большие затраты и низкое качество при выполнении работ по возведению стены в связи с тем. что операции по проходке траншеи и заполнению ее твердеющим или нетвердеющим материалом разделены значительным промежутком времени, при
VI
VI ON VJ
Ю
этом буровой раствор, находящийся в траншее в состоянии покоя, сильно загустевает вследствие проявления тиксотропных средств. Поэтому погружение в траншею, например, комовой глины в такой загустевший буровой раствор сильно затруднено, т.к. глина зависает в верхней части траншеи с образованием сводов.
- При заполнении траншеи твердеющим материалом (например, глиноцементным раствором), методом вертикального перемещения трубы (ВПТ) происходят прорывы языков глиноцементного раствора на поверхность и перемешивание его с буровым раствором, что исключает полное вытеснение бурового раствора из траншеи и ухудшает качество материала стены в грунте. Деструкционная же обработка бурового раствора путем перекачки его насосом связана со значительными затратами, поскольку используется насос большой мощности.
Целью изобретения является сокращение затрат и повышение качества возведения стены в грунте.
Поставленная цель достигается тем, что в способе возведения стены в грунте, включающем проходку траншеи под защитой тиксотропного бурового раствора, его де- струкционную обработку с последующим заполнением траншеи материалом, де- струкционную обработку осуществляют путем воздействия на буровой раствор направленным вдоль оси вибрационным полем с начальной интенсивностью, определяемой по формуле:
, &L.A
н - 0,00205 + 0,000126 &i A
после чего осуществляют периодическое воздействие вибрационным полем с интенсивностью (In), определяемой по формуле:
In0,00205+0,0001261
W0 , пгде 1н, In - начальная и периодическая интенсивности вибрационного поля, воздействующего на буровой раствор в траншее (см. хО,
д- К()
Wv }
К( ,д/ ) - коэффициент эффективности, ti
1 + 0,57 ti
Wy, Wo-соответственно скорость заполнения траншеи материалом при воздействии
на буровой раствор вибрационным полем, и без его воздействия,
ti - продолжительность времени, в течение которого буровой раствор в траншее находится в покое перед началом воздействия на него вибрационн-ым полем (мин),
Тtn
( 1 + 0,5712 ) ( 1 + 0,57 ts )
t3 t2-Kn
Ehm
t2
R
1 - 0,57 In m (en-1)eR - 0,00205 IH
1 + 0,000126 IH
0
5
0
5
0
tn - продолжительность перерывов при периодическом воздействии вибрационным полем на буровой раствор в тран- 5 шее (мин).
Предлагаемый способ показан на фиг. 1, 2 где на фиг. 1 дана принципиальная схема возведения стены в грунте при проходке траншеи агрегатом СВД-500, на фиг. 2 -при проходке грейфером.
Способ возведения стены в грунте осуществляют следующим образом.
Производят проходку траншеи 1 агрегатом СВД-500 под защитой бурового раствора. По окончании проходки неизбежна техническая пауза между временем окончания этой операции и началом следующей. В течение этого промежутка времени проявляются тиксотропные свойства бурового раствора 3 и происходит значительное его загустевание. Для возвращения буровому раствору 3 первоначальной подвижности производят его деструкционную обработку путем воздействия на него вибрационного поля. Для этого в траншею 1 опускают металлический элемент 4 с укрепленными на нем вибраторами 5, создающими вибрационное поле, и продвигают вдоль фронта траншеи 1, при этом величина интенсивности вибрационного поля находится в пределах 50-1500 см2 (см. табл, 2, стр. 134). .
Скорость осаждения комков глины 5 в буровом растворе в вязко-пластичной 5 жидкости получают из решения уравнения по книге Гидравлика глинистых и цементных растворов. Авторы А.Х. Мирзаджан- заде и др. Из-во Недра, с. 225, формула VI.42
U
VV Udj
2g(yi-y)d 15yVi+ ±i
2t)
где d - диаметр комков глины,
У| и у-удельный вес глины и бурового раствора,10
ft - напряжение сдвига бурового раствора через t мин., нахождения в состоянии покоя,
1J- структурная вязкость бурового раствора.15
Учитывая, что в рассматриваемых условиях
V rtd
то
1
1 +
Tt d
Ttd
2tjV
следовательно, формулу (1) можно представить в следующем виде:
м- 2g(yi-y)dU 15J
0ткуда:А(.);
Следовательно:
Tt , Ui
К
(
Г|
Ut
(3)
0
5
0
5
Как показывают теоретические и экспериментальные данные, если раствор находится в покое, то величина структурных связей в нем, обусловленная тиксотропны- ми свойствами ( т) возрастает по следующей зависимости:
(4)
где Т0 - напряжение сдвига бурового раствора при полностью разрушенных структурных связях, обусловленных тиксотропными свойствами,
аи/3-константы, характерные для данного вида раствора, определяемые экспери-, ментально, среднее значение для бентонитовых растворов равно:
«-1, ,57.
Как показали исследования, в условиях воздействия на тиксотропную систему (бентонитовые растворы) вибрационным полем величину структурных связей ( т) можно оценить по следующей зависимости:
а н
30
т r0+(rt-r0)e
1 +ын
(5)
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
СПОСОБ СООРУЖЕНИЯ СТЕНЫ В ГРУНТЕ | 1998 |
|
RU2123558C1 |
СПОСОБ ВОЗВЕДЕНИЯ СТЕНЫ В ГРУНТЕ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ | 2008 |
|
RU2365708C1 |
Способ возведения противофильтрационной завесы | 1988 |
|
SU1620537A1 |
Способ сооружения стены в грунте | 1977 |
|
SU702108A1 |
Способ сооружения шахтного ствола в слабых обводненных породах | 1977 |
|
SU640033A1 |
СПОСОБ ВОЗВЕДЕНИЯ ТОННЕЛЯ | 2001 |
|
RU2181414C1 |
Устройство для образования траншей при сооружении противофильтрационных завес способом "стена в грунте | 1983 |
|
SU1148953A1 |
СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ И РАЗГРУЗКИ ПАССАЖИРСКИХ, ГРУЗОПАССАЖИРСКИХ И ГРУЗОВЫХ ПОТОКОВ ТРАНСПОРТНОГО КОМПЛЕКСА ГОРОДА (ВАРИАНТЫ) | 2001 |
|
RU2181398C1 |
Способ проходки шахтного ствола | 1990 |
|
SU1742485A1 |
СПОСОБ ВОЗВЕДЕНИЯ ТОННЕЛЯ | 2001 |
|
RU2181416C1 |
Использование: при сооружении фундаментов при защите котлованов от грунтовых вод. Сущность изобретения: Способ B03aeJ деиия стены в грунте включает проходку траншеи под защитой тиксотропного раствора его деструкционную обработку с последующим заполнением траншеи твердеющим или нетвердеющим материалом. Деструкционную обработку осуществляют путем воздействия на буровой раствор направленным вдоль оси траншеи вибрационным полем с интенсивностью, определяемой по приведенной формуле. В дальнейшем продолжают периодически воздействовать вибрационным полем с интенсивностью, определяемой по приведенной формуле. 2 ил. со с
При наложении поля сдвиговых деформаций, например, вибрационного поля на буровой раствор 3 в траншее 1 его характеристики меняются (он разжижается), вследствие этого скорость осаждения комков глины в траншее, наполненной буровым раствором, меняется (увеличивается) с UT скорость осаждения комков глины в буровом растворе до воздействия на него вибрационным полем (до Ui) то же, но после воздействия вибрации). Введем понятие коэффициента эффективности К. показывающий; во сколько раз уменьшаются напряжения сдвига бурового раствора после воздействия на него вибрационным полем.
Tt
т
где т - напряжения сдвига бурового раствора после воздействия на него вибрационным полем с интенсивностью I.
Из формулы (2) определяем, что:
К
U
Ut
5
где 1н - начальная интенсивность вибрационного поля, (см3 ),
а и b - константы, определяемые экспериментально, средние их значения для бентонитовых растворов равны а -0,00205 и Ь 0,000126.
Подставляя значения rt и т в формулу (3), получаем:
-/t
„Ь
Tl
т0е
1 -t-jgt
cb t
+ ЫН
Т0+(т0е-т0)е
и
1 -fЈt
At
(6)
® Откуда определяем IH:
н
Ел А
а - b In A
(7)
55
где
o(.t
А-
в 1+ -К
К(е
-1)
Подставляя численные значения конт, получим:
НЛ ЛЛОЛГ- I Л ЛЛЛ«О/ I- ЛVW
,00205+0,000126 In A еп-К
К(еп-1) t
п
1 + 0,571
1 + 0,571 „
При этом . Это условие
отражает факт, что если в буровом растворе разрушить даже все структурные связи, обусловленные тиксотропными свойствами, в нем будут существовать структурные связи, характеризуемые ть , обусловленные уже другими его свойствами.
За счет воздействия вибрационного поля с начальной интенсивностью IH в течение времени ti в буровом растворе достигается определенная степень разрушения структурных тиксотропных связей, при этом можно определить эффективную продолжительность пока t2, которому эта величина струк- турных связей соответствует, из следующей зависимости:
а 1н
r0+(rt1-r0)e 1 Ь Н o(rt1-Т0)(9)
Преобразуя уравнение (9) и подставляя численные значения констант a,ft, а, и Ь, определяем значение t2
t2 fcJIl LUl МО)
1 a-fienm 1-0,57enm l
где
, , «4-Јt ч 1+Ын (e-1)e
t-0.00205 I н
1 +0,57t „. 1+0.000126 IH
1-Ke-1)e
В дальнейшем экономичнее воздейст- вовать на буровой раствор вибрационным полем периодически, в этом случае разрушаются только структурные тиксотропные связи, которые восстанавливаются только в течение перерывов в воздействиях вибра- ционным полем. В этом случае требуемая интенсивность вибрационного поля будет значительно меньше, чем начальная и она будет тем меньше, чем короче перерывы в воздействии поля.
Определение требуемой интенсивности периодического вибрационного поля можно осуществлять исходя из следующего:
Зная t2 и продолжительность перерывов (tn) при воздействии вибрационным полем на буровой раствор, определим необходимую интенсивность периодического вибрационного поля (In), необходимую для поддержания полученной степени рар- рушения структурных тиксотропных связей бурового раствора из уравнения
10
13
12
1+0.57131+Ын1+0.5712
т0 е е т0 е
(11) где
t3 t2-tn
Преобразуя уравнение (11) и подставляя значения а,/ , а и Ь: получим значения необходимой интенсивности периодического вибрационного поля:
а-ЬТ -0,00205+0.000126 Т0
где
ts
t3
1+0,57t2 1+0,5713
-«tn
(1+0.57t2)(1 +0,57 ts)
0 (1+0,57t2)(1 +0.57t3)
Окончательно
или
In0,000126 Т+0,00205
(12)
где
Ttn
(l+0,57t2)(1 +0,57 ts)
Периодичность воздействия вибрационным полем на буровой раствор можно обеспечить двумя способами: отключением виброустановки или, что более целесообразно, посредством перемещения ее по длине траншеи, при этом длину обрабатываемой заходки (Ь) можно определить по формуле:
tn
to - 1 2 r VB
(13)
где fe - допустимая длина обрабатываемой заходки траншеи вибратором (м), г - радиус действия вибратора (м), tn - продолжительность перерыва периодического вибрационного поля, для которой определена периодическая интенсивность вибрационного поля I (мин).
Vb - скорость возврата виброустановки из конца заходки в ее начало (холостой ход) (м/мин),
to - необходимая продолжительность обработки бурового раствора в зоне деист- вия вибратора (мин).
Необходимо учитывать, что при первоначальном разрушении тиксотропных связей бурового раствора с интенсивностью 1Н длительность вибрирования to может достигать 30 с, а при последующем периодическом воздействии необходимая длительность вибрирования с.
При первоначальном включении виброустановки с интенсивностью вибрирования 1Н можно принимать длину заходки, равную J3, ее прийдется пройти несколько раз виброустановкой до полной стабилизации повышенной подвижности бурового раствора, что будет свидетельствовать о возможности перехода на периодичный режим вибрации, при этом интенсивность вибрирования уменьшается до In, то есть в данном случае с 1500 до 476 см2 х .
В качестве возбудителей вибрационно- го поля (стационарных или передвижных) целесообразно использовать виброустановки типа ВУР-2, ВУР-3 и ВУР-4. При этом для создания направленного вибрационного поля необходимо применять гасители ко- лебаний, располагая их вдоль стенок траншеи, и проводники колебаний, устанавливаемые по оси траншеи. Гасители колебаний целесообразно крепить нежестко, а проводники колебаний - жестко к рабочему органу вибратора в области его действия и перемещать их вместе с ним,
Для определения оптимального диапазона значений интенсивности вибрационного поля вводим понятие интенсивности разрешения тиксотропных связей бурового раствора (I)
ДК 1 Д1 где
ДК ( 1
И
г,2
Л К - приращение степени уменьшения тиксотропных связей бурового раствора при воздействии на него вибрационным полем интенсивностью И и 12,
Гу о ; гУ1, Ту2 - сопротивление сдвига бурового раствора до наложения вибрационного поля (Ту о) и после наложения виб- рационного поля интенсивностью Н и 2,
приращение интенсивности вибрационного поля.
Продолжительность действия вибрационного поля не учитывается, т.к. разрушение тиксотропных связей бурового раствора при наложении вибрационного поля происходит очень быстро (за 30-60 секунд).
В таблице приведены значения I, определенные по экспериментальным данным.
Из приведенных данных следует, что наибольший эффект разрушения тиксотропных связей бурового раствора происходит при интенсивности вибрационного поля 1 50-1500 , при ,0021-0,025. При 1500 см2см см2с эффект разрушения тиксотропных связей раствора ухудшается, при этом ,0016-0,0006.
Пример 1. Для возведения стены в грунте используется агрегат СВД-5002 (фиг. 1).
При проходке траншеи 1 используют буровой раствор 3. Перед заполнением траншеи 1 материалом 6 буровой раствор 3 в ней находился 3 суток (4320 минут) в покое. Определим начальную и периодическую интенсивности вибрационного поля и максимальную длину заходки, обрабатываемой передвигающейся виброустановкой, если радиус действия вибратора ,5 м, продолжительность перерывов в наложении вибрационного поля мин и скорость передвижения виброустановки из конца заходки в ее начало м/мин.
Учитывая, что максимальная величина коэффициента эффективности воздействия вибрационного поля равна:
1
К,
Гц оо TO e
1/t+0,57
max-
е
1
0.57
Ti -оТо
5,78
Для расчета зададимся ,2, при этом скорость осаждения, комовой глины в буровом растворе траншеи Ui, а следовательно и скорость заполнения траншеи увеличится в 2,3 раза, т.к.
Ui VKUt V5i2Ut 2,3Ut
Далее по формуле (8) определяем начальную интенсивность вибрационного поля:
А
I -Ю 57 «20
-52
--0,023
К(
-1) 5.2(е
-о
&
-3,78
- 0.00205 + 0.000126 (- 3,78 ) см2с 3
Таким образом, полученная начальнаяи скорость передвижения виброустановки
интенсивность вибрационного поля равнаиз конца заходки в ее начало Vb-ЗО м/мин.
верхнему пределу оптимального диапазона.Для расчета задаемся коэффициентом
Далее по формуле (10) определяем зна-эффективности ,1.
чение t25 Далее по формуле (8) определяем на4320чальную интенсивность вибрационного-по„ , 1+0.57-4320 „.ля
m-1+ e -1 хТак как
- О 00205 150°10 .5 ff
х е +° ™™ 15°° 1.36А- , -1-1- 0.9
а, 1 +0.57 5
6,1.,3071.1 (е -1)
0,307 п 7 „И||15 ,,1
12 1-0.57-0,307 ° 37 МИНТогда
IT--0 1
Тогда t3 t2-tn 0,,37 мин. 0.00.0126 ( - 0,1 ) - - 0,00205
Далее по формуле (12) определяем ин- 50 см с
тенсивность вибрационного поля при пери-20 одическом воздействии на буровой раствор.Далее по формуле (10) определяем tЈ
tn5-0.00205 50
(1+0,57 t2)(1 +0,5713)°m 1+(e 1 + °-57 5 1}.e 1 +0.000126-50
25 341
,017In3,,227,
(1 +0,57xO,37)(1 +0,57x5.37)
1 227 Тогдаla- 1 nc7vi907 4.08мин
1,017ъ -з1-0,57x1,227,
ln 0.00205+0,000126x 1,017 467CM XC 30 тогда ,ОВ+1-Б,Ов мин.
cДалее по формуле (12) определяем инТаким образом, для поддержания до-тенсивность периодического вибрационностигнутой степени разрушения тиксотроп-
ных связей в буровом растворе при1
периодическом воздействии вибрационным 35Т-iiC(jnuM icv ivuivi DUOMcn ionn впи ацпиппмкч /4 Л. П К7 . Л ПП Ч Г 1 -1. П . С ПО V
полем через 5 минут, потребуется значи- 1 + ° 57 408 ) v1 + ° 57 5,08 )
тельно меньшая интенсивность, которая бу-« ПТ7
1500w,wr f
дет в 3.2 раза меньше начальнойТогда
интенсивности.40 ln° nnnni fi . nn ц-ппп п 37см2с 3
Далее, по формуле (13) определяем мак-0.000126 0,077 + 0,00205
симальную длину заходки траншеи, кото-л.,л
рук, „оже, обработать виброустановк,„ %Ј22ЈЈ ЈЈЖ
пк4R тывать виброустановка
оТт -г 24 6м
Ц«
2x0.5 30И Qt7 - 0.5м
Пример 2. При проходке траншеи
используют буровой раствор 3. Перед за- 50
полнением траншеи 1 материалом 6 буро-Ф о Р м у л а и з о б р е т е н и я
вой раствор в ней находится 5 минуТ в±°С°бйВ°ЗВеДеНИГ СТ6НЫ В ГРУНТЭ
покое. Определим оптимальные начальную включающий проходку траншеи под защи- и периодическую интенсивность вибраци- той тиксотропного бурового раствора, его онного поля и максимальную длину эаходки 55 Двструкционную обработку с последующим обрабатываемой передвигающейся вибро- заполнением траншеи твердеющим или не- установкой. если радиус действия вибрато- твердеющим материалом, отличающий- ра г-0,5 м. продолжительность перерывов в что с целью ««ращения затрат и воздействии вибрационного поля tn-1 мин ™ ышения чвства возведения стены в
грунте, деструкционную обработку осуще13
ствляют путем воздействия на буровой раствор направленным вдоль оси траншеи виб- рационным полем с интенсивностью, определяемой по формуле:
17
In A
0,000126 -In A-0,00205
см2хс 3
с последующим периодическим воздействием вибрационным полем с интенсивностью 10 In, определяемой по формуле
In
0,00205+0,000126 Т
где н и 1П - начальная и периодическая интенсивности вибрационного поля, воздействующего на буровой раствор в траншее;
А ; К(еп-1)
ti
п
1 4- 0,57 ti
Определение диапазона оптимальных значений интенсивности вибрационного поля
6719 К
14
Wi -у ( ) - коэффициент эффективности.
W0
Wi, Wo - соответственно скорость заполне- 5 кия траншеи материалом при воздействии на буровой раствор вибрационным по л ем и без его воздействия;
(1 + 0,57t2)(1 +0,5713)
t3 t2+tn
In m
t2
-0,57 In m (en-1)eR ; - 0,00205 In
1 +0,0001261
tn продолжительность перерывов при периодическом воздействии вибрационным полем на буровой раствор в траншее, мин.
У./Л
Л Л ч
-J. ,
-:: : .. . . .
XVvXV
//
:s,./.
V/
.
/
.
-://
-
. .
ч-./
i i
«
r , ,
ФикИ
кн | |||
М.И | |||
Смородинов, Б,С | |||
Федоров, Устройство сооружений и фундаментов способом стена в грунте, М., Стройиздат, 1986 | |||
с | |||
Видоизменение пишущей машины для тюркско-арабского шрифта | 1923 |
|
SU25A1 |
Авторы
Даты
1992-11-23—Публикация
1990-09-18—Подача