Способ регулирования режима работы ТЭЦ Советский патент 1992 года по МПК F24D3/02 

Изобретение относится к области теплоэнергетики и может быть использовано при комбинированном производстве электроэнергии и теплоты на электростанциях.

Известен способ обеспечения отопительной нагрузки путем разъединения контура транзитных трубопроводов 1.

Недостатком такого способа является пониженная экономичность, маневренность.

Наиболее близким техническим решением к изобретению является способ работы атомной электростанции с закрытой системой теплоснабжения в период минимума электрической нагрузки энергосистемы путем увеличения отпуска теплоты из отборов турбин на сетевые подогреватели и

уменьшения отпуска теплоты в период максимума электрической нагрузки 2.

Недостатками способа являются пониженная экономичность и ограниченная маневренность из-за невозможности максимального аккумулирования в контуре транзитных трубопроводов технически возможного количества теплоты, отпускаемого теплофикационной установкой.

Цель изобретения - повышение экономичности и маневренности энергосистемы.

Поставленная цель достигается тем, что в известном способе работы атомной электростанции, включающего отпуск теплоты из отборов турбины энергосистемы на нагрев сетевой воды, подаваемой по прямому трубопроводу в систему централизованного теплоснабжения, возврат охлажденной сеЧ

4 Os Ю SO

о

тевой воды по обратному трубопроводу на вход теплофикационной установки турбины, аккумулирование теплоты сетевой воды путем повышения температуры прямой сетевой воды и перепуска ее из прямого трубопровода в обратный при провале электрической нагрузки энергосистемы определяют коэффициент взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения и энергосистемы в соответствии со следующим выражением:

),

где С - постоянная, равная величина 0,5 и показывающая, что аккумулирование идет в двух трубопроводах: подающем и обратном;

п т(э - относительное время работы ТЭЦ по теловому электрическому графику в период провала нагрузки энергосистемы;

Гп

Э)-(1/Гсут))

Гсут -длительность суток, равная 24

ч;

т пт - абсолютная длительность работы ТЭЦ по тепловому (электрическому) графику в период провала нагрузки энергосистемы, которую определяют по формулам:при работе ТЭЦ по тепловому графику

«

(в.-е гЬбтп/еб т

ОгМти

- величина, задающая время провала нагрузки энергосистемы, где йтут - относительная тепловая нагрузка теплового потребителя, равная отношению Отп/От макс и обеспечивающая заданную тепловую нагрузку QTn, исходя из технических возможностей турбины: максимального отпуска теплоты из отборов, максимальной тепловой нагрузки От макс; . ©1.02 - избыточные относительные температуры прямой сетевой воды

(t 1Макс t 2мин ЦеЛ К 1макс 12Макс ) И обратной

( t 2макс 12мии ) 1макс 2макс ) J

t1макс максимальная температура прямой сетевой воды на выходе из теплофикационной установки;

12макс максимальная температура обратной сетевой воды;

t2Макс

Цел

условная минимальная

температура обратной и прямой сетевой воды (обычно принимается равной 18-20°С) при нулевом теплопотреблении;

«т1 - коэффициент теплофикации района, равный отношению тепловых нагру- ЗОК Q тмак/о макс

Омакс - максимальная тепловая нагрузка теплового потребителя, которая может быть обеспечена имеющимися источниками п теплоты (основным, пиковым), равная сумме

ПJ- Ппик.

Ц тнам. + U макс ,

Q тном номинальная нагрузка турбины, равная

5 W (11макс -12Макс )-с;

W- расход сетевой воды в системе централизованного теплоснабжения (постоянный);

0 теплоемкость транспортируемой среды;

Омакс пик - максимальная тепловая нагрузка пиковых источников теплоты;

Отп - относительная тепловая нагрузка 5 теплового потребителя, равная отношению Отп/Омакс,

при работе ТЭЦ по электрическому графику

г п э бту э - заданная величина, рав- 0 ная времени провала нагрузки энергосистемы,

где Оту9-относительная тепловая нагрузка теплового потребителя, равная отношению Отп/От и обеспечивающая заданную тепло- 5 вую нагрузку Отп исходя из технических возможностей турбины: необходимого отпуска теплоты из отборов, необходимой .расчетной нагрузки От,

причем длину аккумуляционного контура 0 уменьшают или увеличивают соответственно при увеличении или уменьшении коэффициента взаимосвязи режимных параметров по зависимости

45

еогсут k,

где ft) - скорость транспортируемой среды.

Коэффициент взаимосвязи режимных

параметров системы теплоснабжения и энергосистемы, длину аккумуляционного контура (место установки перемычки) определяют с помощью вычислительного устройства. Сопоставительный анализ

заявляемого технического решения с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем. что коэффициент взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения и энергосистемы

изменяют в зависпмс ;л и о режима работы ТЭЦ, причем сравниваются коэффициенты взаимосвязи режип ых гг.зкегров системы теплоснабжения с за,.1 нш IMH значениями и при меньшем значении коэффициента взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения и энергосистемы емкость аккумуляционного уменьшают, а при большем его значении емкость аккумуляционного контура увеличивают.

Таким образом, заявляемый способ соответствует критерию изобретения новизна.

Известно изоОре гение (2) в котором используют аккуму нион - ую способность трубопроводов прл эй 1 пРоэтмоя сетевой воды. Однако при } -ом использовании ачкумулирующеГ сп-v оСноетч трубоп- роводов прямой и обратной сетевой воды не обеспечивается максимальное аккумулиро- вание в контуре теплоты сетевой воды в контуре подающего и обратного трубопроводов, которая достигается в заявляемом техническом решении. Это позволяет сделать вывод о его соответствии критерию су- щественные отличия. Использование максимальной аккумулирующей способности подающего и обратного трубопроводов обеспечивается путем включения необходимого аккумуляционного контура по коэффи- циенту взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения и энергосистемы, причем при уменьшении или увеличении этого коэффициента длину (емкость) аккумуляционного контура уменьшают или увели- чивагат. Такое изменение длины (емкости) аккумуляционного контура уменьшают или увеличивают. Такое изменение длины (емкости) аккумуляционного контура позволяет поддерживать необходимый график работы ТЭЦ, энергосистемы и, тем самым, повысить экономичность, маневренность энергосистемы.

На фиг,1 предстзп ien схема реализации предлагаемого способ .

Схама содержит ос ЮРНОИ 1 источник теплоты энергосистемы (3 с турбиной и теплофикационной установкой), аккумуляционные контуры 2i, 222П (подающий и

обратный трубопровод, связанные пере- мычками) с установленными на них регулирующими блоками 3i. 82 Зп. Причем

регулирующие блоки Зт, 32Зп связаны с

управляющими вычислительным устройством 4. Последнее 4 состоит из блока ввода 5 исходных параметров и включает в себя датчик 6 постоянной С, датчик 7 коэффициента теплофикации а т ; Д- -яки 8, 9 избыточных стноситеп ьч tJx температур

прямой ©1 и обратной ©2 сетевой воды, датчик 10 относительной тепловой нягрузки теплового потребителя Отп, датчик 11 скорости транспортируемой сетевой воды ш , датчик 12 числа часов в сутках т Сут . датчик

13абсолютной длительности провала нагрузки энергосистемы Г п э при работе ТЭЦ по электрическому графику, а также блока

14вычислительного управляющего. Блок 14 вычислительный управляющий связан посредством задатчика 15 температуры прямой сетевой воды с основным 1 источником теплоты энергосистемы ТЭЦ с турбиной и теплофикационной установкой.

На фиг.2 приведены схема системы централизованного теплоснабжения с использованием аккумулирующих свойств подающего и обратного транзистых трубопроводов, температурные графики отпуска теплоты теплофикационной установкой и теплопогребления теплового потребителя в разрезе отопительного периода.

Нафиг.З приведены графики изменения конструктивных, режимных параметров системы централизованного теплоснабжения при работе ТЭЦ по тепловому и электрическому графикам в разрезе отопительного периода:

а - при работе основного источника теплоты по тепловому графику; -- - температуры t1, t2. Т.усл. t 1макс ; -- - - относительное время работы основного источника теплоты по тепловому графику в период ночного провала электрической нагрузки энергосистемы, гпт ;

относительное время работы теплового потребителя с нагрузкой О™ на саккумулиро- ванном количестве теплоты, ra ; ka- коэффициент, характеризующий связь температурных графиков теплопотребления теплового потребителя теплово- и теплоак- кумулирования и трубопроводах подающим

11 -t2

; -и- измеи возвратном, k a

t 1макс i 1

нение L в зависимости от относительной тепловой нагрузки теплового потребителя О™;

б-при работе основного источника теплоты по электрическому графику в период ночного провала нагрузки энергосистемы; цифры на линиях соответствуют значениям

гпэпри 11M3ICC 170°С (прямая I), со штрихами при 11Сниж (кривая II); наклонные - Ш - отпуск теплоты теплофикационной установкой со сниженной температурой . достигаемой максимального значения при (Эту9- г ту3 const 0,1; 0,2;...; 1,0;

в- rn Т Э -относительное время работы основного источника теплоты в период провала электрической нагрузки энергосистемы; IY - Отуэ - изменение относительной тепловой нагрузки теплового потребителя при работе основного источника теплоты как по тепловому, так и по электрическому графикам при 11макс 170°С; Y - Фту1 - изменение соотношения СЬп/Омакс при работе основного источника теплоты по электрическому графику 11сниж «

г- изменение длины аккумуляционного контура L; цифры на прямых 1. 25 соответствуют скорости транспортируемой среды в трубопроводах 6, 8, 19, 12, 14 км/ч.

Система централизованного теплоснабжения с использованием аккумулирующих свойств -подающего и обратного трубопроводов (фиг.2а) в периоды провалов электрической нагрузки принимает максимальное количество теплоты из отборов тур- бины и аккумулирует избыточное количество теплоты в транзистных трубопроводах. Кроме этого, аккумулирование теплоты сетевой воды в аккумуляционных контурах осуществляется при различных способах отпуска теплоты и нагрева сетевой воды в теплофикационной установке, в частности при равномерном и неравномерном отпуске теплоты от турбины, с постоянным нагревом сетевой воды в теплофикацион- нойустановке, Атмакс55 t |макс -12макс sCi (фиг.2б) или с обеспечением постоянства максимально допустимой температуры прямой сетевой воды на выходе из нее, t 1макс Сг (3). Рассматривается последний случай. Возможности аккумулирования теплоты сетевой воды в транзитных трубопроводах системы централизованного теплоснабжения определяются температурными графиками отпуска теплоты тепло- фикационной установкой t1макс /t2, подачи ее тепловому потребителю ti/t2, температурным графиком зарядки аккумуляционного контура 11накс /ti, а также скоростью транспортируемой среды в транзитных трубопроводах, которая отражает связь режимных (расхода сетевой воды), конструктивных (диаметра трубопровода), термодинамических (плотности р ) параметров.

Для системы централизованного теплоснабжения (фиг.2а) имеет место система уравнений

, tW- Wli.i ; (1)

lw -lw- wl..

где W - массовый расход сетевой воды;

A W - расход обратной сетевой воды, подмешиваемой к прямой для получения требуемой по условиям теплоснабжения

теплового потребителя в теплосети, и равный ему расход сетевой воды, сбрасываемой из прямого трубопровода в обратный.

Из системы уравнений (1) следует соотношение

}

A t 1 11„аКС -11 12макс t2 At 2 A t a /

(2)

где A ti, A 12 - повышение температуры сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах.

Количество аккумулированной теплоты в системе централизованного теплоснабжения в период максимального отпуска тепло- ты основным источником теплоты равняется количеству теплоты, потребляемого тепловым потребителем за время Tafcyr .

25

(At i +At2)

Q тг a f сут(3)

где V - F L - объем транзитных трубопроводов, необходимый для аккумулирования избыточного количества теплоты, отпущенного теплофикационной установкой;у F - площадь сечения трубопровода; L - длина аккумулирующего участка (контура);

Се - средняя теплоемкость аккумулированной сетевой воды;

О™ - тепловая нагрузка теплового потребителя;

Та - относительное время работы теп- левого потребителя с нагрузкой QTn на сак- кумулированном количестве теплоты;

сут

Т я абсолютная длительность такой работы;

т сут - длительность суток, равная 24 ч.

Учитывая, что Отп WTfTn (11-12), уравнение (3) представляется в виде равенства:

F L-ca ря 2 A ta W- стп (ti-t2) Та Г сут(4).

С учетом уравнения неразрывности вытекает, что

F-W/C ра ш,

(5),

где о) -скорость граиспортируемойсреды в системе централизованного теплоснабжения.

Тогда, принимая во внимание, что Са и Стп незначительно отличаются друг от друга, и учитывая зависимость (5), выражение по определению длины аккумуляционного контура системы централизованного теплоснабжения (мебта установки перемычки) запишется следующим образом:

1 ШГсутТа ka,

(6).

где ka (ti-t2)/2 ( 11макс - ti) - коэффици

ент, характеризующий связь температурных графиков теплопотребления теплового потребителя и теплоаккумулирования в транзистных трубопроводах системы централизованного теплоснабжения.

Аккумулирование теплоты сетевой воды в транзистных трубопроводах системы централизованного теплоснабжения зависит от графиков работы ТЭЦ (теплового, электрического), графиков теплопотребления теплового потребителя ti/t2, отпуска теплоты теплофикационной установкой 11макс /t2. В обоих случаях определяющими факторами обеспечения аккумулирования отпускаемогоколичестватеплотытеплофикационной установкой является от- носительная величина нагрузки теплового потребителя d™, время работы ТЭЦ в период ночного провала электрической нагрузки энергосистемы.

В течение времени провала электриче- ской нагрузки хенргосистемы гп теплофикационной установкой отпускается максимально возможное количество теплоты, а избыточное количество теплоты аккумулируется в транзитных трубопроводах

Q тмакс ().

(7)

где Q тмакс максимальная тепловая на- лс грузка теплофикационной установки при заданной температуре t2,

тп - относительное время работы ТЭЦ в период ночного провала электрической нагрузки энергосистемы.50

Для режима, когда ra +rn 1. справедливо уравнение

Q

тмакс

Гп 0т

(8)

Уравнение (8) может быть преобразовано в соотношение, характеризующее условие суточного обеспечения теплотой теплового потребителя

0

5

( Q тмакс /Q™ ГП- 1 или ГП Отп/Q тмакс &)

Из уравнения (8) вытекает зависимость по определению относительной продолжительности работы теплового потребителя на саккумулированном количестве теплоты

а -( Q тмакс -Отп) . (10).

Зависимости, характеризующие отпуск теплоты теплофикационной установкой Q тмакс и теплового потребителя - QTn. представляются уравнениями

Q тмакс -W( tiM9KC -tz)c,(11)

QTn W ti-t2)c.(12).

Для диапазона относительных тепловых нагрузок Qrn ti справедливы выражения (фиг.2б):

«мак ЧщН|«акс йм«мН 2 «1ке i4CA- Q .+ . 5гн г гмчи 4™ йт-мчкс „I

tl-t2 АГмакс- Отп/ «т ,

(14)

где Д 1макс t Тмакс -t2 - максимальный нагрев, соответствующий Q™ ctr :

aft - коэффициент теплофикации ТЭЦ при максимально возможном отпуске теплоты ТФУ.

Максимальный нагрев представляется зависимостью

it /Ii4ef- i (15)

4tшонс И ак fc2мии ма« 2м«н )°°т

Уравнение (10) с учетом зависимостей (11-15), а также соотношений QTn/ Q тмакс Оту п представляется соотношением:

л (9.-01бтпИвгвХ)Си„/м;

to /а. ci ./и Л сп

(6,-e.o.

(16)

где ©1, ©2 - избыточные относительные температуры прямой сетевой воды (t1макс t 2нин УС ) / ( t 1Макс - t 2Макс ) И обратной (t 2макс t 2мин У°Л ) / ( t 1Макс t 2Макс )

При этом относительное время работы теплофикационной установки исходя из технических возможностей турбоустзнозки определяется соответствующей зависимостью

Ъ-ЪЧ-&Ч$ Ј$3&.М

Коэффициент ka с учетом зависимостей (13, 14, 15) представляется следующим образом:

tn

Ol5(erQi ()

е т ис-ОтЛ (9,-9,отпИе,-в х тУОт./

г (18)

В общем случае выражение (6) с учетом зависимостей (9,10,17) преобразуется к виду:

0,5 игСутГп й гсутк

Необходимая относительная величина

Гп приработке ТЭЦ по тепловому графику определяется по зависимости (9,17) и характеризует связь суточного теплообеспечения теплового потребителя с относительной тепловой нагрузкой теплового потребителя при работе ТЭЦ по тепловому графику исходя из технических возможностей отпуска теплоты от турбины QTyT (фиг.За).

При работе ТЭЦ по электрическому графику относительная величина провала нагрузки энергосистемы тпэ задается в соответствии с графиком нагрузок. На фиг.Зб.в - в зависимости от заданного

гп ъ определяется величина Оту3 , которая покрывается только за время провала. При больших значениях (Зту не вся суточная нагрузка может быть покрыта за счет провала и соответственно уменьшается потребность аккумуляции. На фиг.Зг показаны зависимости потребной длины аккумуляционного контура L от величины относительного провала нагрузки энергосистемы при работе ТЭЦ по электрическому графику

Гп9 . Длина аккумуляционного контура L

для каждого гпэ С определяет максимальное расстояние перемычки от ТЭЦ. Так

как величина т пт меняется по дням недели или сезонам, изменение аккумуляции осуществляется за счет L В связи с этим устанавливается несколько перемычек. Количество перемычек выбирается на основании действительных данных средних значений относительных провалов нагрузки энергосистемы в разрезе отопительного периода на примере системы: январского

Гп 0.479; апрельского Jna -0,472; октябрьского п ° и 0,303. В этой связи диапазон изменения относительных провалов электрической нагрузки в разрезе отопи

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

тельного периода с определенными допущениями составляет: Тп 0-0,6, что определяет и количество перемычек аккумуляционных контуров, обеспечивающих летне-апрельский fn1 0-Q.3; октябрьский п 0,3-0,4; январский гnlll lv 0,4-0,5 и 0,5-0,6 отопительные периоды. Максимальное использование аккумуляционных контуров в соответствующем Fn 0-0,6 диапазоне относительных тепловых нагрузок теплового потребителя О™ 0- 0,45 достигается изменением температуры прямой сетевой воды от 11СНИЖ до t iM3KC .

На фиг.4 представлен график изменения температуры прямой сетевой воды на выходе из теплофикационной установки при максимальном использовании аккумуляционных контуров. Так, при использовании 1 контура при заданных п от 0 до 0,3 диапазон изменения 11Сниж 11Макс с° ставляет 0-170°С, соответственно для II контура, когда тй 0,3-0.4 - 140-170°С; для III контура, когда Гп 0,4-0,5 - 145- 170°С; для ЦУ контура, когда т У 0,5-0,6 - 150-170°С.

Предлагаемый способ регулирования режима работы ТЭЦ осуществляется следующим образом.

В период снижения электрической нагрузки энергосистемы основным источником теплоты 1 из отборов турбины отдают максимальное количество теплоты на сетевые подогреватели теплофикационной установки и нагревают транспортируемую сетевую воду. Одновременно с этим.осуществляют включение необходимого аккмуля- ционного контура 2J , регулирующего блока 3 j, обеспечивают требуемую температуру прямой сетевой воды на выходе из теплофикационной установки по управляющему сигналу коэффициента взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения (длины аккумуляционного контура) и корректирующему сигналу температуры прямой сетевой воды на выходе из теплофикационной установки, сформированными в управляющем вычислительном устройстве 4. Управляющий и корректирующий сигналы формируют в блоке ввода исходных параметров 5 посредством датчиков 6 (постоянной С), 7 (коэффициента теплофикации От ), 8, 9 (избыточных относительных температур прямой ©1 и обратной 02 сетевой воды), 10 (относительной теп- ловой нагрузки теплового потребителя Q™),

11(скорости транспортируемой среды а) ),

12(числа часов в сутках тсут ), 13 (абсолют13t77692614

ной длительности провала нагрузки энерго- энергосистемы по заданному rf, и диск- системы при работе ТЭЦ по электрическому- т э

-ретному значениям гп.дис1ср : графику Тп и блоке 14 вычислительном управляющем. Сформированными в блоке 14 т вычислительном управляющим сигналами ° к v. n .о u.o/ и, ю управляющим и корректирующим воздейст- кдискр. С- Гп.дискр 0,5- 0,4 0.2 вуют по заданным программам дискретных

значений относительного времени работы и соответствующие им длины аккумуляци- ТЭЦ по тепловому и электрическому графи- онных контуров

ку Гп,дискрт 9 и изменений температур

пря мой сетевой воды на выходе из теплофи-L вМГсут 0,189 45,36 км

кационной установки для дискретных зна-.п f л „

-тэ1LrtKcicp. ft jТсуг Кдискр. 1024-0.2-48 чений .дискр воздействуют на

регулирующий блок 3J и на задатчик 15 тем- 15

пературы прямой сетевой воды и включаютОпределяют сниженную (максимальаккумуляционныи контур 2J, корректируют} температуру прямой сетевой воды на

необходимую температуру прямой сетевойвыхЈ из теплУо{икациоНной установки из

воды на выходе из основного 1 источникаусловия суточного теплообеспечения

теплоты 11СНИЖ: 11макс и осуществляют20 тэ п / п

максимальное аккумулирование теплотыГП.ДИСКР - О™ / СЬмакс или

сетевой воды в аккумуляционном контуре и .дис1ср т э

максимальный отпуск теплоты из отборов 1снии ак г 2 турбины.

Пример. ТЭЦ работает по тепловому25 откуда t макс)сниж t2+ t1-t2графику. Задают относительную тепловую гп,дискрт э

нагрузку QTn 0,3, температурный график 80 - 25 1fi9 0 г

теплопотребления теплового потребителя- 25Н 162,5 С

ti/t2 80/25°C; коэффициент теплофикацииОсуществляют корректировку темпера«т-0,68; избыточные относительные тем-30 ры прямой сетевой воды на выходе из

пературы прямой и обратной сетевой водытеплофикационной установки и включают II

контур.

tiMOKc-tgMHH его-20ТЭЦ работает по электрическому графиi t Tfo -To 1 5oe КУ-Задают относительную тепловую нагрузМв1е° теплового потребителя Отп 0,2,

д Лгмакс гмич °j; о;-температурный график теплопотребителя

г мокс т° 70 ч Ъ/Ъ. - 50/22°С, относительное время работы ТЭЦ гпэ 0,28, которое сравнивают с

скорость транспортируемой среды о) - 6-40 дискретными значениями Тп,дискр т э . Вы14 кмг/ч; й 10 км/ч. Определяют отно-бирают к заданному Тпэ близкое

сительное время работы ТЭЦ в периодГпЛи«Рт 9 - 0,3 (I контур). Определяют копровала электрической нагрузки энергоси-ЭффИЦИРент взаимосвязи режимных парастемы45 метР°8 системы теплоснабжения и

олэнергосистемы

XT (Qc9.).QTn/ Q.5-05-0.68) ° 0,-9iQTn (.5-0,5.0,5 C -ТПЭ 0.14и

Сравнивают Гп с дискретными значе-Кдискр. С тп,дискр O.S 0,.15,

киями относительного времени работы ТЭЦ

по тепловому и электрическому графику (наи соответствующую этим значениям длину

примере выбора количества контуров,аккумуляционного контура

фиг.4) „.ди«Рт-э 0.3; 0,4; 0.5; 0.6.55 L, ш,Гсут k ю-24 0.14 33.6 км

Выбирают близкое к г|, 0,379 значение гп.дискрт э 0,4 (II контур). Определя-Цискр.- кдискр. 10-240.15 36 ют коэффициент взаимосвязи режимных км (I контур), параметров системы теплоснабжения и

Определяют сни, , (максималь-в период провала нагрузки энергосистемы; ную) температуру прямой той воды

) (1/Гсут)- ГПТ(Э)

t 1сниж(максЛ 12 т ;;z +с

4 тп гсут - длительность суток, равная 24

50-22 осц;

гГт

и °г п абсолютная длительность ра боты ТЭЦ по тепловому (электрическому)

Осуществляют корректировку темпера-ф в пе ла на эн о.

туры прямой сетевой воды на выходе изсистемы, которую определяют по формутеплофикационной установки и включают 1лдм

контур.При ра5оте ТЭЦ по тепловому графику

Использование предлагаемого способа. ( регулирования режима р -ь ТЭЦ позво- Т-0Т - ®г&тНЗгц/об

ляет по сравнению с сущее I г, ющимиспосо-п ту (9, -9, Q )

бами осуществить максимальный отпуск величина1 задающая ремя провала натеплоты теплофикационной установкой ос-энергосистемы,

новного источника теплоты при постояннойQ т относитель„ая тепловая нагрузка

максимальной (сниженной) температурахтеплового потребителя, равная отношению

прямой сетевой воды на выходе из послед-0тп/амаксИ обеспечивающая заданную тепней в систему теплоснабжения и обеспечитью нагрузк 0тП( ис из техничеСких

максимальное аккумулирование избыточно-ВОЗМОЖНостей турбины: максимального отго количества отпущенной теплоты в пря-теп/ють) из OTgopOBi Максимальн0й

мом и обратном трубопроводах за счеттепловой нагрузки QT макс;

поочередного ИСПОЛЬЗОВРМИЯ (удлинения)Q Qa избыточные ОТНОсительные

аккумуляционных контуров и. тем самым.темпеРатУРы прямой сетевой воды

существенно noBwciii j оке1 омичность и ма-цел v

невреннос ь энергосист Р олс ширить ее 1макс 2мин Д 1макс 2макс ) и обрегулировочный диапазон.п ратной

Формула изобре , ения30 12макс 12Мин цел Хг 1макс -12макс ) : Способ регулирования режима работы11макс максимальная температура ТЭЦ. включающий отпуск теплоты из отбо-й сетевой на в е ид теплофи. ров турбины энергосистемы на нагрев сете-кационной установки; вой воды, подаваемой по прямому- максимальная температура трубопроводу в систему централизованногоOJ ... Г теплоснабжения, возврат охлажденной се-обратной сетевой воды; тевой воды по обратному трубопроводу условная минимальная вход теплофикационной установки турби-температура обратной и прямой сетевой БОНЫ, аккумулирование теплоты сетевой водыды (обычно принимается равной 18-20°С) путем повышения температуры прямой се- при нулевом теплопотреблении; тевой воды и перепуска ее m поямого тру-ctf-t - коэффициент теплофикации рай- бопрозода Е . 1чый поона, равный отношению тепловых нагрузок аккумуляционному контур пои провалеQ ТМакс /Омакс,

электрической нагрузки энзогооистемы, о т-Q Тмакс - максимальная тепловая наличающийся тем, что, с цельюгрузка теплового потребителя, которая моповышения ЗКОНОМИЧНОС1И и маневренно-жет быть обеспечена имеющимися

сти, определяют коэффициент взаимосвязиисточниками теплоты (основным, пиковым),

режимных параметров системы теплоснаб-равная сумме Q + Омакс пит.

выраИжениемРГОСИСТеМЫ С°°ТВеТСТВИИ С50 Отмакс - номинальная нагрузка турбины, равная W (t 1макс -12МЭКс) с;

К т(э)W-расход сетевой воды в системе ценп трализованного теплоснабжения (постоян ной);

где С - постоянная, равная величине 0.5 и55 теплоемкость транспортируемой

показывающая, что аккум / шоовамие идет всредыдвух трубопроводах: поргл. п и обратном;Q пит максимальная тепловая на.

тп Т - относительное время работыгрузка пиковых источников теплоты; ТЭЦ потепловому (электрическому) графику

Отп - относительная тепловая нагрузка теплового потребителя, равная отношению

dm/Q макс,

при работе ТЭЦ по электрическому графику;

Тп ш Отуэ - заданная величина, равная времени провала нагрузки, где - относительная тепловая нагрузка теплового потребителя, равная отношению Отп/От и обеспечивающая заданную тепловую нагрузку, исходя из технических возможностей турбины: необходимого отпуска

теплоты из отборов, необходимой расчетной нагрузки,

причем длину аккумуляционного контура уменьшают или увеличивают соответственно при уменьшении или увеличении коэффициента взаимосвязи режимных параметров по зависимости

L- о)гсут k,

где (О - скорость транспортируемой среды.

Использование: в теплоэнергетике, в частности при комбинированном производстве электрической энергии и теплоты на электростанциях. Сущность изобретения: с целью повышения экономичности и маневренности энергосистемы путем использования максимальной аккумулирующей способности контуров транзитных трубопроводов измеряют коэффициент К взаимосвязи режимных параметров системы теплоснабжения и энергосистемы и включают необходимый аккумуляционный контур. Коэффициент К определяют в зависимости от времени работы ТЭЦ, относительной тепловой нагрузки потребителя, температур в прямом и обратном трубопроводах, номинальной нагрузки турбины и других параметров. 4 ил. (Л

ДВЕНВВЙВ

фаг. /

У

сит /таи/

б

ШТ. 2

г

а / ЕО А.с. 1Ш9277 /

а/ о

0,2 0,4

б/

О О

80

2макс / уел

iilvIELH.

0,20,4 0,6 сО- 0,8 тп

0,2 0,4 0,6 0 40 80 .

в/

Ошг. 3

°Q

240

yJ 80

2макс

уел 2шы

О 0,8 QTH

-if, °с

I макс 160

г/

J.i;n шду

rfn ОД J,i; ...;0,6 температура прямой сетевой

водк к а выходе из теплоидкациоано.. установки о использованием соответственно 1,П,Ш,1У йккуму- жщнокяьк коатуров при заданном Ј u,I;J,k;; «. ...; 0,6