Способ распознавания поврежденной фазы в сетях с компенсацией токов однофазного замыкания Советский патент 1992 года по МПК G01R31/08 H02H9/08 

Изобретение относится к электроэнергетике и может Сыть использовано в защитных устройствах, действие которых основано на выборе поврежденной фазы, в частности, при построении всережимных систем автокомпенсации токов однофазных замыканий в трехфазных э.-.v кфических сетях

Известен способ распознавания поврежденной фазы, использованный в известном устройстве Он заключается в распознавании режима однофазного замыкания (утечки), измерении амплитуд напряжений фаз, сравнении их с заданным порогом и сигнализации о повреждении фазы, отстающей по отношению к той, напряжение на которой превышает порог.

Данный способ можно применять только в сетях с изолированной нейтралью, т.к. при однофазном замыкании на землю (03 НЗ) в сети с компенсацией емкостных токов, в зависимости от знака расстройки компенсации, максимальная амплитуда напряжения может наблюдаться как на опережающей (по отношению к поврежденной), так и на отстающей фазе.

Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому способу, является способ распознавания поврежденной фазы в сети с одни и те же значения амплитуды и фазы могут быть присущи не только напряжению смещения нейтрали, но и всем фазным напряжениям сети, а также любым искусственным координатам, сформированным их напряжения смещений нейтрали, фазных и линейных напряжений и ЭДС сети. Поэтому недостатком, связанным с неоднозначностью распознавания поврежденной фазы при значительных расстройках резонансного состояния КНПС обладают все способы и устройства, основанные на измерении амплитуд и фаз при неизменных параметрах

сети. Более того, аналогичный недостаток присущ фазовому способу, вообще не требующему (в явном виде) распознавания поврежденной фазы. Решением указанной проблемы в низковольтных сетях может служить способ 5, основной особенностью которого является изменение выбранной фазы при выходе индуктивности ДГР {в процессе автонастройки) на ограничение, что считается признаком неправильного распознавания поврежденной фазы. Однако, недостатком подобного технического решения является возможность зацикливания (периодического перевыбора фазы) в том случае, если причиной выхода индуктивности ДГР на ограничение являлся выход емкости сети за пределы рабочего диапазона. Кроме того, для ДГР плунжерного типа крайне нежелательны дополнительные реверсы привода, неизбежно возникающие при использовании данного способа, и приводящие к преждевременному износу механической части ДГР. Отрицательным моментом является также снижение быстродействия из-за дополнительных перестроек ДГР.

Целью изобретения является повышение достоверности распознавания поврежденной фазы при замыканиях на землю через большие переходные сопротивления.

Для достижения поставленной цели распознают режим однофазного замыкания

и

0

в сети путем измерения амплитуды ет напряжения e(t) смещения нейтрали и сравнения ее с заданным пороговым значением (обычно равным 15% от амплитудного значения фазных ЭДС сети), измеряют абсолютные величины | J , I 1, 2, 3 разностей Л фаз между напряжением e(t) emcos( (о t + f) смещения нейтрали сети и фазными ЭДС Ei(t) Em cos(o t+ f), i 1, 2, 3 сети: Apt p- f . Ј 1 0

15

20

25

30

35

50

55

(фаза A);

1 (фаза В);

л

(pi 1 (фаза В); рз 3

(фаза С). При этом определяют ту (к-ю) фазу сети, для которой данная абсолютная величина не превышает п /3 радиан, т.е.

k.(1)

Кроме того, измеряют дополнительно амплитуду ет напряжения смещения нейтрали и амплитуду Em одной из фазных E,(t) ЭДС сети и определяют их. отношение em/Em. Далее, в том случае, если данное отношение превосходит величину синуса измеренной ранее абсолютной величины разности фаз

(Ay9k|, k 1, 2, 3 (для которой ( - ), уменьшенной на я /6, т.е. если (

CmО

Ж

); k 1, 2, 3;

(AVkl (2)

и при этом в сети имеет место ОЗНЗ, то выдачу информации о поврежденной фазе производят немедленно. В противном же случае, т.е. когда

() (3)

и при наличии ОЗНЗ в сети, уменьшают расстройку резонансного состояния конту40 ра нулевой последовательности сети (КНПС) до тех пор, пока не выполнится вышеуказанное условие (2), и только после этого выдают информацию о поврежденной (k-йО фазе. Поврежденной фазой во всех случаях счита45 ют ту фазу, для которой (на момент окончания уменьшени расстройки КНПС, если таковое уменьшение производилось) абсолютная величина I Ду | разности фазДуз между напряжением e(t) смещения нейтрали и фазными ЭДС Ei(t), i 1, 2, 3, не превышает л /3 радиан, т.е. выполняется соотношением (1).

Действие способа состоит в следующем. Выполнение неравенства (2) означает нахождение вектора е напряжения смещения нейтрали в зоне неопределенности, где амплитуды и фазы напряжений и токов в сети не несут информации о поврежденной фазе. В этих условиях выдачу информации о

поврежденной фазе производить нельзя. Поскольку попадание вектора е в зону неопределённости возможно только лишь при достаточно значительной расстройке резонансного состояния в КНПС, то, уменьшив указанную расстройку (т.е., настраивая компенсацию емкостных токов), можно выйти из зоны неопределенности. После выхода из зоны неопределенности (т.е. когда перестает выполняться неравенство (2), фаза р напряжения e(t) смещения нейтрали верно и однозначно определяет поврежденную фазу сети (повреждена та фаза, для которой

) и поэтому при наличии ОЗНЗ в

сети можно производить выдачу информации о поврежденной фазе.

На фиг. 1 показана векторная диаграмма напряжений в сети при различных расстройках компенсации: на фиг, 2 - функциональная схема примера устройства, реализующего данный способ с параллельным (по времени) выполнением операций; на фиг. 3 - функциональная схема примера реализации данного способа при помощи управляющей микроэвм, т.е. с последовательным (по времени) выполнением операций; на фиг. 4 - упрощенная блок-схема алгоритма, реализующего заявляемый способ на микроЭВМ.

На фиг. 1 приняты следующие обозначения: 1, 2 и 3 - векторы фазных ЭДС, соответственно, фаз А, В и С, 4, 5 и 6 - окружности, ограничивающие геометрические места концов векторов ё напряжения смещения нейтрали при замыканиях, соответственно, в фазах А, В и С при всевозможных сочетаниях расстройки V резонансного состояния, коэффициента d демпфирования контура нулевой последовательности сети и проводимости до места ОЗНЗ; 7 - пример геометрического места концов вектора ё при ОЗНЗ в фазе А, определенных значениях d и до и при V6 (1, - оо ); 8 и 9 - векторы напряжения е смещения нейтрали при тех же параметрах в случаях соответственнно, недокомпенсации (V 0) и перекомпенсации (V 0). Штриховкой выделены зоны неопределенности 10, 11 и 12, в которых вектор ё напряжения смещения нейтрали может находиться, соответственно, в следующих случаях:

-при ОЗНЗ в фазе А и недокомпенсации или при ОЗНЗ в фазе С и перекомпенсации;

-при ОЗНЗ в фазе А и перекомпенсации или при ОЗНЗ в фазе В и недокомпенсации;

- при ОЗНЗ в фазе В и перекомпенсэ- ции или при ОЗНЗ в фазе С и перекомпенсации.

Окружность 13 ограничивает геометрическое место концов вектора е напряжения смещения нейтрали в нормальном режиме работы сети (т.е. при |ё 0,15 Ет, Ет - амплитуда фазной ЭДС), когда выбор поврежденной фазы не требуется.

0 На фиг, 2 приняты следующие обозначения: 14 - трехфазная сеть с крмпенсацией емкостных токов; 15...17- измерители абсолютных величин разностей | между фазными ЭДС Ei(t), i 1, 2, 3 и напряжением

5 e(t) смещения нейтрали. В качестве них могут применяться известные измерители разностей фаз, например, на основе фазовых детекторов и низкочастотных фильтров или на основе счетчиков импульсов. Блок 18 0 измеритель отношения амплитуд ет напряжения e(t) смещения нейтрали и Ет - фазной ЭДС, может быть выполнен, например, по аналогии . Блок распознавания режимов 19 БРР формирует на выходе логический

5 уровень 1, если амплитуда em напряжения e(t) смещения нейтрали превышает уровень 15% от величины фазной ЭДС. т.е. в сети существует ОЗНЗ; в противном случае на выходе блока 19 БРР присутствует логиче0 ский О. Указанный логический сигнал определяет положение переключателей 20. Его состояние на фиг. 2 соответствует логической 1 на выходе блока 19 БРР, т.е. наличию в сети ОЗНЗ. Переключатель 20

5 подключает выход нефазного регулятора компенсации (РК) 21 к выходу астатического исполнительного механизма (АИМ) 23 дуго- гасящего реактора (с индуктивностью L), либо непосредственно (в нормальном режиме

0 работы сети), либо через ключ 22 (в режиме ОЗНЗ). В качестве регулятора 21 может использоваться практически любой известный нефазовый регулятор компенсации, в частности экстремальный 7. В системах,

5 использующих отдельный (помимо дугога- сящего реактора) модулятор параметров КНПС (подобных 8), регулятор 21 (РК) формирует сигнал 6S(t) управления модулятором. Компараторы 24...26(К)устанавлимают

0 на выходах логическую 1, если величины (Дуя(для компаратора24). (( (для компаратора 25) или | Дуй| (для компаратора 26) не превышают уставки, соответствующей JT /3. Ключи 27...29 замкнуты в том слу5

чае, если на выходе соответствующего компаратора К (24-26) присутствует логическая 1, Блок 30 задания установок, помимо уставки л: /3 для компараторов 24-26, формирует уставку, соответствующую фазе

я/6, которая вычитается элементом вычитания 31 из сигнала разности фаз f п /3. Выходной сигнал элемента 31, пройдя через функциональный преобразователь 32, выполняющий операцию вида у sin Д ,

Д - 7т, ту , сравнивается с выходным сигналом em/Em блока 19 при помощи элемента вычитания 33 и релейного формирователя логического сигнала 34 Логическая 1 на выходе формирователя 34, при помощи элементов И 35 разрешает формирование (в точках 36, ..38) информации о поврежденной фазе (в форме логической 1 в одной из точек 36...38). Элементы и 39 служат для выдачи указанной информации в режимах ОЗНЗ.

На фиг. 3 приняты следующие обозначения: 14 - трехфазная сеть с компенсацией емкостных токов, дугогасящий реактор ко- торой имеет астатический исполнительный механизм 23 АИМ; нуль-компараторы 40 и 41, смещенные компараторы 42 и 43, срабатывающие при уровне входного сигнала порядка 0,15 Ет; полосовой фильтр 44, настроенный на частоту сети, а также мик- роЭВМ 45, содержащую контроллер 46 прерываний КП, выходной регистр 47 ВР, программируемый таймер 48 Т, процессор и запоминающие устройства (постоянное и оперативное) 49 ПРЭУ, подключенные к общей шине 50 данных, адресов и управления, а также генератор 51 тактовых импульсов.

На фиг, 4 позиции 52...71 представляют собой блоки алгоритма, реализующего дан- ный способ.

Устройство, изображенное на фиг. 2, работает следующим образом. В нормальном режиме работы сети на выходе блока 19 БРР присутствует логический О, блокирующий прохождение сигналов с точек 36...38 на выход устройства, в результате чего информация о поврежденной фазе отсутствует. Регулятор компенсации РК при этом связан (ключом 20)с астатическим исполнительным механизмом 23 дугогасящего реактора, и может производить настройку компенсации в нормальном режиме работы сети.

Лри возникновении ОЗНЗ на выходе блока 19 БРР появляется логическая 1 и контур автонастройки компенсации размыкается ключом 20 (который становится в положение, показанное на фиг. 2). Одновременно на выходах измерителей 15...17 разности фаз формируются сигналы I , и абсолютных величин разностей фаз между напряжением e(t)смещения нейтрали и фазными ЭДС, соответственно

0 5

0 5 0

5

0

5

0

Ei(t), Ea(t) и Es(t). Одна из величин (гДуэи/, I 1, 2, 3 неизбежно окажется меньше #73, тогда как две другие будут превышать эту величину. Сказанное можно пояснить при помощи векторной диаграммы на фиг. 1. Например, если конец вектора е напряжения e(t) смещения нейтрали находится в точке 8, то(, . На

выходе соответствующего компаратора 24...26 (для рассматриваемого примера - на выходе компаратора 24) сформируется логическая 1, которая поступит на вход логического элемента 35, а также замкнет один из ключей 27,..29 (в рассматриваемом случае - 27). В результате на вход элемента 31 вычитания подается сигнал (, необходимый для выяснения, не находится ли вектор ё напряжения e(t) смещения нейтрали в зоне неопределенности, т.е. в ситуации, когда одно и то же положение вектора ё напряжения e(t) смещения нейтрали может соответствовать как повреждению в одной- из фаз при наличии в сети, например, перекомпенсации, так и повреждению другой фазы при наличии в сети, например, недо- компенсации. Характерным признаком нахождения вектора напряжения смещения нейтрали в зоне неопределенности является нарушение соотношения (2). Покажем это. Общеизвестно, что годографом вектора е напряжения e(t) смещения нейтрали при фиксированных коэффициенте d демпфирования сети и проводимости до места ОЗНЗ и при изменении расстройки V компенсации в пределах 1. - оо ) является окружность с диаметром етах, не превышающим Em, с центром, лежащим на векторе Ek ЭДС поврежденной фазы и проходящая через начало координат (например, окружность 7 на фиг. 1 в случае ОЗНЗ в фазе A (Ek Ei). При 03 НЗ в фазе А подобная окружность описывается уравнением

em emax ( J ( у ) М-Ј т-6.

,%1 (4)

при ОЗНЗ в фазе В - уравнением

em Cmax Sln( f (p - 1 j я| + ),

т.е .(5)

или

5

Cm

2

р+ЗЯ/ 2 а при ОЗНЗ в фазе С

emax Sin( + Я),

: , т.е. р

1

1

я

3я,-Б уравнением

em

2;

Cmax Sin (ty +7j7r| + 7Jr).

1

p + jt , т.е. (- 1дл, -Ј ,(6)

Изменения величин d и go приводят к изменению диаметра emax этой окружности от О до величины Em. Поэтому при произвольном сочетании параметров сети, в режиме ОЗНЗ, конец вектора е напряжения e(t)смещения нейтрали может находиться в любой точке круга ограниченного окружностью 4 при повреждении фазы А (Ек EI); окружностью 5 при повреждении фазы В (Ек Еа) или окружностью б при повреждении фазы С (Ек Ез). Уравнения окружностей 4...6 имеют следующий вид:

em EmSin((-l-7jr) ; ( (фаза А);(7)

em Emsin(), р- 1 я

ИЛИ р + т, Л f((фаза В); (8)

ет-Ет5т|) + 7г). р f Я ,| у

(фаза С). (9)

Как видно из фиг. 1 круги, ограниченные данными окружностями, имеют общие зоны, выделенные штриховкой (зоны 10...13), Если вектор напряжения смещения нейтрали находится в пределах зоны 10, то поврежденной может оказаться фаза А или фаза С; если данный вектор находится в пределах зоны 11, то поврежденными могут быть фазы А и В; зоне 12 соответствуют фазы В и С. При этом имеем в виду, что из рассмотрения следует исключить круг, ограниченный окружностью 13 с радуисом, равным 0,15 Em, т.к. считается, что столь малым значениям напряжения смещения нейтрали соответствует нормальный режим работы сети. Зона 1, ограничена дугами описываемыми уравнением (7). где Дс/м

л л 3-2

уравнением (9), где Д (/% -л о . зона 11 ограничена дугами описываемыми уравнением (7), где 7) о и уравнением (8), гдеД / 2 -.у зона 12 ограничена дугами, описываемыми уравнением (8), где y.W и уравнением (9),

где Ауэз TS-.K-. Выполнив подстановки

выражения для Дуэ 1 в (8) и (9), выражения для в (7) и (9) и выражения для з в (7) и (8), с учетом обозначенных выше пределов изменения г i 1. 2, 3 для дуг,

ограничивающих зоны неопределенности, как раз и приходим к соотношению (2).

Сигнал, пропорциональный правой части неравенства (2), формируется при помо5 щи блока 30 задания установок, элемента 31 вычитания и синусного функционального преобразователя 32. Сигнал, пропорциональный левой части неравенства (2) формируется измерителем (18) отношения амлитуд

10 em напряжения смещения нейтрали и Ет фазной ЭДС сети. Если неравенство (2) выполняется, то сигнал на выходе элемента 33 вычитания отрицателен, формирователь 34 размыкает ключ 22, отключая исполнитель15 ный механизм 23 ДГР от выхода регулятора РК, а на входы логических элементов 35 И поступает логическая 1 В результате на одной из точек 36 ..38, в рассматриваемом примере на точке 36. соответствующей по20 вреждению фазы А появляется логическая 1. Поскольку распознан режим ОЗНЗ и на выходе блока 19 БРР имеется логическая 1, элементы 39 И производят выда25 чу информации о поврежденной фазе на выход устройства (в виде логической 1 на одном из выходов элементов 39, в нашем случае, на выходе, соответствующем фазе А). Если же неравенство (2) не выполняет30 ся, то вектор е напряжения смещения нейтрали находится в зоне неопределенности и поэтому выдачу информации о поврежденной фазе производить нельзя В этом случае сигнал на выходе элемента 33 вычитания

35 положителен и на выходе формирователя 34 присутствует логический О. В результате, логические элементы 35 И блокируют выдачу информации о поврежденной фазе: на точках 36...38 присутствует логический О,

40 который через логические элементы 39 И передается на выхэды устройства. В то же время, логический О на выходе формирователя 34 замыкает ключ 22. Вследствие этого образуется замкнутый контур резо45 нансной автонастройки КНПС, в который входят объект автонастройки 14, регулятор 21, замкнутые ключи 20 и 22, а также астатический исполнительный механизм 23 АИМ. Расстройка КНПС уменьшается, в ре50 зультате чего вектор е напряжения смещения нейтрали выходит из зоны неопределенности. При этом, вследствие выполнения неравенства (2), сигнал на выходе элемента 33 становится отрицатель55 ным, а логическая 1, возникшая на выходе формирователя 34, останавливает резонансную автонастройку КНПС вследствие размыкания ключа 22, и разрешает формирование (в точках 36...38) информация о поврежденной фазе (которая проходит через логические элементы 35 И) При

помощи логических элементов 39 И указанная информация передается на выход устройства.

Микропроцессорное устройство, показанное на фиг. 3, реализует алгоритм, упрощенная блок-схема которого показана на фиг. 4, В данном устройстве по прерыванию фронтом сигнала, поступающего на фронт И контроллера 48 прерываний КП, осуществляется программный перезапуск таймера 50, синхронизируемого тактовой частотой от генератора 53 тактовых импульсов ГТИ. По прерываниям фронтами и спадами логических сигналов, поступающим на входы 1Г2, 1Г3, 1г4 контроллера 48 прерываний КП запоминается содержимое таймера 50 в моменты прохождения данных фронтов и спадов. В результате несложно определить фазу колебаний, формируемых компараторами 40...43 по отношению к сигналу Ei(t), а также скважность импульсов на выходах смещенных компараторов 42 и 43 Поскольку скважность импульсов на выходе смещенного компаратора, на вход которого подан гармонический сигнал, однозначно связана с амплитудой этого сигнала, имеется возможность по данным, считанным с таймера 50, вычислить амплитуды сигналов Ei(t) и е(тХв режиме 03НЗ). По факту срабатывания компаратора 43 (и, следовательно - прерываний по входу Г4 контроллера 48) кроме того, распознается переход в режим ОЗНЗ (когда ет 0.15 Fm) Таким образом получается вся исходная информация, необходимая для работы алгоритма, показанного на фиг. 4 Управление астатическим исполнительным механизмом 23 АИМ дуго- гасящего реактора и выдача информации о поврежденной фазе в виде логической 1 на соответствующем выходе, компенсацией емкостных токов, реализованный в устройстве 2. Данный способ состоит в распознавании режима однофазного замыкания в сети путем измерения амплитуды напряжения смещения нейтрали и сравнения ее с заданным пороговым значением, измерении абсолютных величин разностей фаз между фазными ЭДС и напряжением смещения нейтрали, и выдаче, в случае, если в сети распознан режим ОЗНЗ, информации о повреждении изоляции той фазы сети, для которой данная разность фаз не превышает л /3 радиан. Пределы по абсолютной величине разности фаз от 0 до л: /3 задаются длительность импульсов на выходах блоков формирователя информационных импульсов, а принадлежность абсолютных величин разностей фаз интервалу (0, ж /3) определяется при помощи D-триггеров.

Недостатком, общим для прототипа и описанных выше аналогов, является возможность ошибочного распознавания поврежденной фазы при ОЗНЗ через значительное переходное сопротивление. Причиной является то обстоятельство, что фаза напряжения смещения нейтрали в сетях с компенсацией емкостных токов (по отношению к ЭДС поврежденной фазы)

меняется не в пределах (-эт . 0), как в сетях с изолированной нейтралью, а в пределах

, JTТС

(-эт , ту ), в зависимости от расстройки

5 резонансного состония контура нулевой последовательности сети (КНПС). Фаза, близкая к - п II характерна для значительной недокомпенсации, а фаза, близкая к тг /2 - для значительной перекомпенсации. В ре0 зультате напряжение смещения нейтрали может иметь одно и то же сочетание фазы и амплитуды при перекомпенсации в случае повреждения фазы В и при недокомпенсации в случае повреждения фазы С, а также

5 ПРИ перекомпенсации в случае повреждения фазы С и при недокомпенсации в случае повреждения фазы А Именно в этих случаях и возможен неправильный выбор фазы всеми вышеназванными устройствами. Следу0 ет подчеркнуть, что данное обстоятельство носит принципиальный характер, так как в случае повреждения различных фаз при наличии перекомпенсации или недокомпенсации осуществляется посредством

5 выходного регистра 47 (фиг. 3).

Предлагаемый способ распознавания поврежденной фазы целесообразно использовать при построении всережимных авто- компенсатбров токов однофазных

0 замыканий на землю (или токов утечки) в высоковольтных или низковольтных трехфазных электрических сетях, где предусмат- риваются нефазовые средства для автонастройки компенсации в нормальном

5 режиме работы сети. Возможно его применение и в системах, комбинирующих автокомпенсацию емкостных токов с автоматическим заземлением поврежденной фазы или с низкоомной компенсацией

0 потенциала поврежденной фазы через трансформатор в нейтрали сети. Исключение неправильности выбора поврежденной фазы при значительных расстройках компенсации и замыканиях на землю через

5 большие сопротивления повышает безопасность эксплуатации сетей, и предотвращает тяжелые аварии, которые развиваются, как правило, при неверном распознавании поврежденной фазы всережимным автокомпенсатором или ниэкоомными средствами

защиты от замыканий на землю, что, в свою очередь, повышает надежность электроснабжения.

Формула изобретения Способ распознавания поврежденной фазы в сетях с компенсацией токов однофазного замыкания на землю, включающий в себя распознавание режима однофазного замыкания в сети путем измерения амплитуды напряжения смещения нейтрали и сравнения ее с заданным пороговым значением, измерение абсолютных величин разностей фаз между напряжением смещения нейтрали и фазными ЭДС, определение той фазы сети, для которой данная разность не превышает л /3 рад и выдачу информации о поврежденной фазе в случае, если в сети распознан режим однофазного замыкания, отличающийся тем, что, с Целью повышения достоверности распознавания поврежденной фазы, измеряют дополнительно амплитуду одной из фазных ЭДС сети, определяют отношение амплитуд напряжения смещения нейтрали и указанной ЭДС, сравнивают данное отношение с синусом измеренной ранее абсолютной величины разности фаз напряжения смещения нейтрали и ЭДС определенной ранее фазы сети, уменьшенной на п /6 рад, и если указанное отношение превышает величину умопянутого синуса, то производят выдачу

информации о поврежденной фазе, в противном же случае, при наличии в сети однофазного замыкания, уменьшают расстройку контура нулевой последовательности сети до тех пор, пока выполнится указанное выше условие, и только после этого выдают информацию о поврежденной фазе, считая ею ту фазу, для которой на момент окончания уменьшения расстройки, абсолютна величина разности фаз между напряжением

смещения нейтрали и фазными ЭДС сети н# превышает п I 3 рад.

Использование: относится к электроэнергетике и может быть использовано в защитных устройствах, действие которых основано на выборе поврежденной фазы. Сущность изобретения: способ распознавания повреждег ной фазы в сетях с компенсацией токов однофазного замыкания на землю включает в мебя распознавание режима однофазного замыкания в сети путем измерения амплитуды напряжения смещения нейтрали и сравнения ее с заданным пороговым значением, измерение абсолютных величин разностей фаз, между напряжением смешения нейтрали и фазными ЭДС, определение той фазы сети для которой данная разность не превышает п /3 радиан и выдачу информации о поврежденной фазе в случае, если в сети распознан режим однофазного замыкания, отличающийся тем, что, с целью повышения досто- верности распознавания поврежденной фазы, измеряют дополнительно амплитуду одной из фазных ЭДС сети, определяют отношение амплитуд напряжения смещения нейтрали и указанной ЭДС, сравнивают данное отношение с синусом измеренной ранее абсолютной величины разности фаз напряжения смещения нейтрали и ЭДС определенной ранее фазы сети, уменьшенной на п /6 радиан и, если указанное отноше ние превышает величину упомянутого синуса, то производят выдачу информации о поврежденной фазе, в противном же случае, при наличии в сети однофазного замыкания, уменьшают расстройку контура нулевой последовательности сети до тех пор, пока выполнится указанное выше условие, и только после этого выдают информацию о поврежденной фазе, считая ею ту фазу, для которой, на момент окончания уменьшения расстройки, абсолютная величина разности фаз между напряжением смещения нейтрали и фазными ЭДС сети не превышает п /3 радиан. 4 ил. сл С 00 4 4

Медокомленсация

30#а неоя/уе&елемосм

Яере#0м/ е#- сация

Медохомленсяцуя fPue.f

Лерехомлемссгцг/я tffjOHG не0лреде/ е#HOC/77V}

#едок0#ле#с0це/я

/7ерек0м/7енссгция

#

УЩргГ Г7и-Л «

r

/i/W

W

Ц

W

/7

С

лиг,

Ш

|

-Л

r

X:

fclfaaad)

29

-iX--//0cvff/)

№/ pffjffC)

36

37

J8

A -o

-o

JS

Jff

IK

/J

ife)