Изобретение относится к области теплоэнергетики и может быть использовано в системах оборотного водоснабжения тепловых электростанций и промышленных предприятий, где применяются башенные градирни.
Для всех типов башенных градирен имеются номограммы температур охлажденной воды, уровень охлаждения которых лежит в основе технико-экономических расчетов, соответствующей оптимизации системы техводоснабжения ТЭС, оптимизации системы турбина-конденсатор-градирня, результатом чего является выбор основных геометрических размеров вытяжной башни, воздуховходных окон и т.п.
Известен способ определения охлаждающей способности градирен путем сравнения фактических температур воды, выходящей из градирни, с температурой смоченного термометра τ или теоретическим пределом охлаждения циркуляционной воды в атмосферных охладителях (см. Л.Д. Берман "Испарительное охлаждение циркуляционной воды". М.-Л.: Госэнергоиздат, 1957, с.320).
Недостатком этого способа является то, что вода, поступающая в градирню, изменяет свою температуру на (Δt) и температура воздуха по мере его прохождения подоросительного пространства не остается постоянной. Отсюда изменяется и τ в некоторых, хотя и небольших, но трудноопределяемых пределах. Это обстоятельство не позволяет говорить о строгом соответствии температур охлажденной воды в градирнях, полученных на реальных охладителях, теоретическому пределу охлаждения τ, отнесенному, как следует из практики, к состоянию воздуха на входе в охладитель. Вместе с тем при сравнительных оценках работы атмосферных охладителей использование теоретического предела охлаждения τ вполне оправдано.
Наиболее близким к предлагаемому является способ определения охлаждающей способности башенной градирни, включающий сравнение фактических параметров воды и воздуха, полученных при натурных исследованиях с нормативной номограммой температур охлажденной воды (t2ф-t2н), где t2ф - температура охлажденной воды, измеренная в натурных условиях, t2н - температура охлажденной воды, полученная по номограмме (см. Пособие по проектированию градирен, СНиП 2.04.02-84, М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989, с.106-114).
Недостатками прототипа являются использование эмпирических зависимостей, полученных на лабораторных установках, которые не всегда в полной мере соответствуют натурным условиям работы охладителя. А также этот способ не позволяет характеризовать работу охладителя в широком диапазоне изменений гидроаэротермических параметров.
Техническим результатом изобретения является диагностирование градирен в широком диапазоне тепловых нагрузок.
Технический результат достигается тем, что в способе определения охлаждающей способности действующей башенной градирни сравнивают измеренные в натурных условиях гидроаэротермические параметры воды и воздуха с теоретическим пределом охлаждения. В качестве коэффициента эффективности градирни принимают отношение температур нормативного недоохлаждения к фактическому:
ηэф = (t2н-τ)/(t2ф-τ),
где ηэф - коэффициент эффективности градирни, t2н - температура охлажденной воды, полученная по номограмме, τ - теоретический предел охлаждения для атмосферных охладителей, t2ф - фактическая температура охлажденной воды, измеренная в натурных условиях. Связь коэффициента эффективности градирни с тепловой нагрузкой определяют по формуле:
U = q•Δt,
где U - тепловая нагрузка, q - плотность орошения охладителя, Δt - температурный перепад нагретой и охлажденной воды.
Способ осуществляется следующим образом. В натурных условиях на действующих башенных градирнях измеряют температуры нагретой и охлажденной воды, расход циркуляционной воды, температуру и влажность воздуха, скорость ветра. По этим данным, согласно номограмме температур охлажденной воды, определяют температуру охлажденной воды, которую сравнивают с фактически измеренной температурой, согласно зависимости. Уровень охлаждения воды в градирнях зависит от удельной тепловой нагрузки, величина которой определяется работой конденсатора турбины. Поэтому должна быть четкая функциональная зависимость между величинами t2н, t2ф, τ, Δt, q, причем Δt зависит только от количества тепла, передаваемого воде в конденсаторе, т.е. имеется зависимость вида: (t2н-τ)/(t2ф-τ) = f(Δt•q).
Левая часть этой зависимости показывает отношение температуры нормативного недоохлаждения (по номограмме температур охлажденной воды для каждого типа градирен) к фактическому, определяемому по данным натурных условий. Правая часть - тепловая нагрузка охладителя, зависящая от количества тепла, передаваемого конденсатором циркуляционной воде.
Сравнение данных натурных измерений с тепловой нагрузкой позволяет оценить охлаждающую способность градирни во всем диапазоне гидравлических и тепловых нагрузок этого охладителя.
Пример. Определение охлаждающей способности башенной брызгальной градирни Петрозаводской ТЭЦ.
На чертеже изображен график оценки охлаждающей способности башенной брызгальной градирни, поясняющий способ.
Из графика зависимости (t2н-τ)/(t2ф-τ) = f(U) следует, что при низких значениях тепловой нагрузки башенная брызгальная градирня охлаждает циркуляционную воду хуже пленочной градирни и при минимальных нагрузках это ухудшение охлаждающей способности доходит до 30% (при U=20 Мкал/(м2•ч)).
При высоких нагрузках порядка 100 Мкал/(м2•ч) башенная брызгальная градирня работает практически идентично градирням пленочного типа. Низкие тепловые нагрузки чаще всего связаны с уменьшением циркуляционного расхода воды.
Предложенный способ определения охлаждающей способности действующих башенных градирен, в соответствии с графиком, позволяет эксплуатационному персоналу электростанций наглядно представлять режимы удовлетворительной работы охладителя и диапазоны тепловых нагрузок с заниженными уровнями охлаждения циркуляционной воды.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
БРЫЗГАЛЬНАЯ ГРАДИРНЯ | 2001 |
|
RU2183005C1 |
КОМБИНИРОВАННАЯ ГРАДИРНЯ | 2006 |
|
RU2306513C1 |
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГРАНУЛОМЕТРИЧЕСКОГО СОСТАВА КАПЕЛЬ В ФАКЕЛЕ РАЗБРЫЗГИВАНИЯ | 2001 |
|
RU2206852C1 |
ГРАДИРНЯ | 2000 |
|
RU2177529C2 |
Стенд для гидроаэротермического исследования водоохладительного устройства градирни | 2022 |
|
RU2806267C2 |
ГРАДИРНЯ | 1997 |
|
RU2168132C2 |
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СВЯЗНЫХ ГРУНТОВ ПРИ УПЛОТНЕНИИ МЕХАНИЗМАМИ | 2000 |
|
RU2186174C2 |
Водосборный бассейн комбинированной противоточной и поперечноточной градирни | 1980 |
|
SU901794A1 |
СПОСОБ ПОДАЧИ БЕТОННОЙ СМЕСИ В БЛОКИ БЕТОНИРОВАНИЯ МАССИВНОГО МОНОЛИТНОГО СООРУЖЕНИЯ | 2001 |
|
RU2211902C2 |
ОРОСИТЕЛЬ ДЛЯ ТЕПЛОМАССООБМЕННОГО АППАРАТА | 2003 |
|
RU2243467C2 |
Изобретение может быть использовано в системах оборотного водоснабжения тепловых электростанций и промышленных предприятий, где применяются башенные градирни. Способ определения охлаждающей способности действующей башенной градирни заключается в сравнении измеренных в натурных условиях гидроаэротермических параметров воды и воздуха с теоретическим пределом охлаждения. В качестве коэффициента эффективности градирни принимают отношение температур нормативного недоохлаждения к фактическому: ηэф= (t2н-τ)/(t2ф-τ), где ηэф -коэффициент эффективности градирни, t2н - температура охлажденной воды, полученная по номограмме, τ - теоретический предел охлаждения для атмосферных охладителей, t2ф - фактическая температура охлажденной воды, измеренная в натурных условиях. Связь коэффициента эффективности градирни с тепловой нагрузкой охладителя определяют по формуле U = q•Δt, где U - тепловая нагрузка, q - плотность орошения охладителя, Δt - температурный перепад нагретой и охлажденной воды. Изобретение позволяет диагностировать градирни в широком диапазоне тепловых нагрузок. 1 ил.
Способ определения охлаждающей способности действующей башенной градирни, включающий сравнение измеренных в натурных условиях гидроаэротермических параметров воды и воздуха с теоретическим пределом охлаждения, отличающийся тем, что в качестве коэффициента эффективности градирни принимают отношение температур нормативного недоохлаждения к фактическому:
ηэф= (t2н-τ)/(t2ф-τ),
где ηэф - коэффициент эффективности градирни;
t2н - температура охлажденной воды, полученная по номограмме;
τ - теоретический предел охлаждения для атмосферных охладителей;
t2ф - фактическая температура охлажденной воды, измеренная в натурных условиях,
а связь коэффициента эффективности градирни с тепловой нагрузкой охладителя определяют по формуле
U = q•Δt,
где U - тепловая нагрузка;
q - плотность орошения охладителя;
Δt - температурный перепад нагретой и охлажденной воды.
Пособие по проектированию градирен, СНиП 2.04.02-84, М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989, с.106-114 | |||
Охладительное устройство | 1977 |
|
SU648821A1 |
Способ регулирования секционированной градирни | 1990 |
|
SU1809278A1 |
Клапанная тарелка | 1988 |
|
SU1604389A1 |
Устройство для регулирования профиля опорных валков многовалкового стана | 1975 |
|
SU522866A1 |
Авторы
Даты
2002-04-20—Публикация
2001-05-21—Подача