СПОСОБ ОБРАБОТКИ ПРИЗАБОЙНОЙ ЗОНЫ СКВАЖИНЫ, СПОСОБ КРЕКИНГА НЕФТИ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ИХ РЕАЛИЗАЦИИ Российский патент 2006 года по МПК E21B43/25 E21B28/00 C10G15/00 

Группа изобретений относится к области добычи, транспортировки и переработки нефти, увеличения нефтеотдачи месторождений и интенсификации нефтедобычи.

Группа изобретений может быть использована для обработки нефтяных эксплуатационных и нагнетательных скважин, скважин после капремонта, скважин, остановленных для освоения и контроля за их испытанием и пуском, на водозаборных скважинах, в технологии подземного выщелачивания и при трубопроводном транспорте вязких нефтепродуктов. Группа изобретений может быть использована также для повышения продуктивности скважины и пласта пород-коллекторов, стимулирования и увеличения производительности нефтяных скважин, для очистки продуктопроводов и резервуаров и удаления шлама из них и, кроме того, для повышения эффективности крекинг-процесса, особенно крекинга тяжелых и/или вязких нефтей.

АНАЛИЗ УРОВНЯ ТЕХНИКИ

Известен способ обработки призабойной зоны скважины путем акустического воздействия на нефтеносный пласт, заключающийся в том, что выделяют участки с пониженными фильтрационными свойствами, ведут обработку пласта поточечно с интенсивностью ультразвукового поля не менее 0,2 Вт/см², и после каждого облучения корректируют сигнал до момента стабилизации фильтрационных свойств, а оценку фильтрационных свойств ведут косвенно по показаниям скважинного датчика давления, расходомера и т.п. параметрам - см., например. Способ акустического воздействия на призабойную зону продуктивных пластов. - В патенте РФ №2026969, 20.01.95 [1].

Недостатком известного способа является его сравнительно низкая эффективность, которая проявляется в косвенной оценке состояния скважины и недостоверном отражении процессов, происходящих в результате акустического облучения, что ведет к повышению трудоемкости за счет определения динамики восстановления (скважины) путем ее периодического измерения в перерывах между циклами облучения с последующим сравнением с предыдущими результатами. Кроме того, способ позволяет воздействовать только на призабойную зону и не обеспечивает акустического воздействия на весь продуктивный газонефтеносный пласт.

Указанные недостатки частично устранены в известном способе акустического воздействия на нефтегазоносный пласт, который по своей технической сущности и достигаемому результату наиболее близок к заявленному и заключается в выполнении диагностики призабойной зоны, последующем облучении призабойной зоны акустическим полем с интенсивностью ультразвукового поля не менее 10 Вт/см² и корректировке параметров режима облучения по результатам обратной связи - см., например, Подобед B.C. Способ акустического воздействия на нефтегазоносный пласт. - В патенте РФ №2140534, Е 21 В 43/25, 27.10.99 - ПРОТОТИП [2]. При этом согласно известному способу акустическое воздействие осуществляют поэтапно вертикально и горизонтально направленными акустическими полями одновременно, причем на первом этапе - с образованием стоячей волны на участках пространства, ограниченного скважинными трубами, и на втором этапе - с образованием бегущей волны в зоне перфорации с резонансной частотой структуры пласта с флюидами, а обратной связью является частотная зависимость амплитуды сигнала, полученного от рассеянного в обратном направлении акустического поля.

Однако указанный выше недостаток - низкая эффективность известного способа - сохраняется. Он проявляется в том, что практически невозможно получить стоячую продольную волну в кольцевом пространстве между излучателем и стенками скважины за счет наложения прямой и отраженной от стенки скважины волн. Это связано с тем, что в известном способе излучатели в скважине размещают на тросе с наличием поперечного кольцевого зазора. Поэтому при работе излучателей вследствие того, что нарушается соосность снаряда и скважины, а также вследствие наличия отложений высоковязких углеводородов на стенках с неизбежностью изменяется величина кольцевого зазора. Как результат этого, не соблюдается условие образования стоячей волны в этом пространстве, поскольку непрерывно нарушается условие кратности величин зазора и четверти длины волны, т.е. λ/4.

Согласно известному способу аналогичная ситуация возникает также и в зоне между скважинным прибором и дном (нижним основанием) скважины. Вертикальное акустическое поле со стоячей волной, порождаемое излучателями, технически сложно реализовать здесь из-за постоянного изменения как расстояния от источника до дна скважины, так и формы донной поверхности забоя скважины.

Кроме того, недостатком известного способа является то, что создание акустических полей с резонансной частотой взаимодействия механической системы "источник - флюидонасыщенный пласт" практически невозможно вследствие таких причин, как:

- непрерывное изменение параметров пород - коллекторов во время обработки призабойной зоны скважины, прежде всего непрерывное изменение их флюидонасыщенности и, как следствие этого, непостоянство резонансной частоты упомянутой системы;

- необходимость постоянной подстройки резонансной частоты излучателей;

- непрерывное изменение частотных характеристик системы "генератор - излучатель";

- невозможность регулировки выходной акустической мощности излучателя, поскольку в известном способе эта величина постоянна и не зависит от времени.

Недостатком известного способа является и то, что обратная связь в нем является гипотетической, поскольку подразумевает наличие частотной зависимости амплитуды принятого сигнала, полученного от рассеянного в обратном направлении акустического поля. Однако при существующем уровне развития техники невозможна обработка этих сигналов в темпе процесса акустического воздействия на призабойную зону и пласт. Как следствие этого, затруднительно своевременно и правильно выделить полезный сигнал из сложного сигнала обратной связи, обработать и идентифицировать спектральные характеристики отраженного сигнала с параметрами управляющего воздействия, подаваемого на вход генератора и других устройств, управляющих частотой и амплитудой акустического поля.

Реализацию известного способа осложняет также существование достаточно длинной линии (с распределенными параметрами) обратной связи и управления между датчиком обратной связи - забойного акустического приемника и управляющим устройством (компьютером), находящимся на земной поверхности. Здесь неизбежно возникают трудности в настройке волновых характеристик канала связи, а также в восстановлении искаженной информации в аналоговой форме при ее передаче на поверхность, в ее обработке в ЭВМ и своевременной выдаче управляющих воздействий от наземной ЭВМ к исполнительным элементам, находящимся в скважинном приборе. Такой канал управления имеет большое запаздывание в процессах передачи данных, их анализа, принятии решения об управляющем воздействии и его величине и длительности. Исходя из указанного выше, известный способ не обеспечивает оперативной обработки информации и не является быстродействующим. Как следствие, это отрицательно сказывается на быстродействии и качестве известного способа в целом.

В известном способе также не решены задачи очистки внутренней поверхности колонны обсадных труб от отложений, прежде всего от отложений высоковязких углеводородов, а также обеспечения транспортировки добываемых из пласта углеводородов от забоя к устью скважины. Это объясняется тем, что в известном способе игнорируется состояние межтрубного пространства, которое на практике может быть заполнено парафиновыми и другими отложениями, которые уменьшают проходное сечение, вследствие чего возрастают гидравлические потери на подъем нефти и уменьшается депрессия на пласт.

Согласно известному способу скважинный прибор доставляют на забой внутри колонны насосно-компрессорных труб (далее по тексту - НКТ). Это свидетельствует о его малых габаритах, а следовательно, о сравнительно низкой (недостаточной) мощности генератора акустических полей, поскольку внутренний диаметр НКТ обычно не превышает 0,06 м.

К недостаткам известного способа относится также узкая направленность в его использовании - исключительно для обработки призабойной зоны. Что делает нецелесообразным широкое использование известного способа, поскольку в этом случае добываемую нефть сложно извлечь из скважины. Из этого следует, что известный способ можно использовать только эпизодически, именно для обработки призабойных зон скважин с маловязкой нефтью.

Наконец, недостатком известного способа является также то, что создание стабильного неуправляемого акустического поля на забое скважины с постоянно высокой интенсивностью (более 10 Вт/см²), как это имеет место в известном способе, неизменно будет способствовать условиям преобразования нефти в широкую фракцию легких углеводородов (в том числе газов), что отрицательно сказывается на производительности скважины и ее аварийной безопасности.

Общеизвестен способ термического крекинга нефтепродуктов, то есть способ термического разложения тяжелых фракций нефти в присутствии катализатора - см., например, М.Г.Рудин, А.Е.Драпкин. Краткий справочник нефтепереработчика. - Л.: Химия, 1980. - С. 65-67 [3].

Способ предназначен для термического производства светлых нефтепродуктов и состоит в проведении следующих основных операций: подогрев сырья до температуры 470÷545°С при давлении 2,2÷2,8 МПа; испарение сырья и последующее фракционное разложение пара нефтепродуктов при температуре 210÷500°C и давлении 0,8÷2,5 МПа.

Известный способ недостаточно эффективен вследствие значительной продолжительности процесса, большой его энергоемкости и необходимости значительных фондозатрат.

Общеизвестен способ каталитического крекинга нефтепродуктов, то есть способ термического разложения тяжелых фракций нефти в присутствии катализатора - см., например. М.Г.Рудин, А.Е.Драпкин. Краткий справочник нефтепереработчика. - Л.: Химия, 1980. - С.70-73 [4].

Способ состоит в проведении следующих операций: нагрев углеводородного сырья до температуры 470÷500°С при давлении 0,06÷0,24 МПа; смешивание сырья с водяным паром и катализатором; обработка полученной смеси в реакторе с каталитическим разложением сырья; последующее разделение на жидкую и парообразную фазы; отделение катализатора; фракционная разгонка смеси при температуре до 500°С и давлении 0,06÷0,24 МПа и регенерация катализатора при температуре 390÷670°С и давлении 0,2÷0,24 МПа.

Известный способ частично устраняет упомянутые выше недостатки путем снижения энергозатрат за счет снижения диапазонов рабочих температур и давлений, однако его эффективность остается сравнительно низкой, поскольку продолжительность процесса, его энергоемкость и фондозатраты все же остаются достаточно высокими.

Таким образом, общеизвестные способы термического и каталитического крекинга несовершенны и требуют больших фондозатрат и энергозатрат.

Дальнейшее повышение эффективности процесса крекинга осуществлено в известном способе ультразвукового крекинга углеводородных соединений, представляющем собой разложение углеводородных соединений, которое проводят в ультразвуковом реакторе с использованием смеси этих соединений с водой - см., например, Родионов В.Е., Венгер Е.Ф. Способ ультразвукового крекинга углеводородных соединений. - В патенте Украины №37716, C 10 G 15/00, 15.05.2001 [5].

В известном способе воздействие на смесь выполняют послойно в поперечном сечении реактора с частотой ультразвуковых колебаний 20÷100 кГц и интенсивностью ультразвукового поля 4÷20 Вт/см² в одном слое и частотой ультразвуковых колебаний 100÷2500 кГц и интенсивностью ультразвукового поля 4÷30 Вт/см², при этом смесь в реактор подают охлажденной до температуры 10÷60°С, а полученную после разложения газобензиновую смесь охлаждают и сепарируют в отдельных камерах, остаток непереработанной смеси "вода - углеводородное соединение" по замкнутому циклу снова подают в зону ультразвукового реактора. При этом в процессе крекинга осуществляют дозированную подачу смеси углеводородов с водой, газовую фракцию, полученную в результате крекинга, с добавкой молекулярного водорода подают в зону разложения воды, перекись водорода, произведенного в смеси "вода - углеводородное соединение" извлекают в отдельную емкость путем отстоя, полученный в результате крекинга газовый конденсат транспортируют в отдельную емкость при температуре 20÷60°С.

Известный способ обеспечивает возможность крекинга углеводородных соединений с уменьшенными затратами энергии и фондов по сравнению с высокотемпературным каталитическим крекингом, т.е. его эффективность сравнительно более высока. Однако известный способ также обладает рядом недостатков, а именно:

- известный способ требует наличия реактора, в полости которого производят переработку смеси "вода - углеводородное соединение". Реактор должен иметь соответствующие габариты и прочностные характеристики;

- в известном способе необходимы расположение активных акустических элементов за пределами реакторной зоны, попарная и совокупная регулировка точного расстояния между ними для обеспечения условия когерентности и создания стоячей волны в диапазоне 10^-6÷10^-10 м;

- в известном способе не указаны условия возникновения зоны развитого кавитационного процесса, ее геометрические, временные, энергетические характеристики и термодинамические условия;

- в известном способе используют часть объема реактора, которая состоит из двух рабочих слоев, в то время как остальной объем реактора пассивен по отношению к смеси, которая заполняет реактор, что также снижает эффективность известного способа;

- известный способ требует наличия установки для охлаждения газобензиновой смеси и ее сепарации, а также дополнительных камер-емкостей;

- известный способ требует осуществления возвратного цикла, т.е. рабочую смесь необходимо прогонять через реактор многократно для обеспечения гомогенности конечного продукта;

- известный способ дает некондиционный продукт, содержащий газовый конденсат и другие нежелательные добавки;

- в известном способе отсутствуют система автоматического управления режимами крекинга и система синхронного контроля качества продукта;

- в известном способе не предусматривается возможность очистки внутренней поверхности реактора от отложений углеводородного сырья и продуктов его переработки;

- известный способ не обеспечивает защиты внутренней поверхности реактора от кавитации

К недостаткам известного способа нужно отнести также его применимость только для нефти, предварительно извлеченной из недр и доставленной к месту переработки, а также для подготовленных углеводородных соединений - его нельзя применить в условиях нефтяного промысла.

Поэтому эффективность известного способа сравнительно низка.

Указанные недостатки частично устранены в наиболее близком к заявленному по технической сущности и достигнутым результатам способу ультразвукового крекинга углеводородных соединений, который представляет собой разложение углеводородных соединений и который состоит в том, что разложение смеси "вода - углеводородное соединение" выполняют слоями параллельно поперечному сечению ультразвукового реактора с частотой ультразвуковых волн 20÷100 кГц и интенсивностью акустического поля 4÷20 Вт/см² в одном слое и частотой ультразвуковых волн 100÷2500 кГц и интенсивностью акустического поля 4÷30 Вт/см² - во втором слое - см., например, Родионов В.Е., Венгер Е.Ф. Способ ультразвукового крекинга углеводородных соединений. - В патенте Украины №41575, C 10 G 15/00, 17.09.2001 - ПРОТОТИП [6].

В известном способе в середине области преобразования смеси осуществляют режим стоячих волн, при этом в слое разложения воды на ионы Н⁺ и ОН⁺ воздействие ультразвуковых волн осуществляют по всей площади поперечного сечения смеси "вода - углеводородное соединение" без создания режима стоячей волны. Такое осуществление известного способа частично устраняет упомянутые недостатки и несколько повышает его эффективность. Однако эффективность известного способа остается сравнительно недостаточной. Кроме того, известный способ не обеспечивает возможности осуществлять крекинг-процесс нефти во внутрискважинном пространстве. Процесс в известном способе идет неуправляемый.

Известно устройство для виброакустического воздействия на нефтяной пласт, которое содержит наземный пульт питания и контроля с силовым выпрямителем, модуль генератора высокой частоты, содержащий блок задающего каскада частоты, блок усилителя мощности, блок согласования с нагрузкой и блок модуляции сигнала, наземный электроразъем, сообщенный через питающий кабель с электроразъемом скважинного виброакустического прибора, в корпусе которого расположен модуль виброакустического излучателя, и, кроме того, содержит предохранительный блок, блок управляющего выпрямителя, блок управления модуляцией сигнала, блок индикации модуляции сигнала, модуль резонансной камеры, образованной двумя перекрывающими полость скважинного виброакустического прибора торцами и его корпусом, выполненным по высоте резонансной камеры с прорезями, причем высота резонансной камеры кратна четверти длины упругой волны в скважинной жидкости - см., например, Ефимова С.А. Устройство для виброакустического воздействия на нефтяной пласт. - В патенте №RU 2129659, 22.07.98, Е 21 В 43/25, 28/00 [7].

Недостатками этого устройства являются его неавтономность, изоляция излучателя от пространства, содержащего флюиды, наличие резонансной камеры как дополнительного передаточного звена, в которой происходит дополнительное поглощение акустической энергии, большая инерционность прибора за счет удаленности скважинного прибора от наземной аппаратуры управления, отсутствие обратной связи между характеристиками скважинных флюидов и режимами работы скважинного прибора и пр.

Наиболее близким к заявленному по своей технической сущности и достигаемомому результату является устройство для акустического воздействия на призабойную зону продуктивных пластов, принятое в качестве прототипа - см. Печков А.А., Кузнецов О.Л., Дрягин В.В. Устройство для акустического воздействия на призабойную зону продуктивных пластов. - В патенте №RU 2026970, 20.01.95, Е 21 В 43/25 - ПРОТОТИП [8], а также Pechkov A.A., Kouznetsov O.L., Drjaguin V.V. Acoustic flow stimulation method and apparatus. - В патенте № US 5184678, 09.02.93, Е 21 В 43/24, 43/25 [9].

Устройство содержит наземный блок, соединенный посредством кабеля со скважинным прибором, состоящим из генератора, акустического излучателя и датчика. Скважинный прибор выполнен трехсекционным с локатором муфт и преобразователем. В нижней секции размещен акустический излучатель, в средней секции - генератор, в верхней - локатор муфт и датчик.

Этому устройству присущи те же недостатки, что и указанные выше.

Кроме того, поскольку для спуска данного прибора на забой предусмотрен геофизический трос-кабель, известное устройство невозможно опустить на НКТ, что отрицательно сказывается на устойчивости работы прибора в призабойной зоне скважины.

Данное устройство не позволяет эффективно воздействовать на флюиды, находящиеся в кольцевом пространстве, ограниченном обсадной трубой, так как виброгенерирующие элементы находятся в закрытом маслозаполненном кожухе. Поэтому этот кожух поглощает большую часть акустической энергии излучателей. Кроме того, процесс кавитации протекает в закрытом кожухе, что также отрицательно сказывается на процессе передачи энергии за пределы скважинного прибора. При этом в нем могут возникнуть эффекты коалесценции (образование в кожухе больших газовых пузырей с аномальными газовым давлением), что может привести к деформации кожуха и его разрушению. Использование сильфона в данном устройстве в качестве компенсатора давления не в состоянии устранить высокое избыточное давление, возникающее в газовых пузырях.

ТЕХНИЧЕСКАЯ ЗАДАЧА, РЕШАЕМАЯ ИЗОБРЕТЕНИЕМ

Технической задачей, поставленной в заявленном изобретении, является повышение эффективности за счет снижения продолжительности и энергоемкости технологического процесса, а также снижение фондозатрат.

РАСКРЫТИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Поставленную задачу решают тем, что в известном способе обработки призабойной зоны скважины посредством акустического воздействия на нефтеносный пласт, при котором осуществляют диагностику призабойной зоны, облучение призабойной зоны системой виброгенерирующих элементов (ультразвуковых излучателей) с корректировкой параметров режима облучения по результатам обратной связи, при этом - акустическое воздействие (облучение) осуществляют посредством одновременно действующих вертикально и горизонтально направленных акустических полей, согласно изобретению на призабойную зону дополнительно воздействуют дискретным в пространстве аксиально-винтовым акустическим полем, причем это воздействие осуществляют одновременно с воздействием посредством вертикально и горизонтально направленных акустических полей, при этом аксиально-винтовое акустическое поле создают посредством переключения виброгенерирующих элементов (излучателя) с возможностью создания (n - мерной) полевой сотовой структуры.

Горизонтально направленное акустическое поле бегущей волны создают в виде вращающегося горизонтально направленного акустического поля с частотой вращения ω.

Частота вращения горизонтально направленного акустического поля регулируема и составляет ω=0,001÷10 МГц.

Вращение акустического поля осуществляют с возможностью безинерционного изменения направления вращения.

Горизонтально направленное акустическое поле бегущей волны создают регулируемой частоты для обеспечения многорезонансного режима взаимодействия породы пласта с флюидом.

В качестве обратной связи дополнительно используют амплитудно-фазочастотные характеристики отраженной волны, а также количественные и качественные параметры флюида.

Параметры флюида, используемые для обратной связи, выбирают из ряда, состоящего из плотности флюида, его вязкости, скорости вертикального движения, температуры, давления, газоводосодержания, фракционного состава, их комбинации.

Кроме того, задачу решают тем, что в известном способе ультразвукового крекинга углеводородных соединений, преимущественно сырой нефти, представляющем собой преобразование этих соединений, в том числе их разложение, который проводят в ультразвуковом реакторе с использованием смеси этих соединений с водою и растворенным в нефти газом, при котором акустическое (ультразвуковое) воздействие на смесь выполняют слоями параллельно поперечному сечению ультразвукового реактора, при этом в области разложения воды на ионы Н⁺ и ОН⁺ и преобразования смеси "вода- углеводородное соединение с растворенным в нем газом" осуществляют режим стоячих волн, а воздействие ультразвуковых волн на обрабатываемую смесь осуществляют по всей площади поперечного сечения смеси с учетом результатов мониторинга результатов крекинга, согласно изобретению в качестве ультразвукового реактора используют межтрубное пространство нефтегазовой скважины между активной поверхностью излучателя и внутренней поверхностью стенок скважины и/или пласта, а воздействие ультразвуковых волн осуществляют по всему объему активной зоны реактора, занимаемой смесью "вода - углеводородное соединение с растворенным газом", при этом процесс (крекинг-процесс) ведут в режиме развитой кавитации в обрабатываемой смеси с переходом жидких углеводородов и воды в парогазовую фазу, разрывом молекул воды и (длинных) углеводородных молекул, составляющих нефть, на составные части (радикалы) и гидрогенизацией и/или алкилированием последних с образованием легких углеводородов, а для создания акустического поля используют устройство (кавитатор), которое размещают в зоне (крекинг-процесса) и с помощью которого формируют акустическое поле заданной направленности (геометрической формы), периодичности (частоты), интенсивности (мощности) и квантованности (дозированности), необходимых (и достаточных) для создания стабильного ориентированного кавитационного потока, в котором осуществляют крекинг нефти и ее (внутрискважинную) транспортировку к устью (скважины).

При этом используют дозированное, нестационарное, пространственно-распределенное, перемещаемое в вертикальном, горизонтальном и аксиально-винтовом направлениях акустическое поле в виде одновременно действующих вертикально и горизонтально направленных акустических полей, создающих суммарное поле за счет интерференции (во времени и пространстве) составляющих полей.

В качестве вертикально направленного акустического поля используют поле стоячих ультразвуковых волн, образованных за счет интерференции когерентных (синфазных) излучений двух или более рядом размещенных виброгенерирующих элементов (источника поля), в качестве горизонтально направленного акустического поля используют поле, вращающееся в горизонтальной плоскости с угловой частотой вращения ω, а в качестве аксиально направленного акустического поля используют дискретное в пространстве и времени аксиально-винтовое акустическое поле, которое создают посредством переключения виброгенерирующих элементов (излучателя) с возможностью создания (р-мерной) полевой сотовой структуры.

Скорость перемещения акустического поля в межтрубном пространстве скважины составляет величину, которая необходима и достаточна для создания легких углеводородов, их транспортировки и извлечения из скважины.

Частота акустического поля соответствует резонансному кавитационному состоянию (в) жидкости (жидкой смеси) с конкретными физико-химическими характеристиками добываемых флюидов и составляет f=20·10³÷6·10⁸ Гц.

Время существования развитого кавитационного состояния в локальной зоне межтрубного пространства скважины (где обеспечивают крекинг-процесс) выбирают в зависимости от физико-химических свойств добываемых углеводородов и в зависимости от времени, необходимого для их преобразования в изомеры заданного молекулярного и компонентного состава, которое составляет t=1,8·10^-9÷50·10^-6 с.

Интервал величины квантов (доз) акустической энергии, в котором ведут крекинг в локальной точке зоны скважины, т.е. интервал, в котором обеспечивают крекинг-процесс, в зависимости от физико-химических свойств добываемых углеводородов и термодинамических условий составляет ΔЕ=0,18·10^-12÷1·10^-4 Дж.

Интервал сдвига фаз между вертикально направленным, горизонтально направленным и аксиально-винтовым акустическими полями, в котором ведут крекинг в локальной точке зоны скважины, т.е. интервал, в котором обеспечивают крекинг-процесс, в зависимости от физико-химических свойств добываемых углеводородов и термодинамических условий составляет

Δϕ=-1/2π÷+1/2 π рад.

В качестве параметров смеси и нефтяного пласта, насыщенного флюидами, за которыми ведут мониторинг, используют параметры, выбираемые из ряда, состоящего из плотности флюида, его вязкости, скорости вертикального движения, температуры, давления, газо- и водосодержания, фракционного состава и их комбинации.

Обработку призабойной зоны скважины и межскважинного пространства осуществляют одновременно с внутрискважинным крекингом сырой нефти и откачкой полученных углеводородов.

Объем откачиваемых углеводородов равен объему сырой нефти, подвергнутой процессу крекинга.

Наконец, задачу, поставленную в изобретении, решают тем, что известное устройство для акустической обработки призабойной зоны скважины, содержащее корпус, блок управления, блок акустических излучателей, локатор муфт, датчики, токоввод и такелажное устройство, согласно изобретению выполнено в виде внутрискважинного прибора - кавитатора, с возможностью внутрискважинного крекинга углеводородов, размещенного в корпусе, который выполнен составным в виде соосно соединенных (друг с другом) переходниками (муфтами) трех герметичных разборных цилиндров, в одном из которых установлен блок управления, в другом - блок акустических излучателей, а в третьем - локатор муфт, при этом блок акустических излучателей выполнен в виде совокупности виброгенерирующих элементов, разнесенных в пространстве, размещенных на связанном с корпусом жестком цилиндрическом каркасе и выполненных с возможностью создания дискретных в пространстве и времени горизонтального, вертикального и аксиально-винтового акустического полей, а в качестве датчиков использованы датчики показателей состояния флюидов, датчики физико-механических параметров волновых процессов и амплитудно-частотных характеристик виброгенерирующих элементов, а также датчики, характеризующие количество и качество конечного продукта внутрискважинного крекинга нефти.

Блок управления установлен в верхнем цилиндре корпуса, а блок акустических излучателей - в нижнем цилиндре корпуса, при этом устройство дополнительно снабжено насосом с (дистанционно) регулируемым расходом, обеспеченным пакером и установленным над верхним цилиндром.

Блок 16 управления (БУ) содержит блок 33 питания (БП), управляющее устройство (УУ) 34, блок 35 генераторов (БГ), блок 38 усилителей мощности (БУМ), блок 41 коммутаторов (БК), а также блок 18 акустических излучателей (БИ), при этом блок 35 генераторов (БГ) выполнен по меньшей мере с одним генератором 36 низкой частоты (ГНЧ) и/или по меньшей мере с одним генератором 37 высокой частоты (ГВЧ), блок 38 усилителей мощности (БУМ) выполнен по меньшей мере с одним усилителем мощности 39 низкой частоты (УНЧ) и/или по меньшей мере с одним усилителем мощности 40 высокой частоты (УВЧ), блок 41 коммутаторов (БК) выполнен по меньшей мере с одним коммутатором 42 виброгенерирующих элементов низкой частоты (НК) и/или по меньшей мере с одним коммутатором 43 высокой частоты (ВК), а блок 18 акустических излучателей (БИ) выполнен в виде блока 23 низкочастотных излучателей (НЧИ), содержащего по меньшей мере один излучатель 47 низкой частоты (ИНЧ), и/или блока 22 высокочастотных излучателей (ВЧИ), содержащего по меньшей мере с одним излучатель 46 высокой частоты (ИВЧ), при этом блок питания своим входом через токоввод 21 с кабельным разъемом (КР) по трос-кабелю электрически связан с наземным источником 45 питания, а своими выходами - с управляющим устройством 34 (УУ) и остальными элементами блока 16 (БУ), выходы 1 и 2 управляющего устройства 34 (УУ) соединены соответственно со входами генератора низкой частоты (ГНЧ) и/или высокой частоты (ГВЧ), которые своими выходами соединены с первым входом усилителя мощности низкой частоты (УНЧ) и/или соответственно с первым входом усилителя мощности высокой частоты (УВЧ), выходы которых через коммутатор 42 низкой частоты (НК) и/или соответственно коммутатор 43 высокой частоты (ВК) подключены на входы соответствующих излучателей низкой частоты (ИНЧ) и/или соответственно излучателей высокой частоты (ИВЧ), электрические выходы которых связаны с соответствующими входами отрицательной обратной связи усилителей низкой частоты (УНЧ) и/или соответственно высокой частоты (УВЧ), при этом акустические выходы излучателей (ИНЧ) и/или (ИВЧ) одновременно также являются соответствующими акустическими выходами блока 18 акустических излучателей (БИ) и блока 16 управления (БУ).

Управляющее устройство (УУ) 34 содержит микропроцессор (МП) 48, генератор 49 тактовой частоты (ГТЧ), блок 50 программно-математического обеспечения (ПМО) микропроцессора, блок 51 уставок (БУ), основанных на экспериментальной информации о параметрах процесса кавитации в конкретном углеводородном сырье из конкретного продуктивного пласта при конкретных термодинамических условиях, блок 52 расчета вектора управляющих воздействий (РВУВ), блок 17 локатора муфт, блок 53 оценки и сравнения параметров (ОСП) течения флюидов в зоне преобразования углеводородов и в призабойной зоне, блок 55 аналогово-цифровых преобразователей (АЦП) первичной информации, а также блок 63 цифроаналоговых преобразователей (ЦАП) управляющих воздействий, при этом первый вход микропроцессора (МП) электрически связан с выходом генератора тактовой частоты (ГТЧ), второй - с выходом блока программно-математического обеспечения (ПМО), третий - с выходом блока уставок (БУ), четвертый - с выходом блока расчета вектора управляющих воздействий (РВУ В), пятый - с выходом блока локатора 17 муфт, а шестой через шину 54 - с выходами аналого-цифровых преобразователей 56-61 (АЦП) блока 55 аналогово-цифровых преобразователей (АЦП), а выход микропроцессора МП электрически связан с шиной 62, выходы которой подключены ко входам блока 63 цифроаналоговых преобразователей (ЦАП), выходы которых являются выходами блока 63 цифроаналоговых преобразователей (ЦАП) и одновременно с этим - выходами 1-4 управляющего устройства 34 (УУ).

Блок 18 акустических излучателей (БИ) выполнен в виде последовательного набора коаксиально установленных на жестком цилиндрическом каркасе акустических излучателей, выполненных в форме цилиндров с плоским основанием, электрически изолированных друг от друга по поверхности оснований, при этом электрически изолированные друг от друга виброгенерирующие элементы установлены в каждом акустическом излучателе так, что их излучающие поверхности совпадают с боковой цилиндрической поверхностью акустического излучателя и в центре виброгенерирующего элемента ортогональны радиусу цилиндрической поверхности.

Блок акустических излучателей (БИ) выполнен в виде набора низкочастотных акустических излучателей, который установлен в нижней части корпуса, и набора высокочастотных акустических излучателей, который установлен в верхней части корпуса.

В качестве датчиков показателей состояния флюидов использованы датчики физико-механических величин, выбираемых из ряда, состоящего из плотности флюидов их вязкости, скорости вертикального движения потока жидкости, температуры и давления в верхней и нижней частях скважинного прибора - кавитатора, газосодержания и водосодержания, фракционно-компонентного состава, их комбинации.

В качестве датчиков физико-механических параметров волновых процессов и амплитудно-частотных характеристик виброгенерирующих элементов использованы датчики величин, выбираемых из ряда, состоящего из напряжений, токов, частот, электрических мощностей, фаз напряжений и токов виброгенерирующих элементов, скоростей, амплитуд, фаз, коэффициентов поглощения прямой продольной, отраженной продольной, прямой поперечной и отраженной поперечной акустических волн, их комбинации.

В качестве датчиков величин, характеризующих количество и качество конечного продукта (внутрискважинного) крекинга нефти, использованы датчики величин, выбираемых из ряда. состоящего из мгновенного (текущего) расхода, плотности флюидов, их вязкости, скорости вертикального движения потока жидкости, газосодержания и водосодержания, фракционно-компонентного состава, их комбинации.

Такое решение поставленной в изобретении задачи обеспечивает существенное повышение эффективности процесса обработки призабойной зоны скважины и крекинга нефти при существенном снижении фондозатрат за счет сосредоточенности в одном приборе необходимого набора измерительных, преобразовательных, вычислительных и силовых технических средств. Преимуществом использования способа является резкое сокращение энерго- и фондозатрат на добычу высоковязких нефтей.

Управляемый внутрискважинный ультразвуковой дозированный крекинг сырой нефти для получения легких изомеров углеводородов позволяет значительно сократить расходы на дальнейшую подготовку, транспорт и переработку сырой нефти.

Уменьшение вязкости углеводородов, полученных в забойных условиях, позволяет многократно увеличить дебиты эксплуатационных скважин за счет увеличения депрессии и сокращения гидравлических потерь вдоль колонны обсадных труб и снижения соответствующих энергозатрат, а именно:

- уменьшить вязкость добываемых углеводородов, непосредственно в забойных условиях на два порядка, т.е. в десятки и сотни раз;

- увеличить депрессию на пласт за счет значительного падения давления в призабойной зоне скважины при стабильном пластовом давлении;

- уменьшить гидравлические потери вдоль колонны обсадных труб за счет предварительной очистки внутренних стенок обсадной колонны от отложений высоковязких углеводородов и уменьшения коэффициента гидравлического сопротивления вдоль колонны путем уменьшения вязкости флюида, что способствует многократному увеличению дебита эксплуатационных скважин;

- уменьшить гидравлические потери при перекачке легких нефтепродуктов вдоль линии трубопроводного транспорта, что способствует многократному уменьшению затрат электрической энергии и снижению при этом потерь давления внутри трубопроводов за счет предупреждения отложений высоковязких углеводородов на их внутренних стенках;

- уменьшить энергозатраты на величину разницы между электрической энергией, используемой при эксплуатации традиционного оборудования (приводы насосов) при добыче высоковязкой нефти и энергией в случае его замены на менее мощные насосы в перерасчете на сроки разработки месторождения;

- получить легкие углеводороды при управляемом внутрискважинном ультразвуковом крекинге сырой нефти непосредственно в забойных условиях, что позволяет повысить ценность добываемого конечного продукта более чем в 2 раза;

- существенно повысить коэффициент извлечения нефти (коэффициент выхода годного) и, следовательно, вовлечение в разработку больших извлекаемых запасов нефти за счет увеличения депрессии на пласт. При этом используют одно и то же насосно-компрессорное оборудование. Это позволяет обеспечить дополнительную добычу нефти в течение одного и того же срока разработки залежи;

- сократить транспортные потери при высокой кондиции легких нефтепродуктов, получаемых с помощью ультразвукового крекинга. Затраты потребуются лишь на дополнительный реформинг этой продукции для увеличения октанового или цитанового числа, и дополнительная прибыль будет формироваться за счет снижения расходов на доставку и реализацию продукции вблизи от места ее извлечения;

- сократить расходы на транспортировку нефти к устью скважины за счет газлифта. Полученные в процессе крекинга углеводородные газы могут быть использованы для организации газлифтной транспортировки нефти к устью скважины и тем самым для уменьшения энергозатрат и фондозатрат на дорогостоящее насосно-компрессорное оборудование.

Указанные преимущества заявленного изобретения обеспечивают следующим образом.

То, что на призабойную зону дополнительно воздействуют дозированным, дискретным в пространстве аксиально-винтовым акустическим полем, причем это воздействие осуществляют одновременно с воздействием посредством вертикально и горизонтально направленными акустическими полями, при этом аксиально-винтовое акустическое поле создают посредством переключения виброгенерирующих элементов (излучателя) с возможностью создания (n-мерной) полевой сотовой структуры, обеспечивает максимизацию объема реакторной зоны и более полное и точное преобразование скважинных флюидов в углеводороды с заданными свойствами, например дизельное топливо, бензин, эфиры.

То, что горизонтально направленное акустическое поле бегущей волны создают в виде вращающегося горизонтально направленного акустического поля с частотой вращения ω, а частота вращения горизонтально направленного акустического поля регулируема и составляет ω=0,001÷10 МГц, обеспечивает обработку внутренней поверхности скважины (очистку), а также увеличение объема пород, подвергаемых акустическому воздействию с целью улучшения фильтрационных и емкостных свойств пород пласта, его гидрофобизации, деструкции отложений на открытой поверхности пласта в призабойной зоне, декольматации, взмучивания осадков в зумпфе скважины, для их последующего удаления.

То, что вращение акустического поля осуществляют с возможностью безинерционного изменения направления вращения, обеспечивает меньшую вероятность образования и роста газовых пузырей (коалесценция) в кольцевом пространстве реакторной зоны, что отрицательно сказывается на гомогенизации и кондиционировании смеси углеводородов, получаемых в процессе внутрискважинного крекинга нефти.

То, что горизонтально направленное акустическое поле бегущей волны создают регулируемой частоты для обеспечения многорезонансного режима взаимодействия породы пласта с флюидом, обеспечивает интенсификацию внутрипластовых процессов движения частиц жидкой нефти к забою скважины под влиянием разности забойного и пластового давлений (депрессии) и их сравнительно легкое отщепление от горных пород пласта коллектора за счет многорезонансного воздействия ультразвуковых волн на межфазное натяжение на границе раздела нефть - породы и, таким образом, акустическое воздействие на дополнительный объем пород для улучшения фильтрационных и емкостных свойств пород пласта, его гидрофобизации, деструкции отложений на открытой поверхности пласта в призабойной зоне, декольматации, взмучивания осадков в зумпфе скважины для их последующего удаления.

То, что в качестве обратной связи дополнительно используют амплитудно-фазочастотные характеристики отраженной волны, а также количественные и качественные параметры флюида, обеспечивает точную автоподстройку частоты и амплитуды генерируемых акустических колебаний, их скважность и длительность путем использования для этого неактивных в данный момент виброгенерирующих элементов (пьезоэлементов).

То, что параметры флюида, используемые для обратной связи, выбирают из ряда, состоящего из плотности флюида, его вязкости, скорости вертикального движения, температуры, давления, газоводосодержания, фракционного состава, их комбинации, обеспечивает идентификацию параметров основных алгоритмов оптимального управления процессом обработки призабойной зоны и пласта и особенно внутрискважинного крекинга.

То, что в известном способе ультразвукового крекинга углеводородных соединений, преимущественно сырой нефти, представляющем собой преобразование этих соединений, в том числе их разложение, в качестве ультразвукового реактора используют межтрубное пространство нефтегазовой скважины между активной поверхностью излучателя и внутренней поверхностью стенок скважины и/или пласта, а воздействие ультразвуковых волн осуществляют по всему объему активной зоны реактора, занимаемой смесью "вода - углеводородное соединение с растворенным газом", при этом процесс (крекинг-процесс) ведут в режиме развитой кавитации в обрабатываемой смеси с переходом жидких углеводородов и воды в парогазовую фазу, разрывом молекул воды и (длинных) углеводородных молекул, составляющих нефть, на составные части (радикалы) и гидрогенизацией и/или алкилированием последних с образованием легких углеводородов, а для создания акустического поля используют устройство (кавитатор), которое размещают в зоне (крекинг-процесса) и с помощью которого формируют акустическое поле заданной направленности (геометрической формы), периодичности (частоты), интенсивности (мощности) и квантованности (дозированности), необходимых (и достаточных) для создания стабильного, ориентированного кавитационного потока, в котором осуществляют крекинг нефти и ее (внутрискважинную) транспортировку к устью (скважины), обеспечивает эффективный внутрискважинный ультразвуковой крекинг нефти.

То, что используют дозированное, нестационарное, пространственно-распределенное, перемещаемое в вертикальном, горизонтальном и аксиально-винтовом направлениях акустическое поле в виде одновременно действующих вертикально и горизонтально направленных акустических полей, создающих суммарное поле за счет интерференции (во времени и пространстве) составляющих полей, обеспечивает условия процесса развитой кавитации, причем продолжительность кавитирования (пузырькообразования) в конкретной точке пространства реакторной зоны обеспечивают из расчета необходимой дозы акустической энергии, необходимой для крекинга нефти в заданный нефтепродукт (бензин, дизтопливо и т.п.)

То, что в качестве вертикально направленного акустического поля используют поле стоячих ультразвуковых волн, образованных за счет интерференции когерентных (синфазных) излучений двух или более рядом размещенных виброгенерирующих элементов (источника поля), в качестве горизонтально направленного акустического поля используют поле, вращающееся в горизонтальной плоскости с угловой частотой вращения ω, а в качестве аксиально направленного акустического поля используют дискретное в пространстве и времени аксиально-винтовое акустическое поле, которое создают посредством переключения виброгенерирующих элементов (излучателя) с возможностью создания (n-мерной) полевой сотовой структуры, обеспечивает повышение эффективности крекинг-процесса за счет равномерного вовлечения углеводородов в процесс крекинга.

То, что скорость перемещения акустического поля в межтрубном пространстве скважины составляет величину, которая необходима и достаточна для создания легких углеводородов, их транспортировки и извлечения из скважины, обеспечивает синхронность скоростей отбора и генерации продуктов крекинга.

То, что частота акустического поля соответствует резонансному кавитационному состоянию (в) жидкости (жидкой смеси) с конкретными физико-химическими характеристиками добываемых флюидов и составляет f=20·10³÷6·10⁸ Гц, обеспечивает возможность совпадения частот внешнего акустического поля с частотой схлопывания кавитационных пузырьков.

То, что время существования развитого кавитационного состояния в локальной зоне межтрубного пространства скважины, (где обеспечивают крекинг-процесс) выбирают в зависимости от физико-химических свойств добываемых углеводородов, термодинамических условий и в зависимости от времени, необходимого для их преобразования их в изомеры заданного молекулярного и компонентного состава, которое составляет t=1,8·10^-9÷50·10^-6 с, обеспечивает повышение эффективности образования изомеров заданного состава.

То, что интервал величины квантов (доз) акустической энергии, в котором ведут крекинг в локальной точке зоны скважины, т.е. интервал, в котором обеспечивают крекинг-процесс, в зависимости от физико-химических свойств добываемых углеводородов и термодинамических условий составляет ΔЕ=0,18·10^-12÷1·10^-4 Дж, обеспечивает:

- подготовку растворенных в нефти газов и воды к гидратации, алкилированию изомеров углеводородов и предотвращает их рекомбинацию, а также

- ограничивает дозу энергии, необходимую и достаточную для преобразования нефти в заданные углеводороды.

То, что в качестве параметров смеси и нефтяного пласта, насыщенного флюидами, за которыми ведут мониторинг, используют параметры, выбираемые из ряда, состоящего из плотности флюида, его вязкости, скорости вертикального движения, температуры, давления, газо- и водосодержания, фракционного состава и их комбинации, обеспечивает эффективный мониторинг обработки призабойной зоны и крекинга.

То, что обработку призабойной зоны скважины и межскважинного пространства осуществляют одновременно с внутрискважинным крекингом сырой нефти и откачкой полученных углеводородов, обеспечивает повышение эффективности за счет совмещения во времени и пространстве процессов извлечения, подготовки и переработки нефти в нефтепродукты.

То, что известное устройстве для акустической обработки призабойной зоны скважины выполнено в виде внутрискважинного прибора - кавитатора с возможностью внутрискважинного крекинга углеводородов, размещенного в корпусе, который выполнен составным в виде соосно соединенных (друг с другом) переходниками (муфтами) трех герметичных разборных цилиндров, в одном из которых установлен блок управления, в другом - блок акустических излучателей, а в третьем - локатор муфт, при этом блок акустических излучателей выполнен в виде совокупности виброгенерирующих элементов, разнесенных в пространстве, размещенных на связанном с корпусом жестком цилиндрическом каркасе и выполненных с возможностью создания дискретных в пространстве и времени горизонтального, вертикального и аксиально-винтового акустического полей, а в качестве датчиков использованы датчики показателей состояния флюидов, датчики физико-механических параметров волновых процессов и амплитудно-частотных характеристик виброгенерирующих элементов, а также датчики, характеризующие количество и качество конечного продукта (внутрискважинного) крекинга нефти, обеспечивает повышает эффективность управления процессами извлечения, подготовки и переработки нефти в нефтепродукты.

То, что блок управления установлен в верхнем цилиндре корпуса, а блок акустических излучателей - в нижнем цилиндре корпуса, при этом устройство дополнительно снабжено насосом с (дистанционно) регулируемым расходом, обеспеченным пакером и установленным над верхним цилиндром, обеспечивает дальнейшее повышение эффективности работы прибора, снижение энергозатрат и повышение ремонтопригодности.

То, что блок управления (БУ) содержит блок питания (БП), управляющее устройство (УУ), блок генераторов (БГ), выполненный, по меньшей мере, с одним генератором низкой частоты (ГНЧ) и/или, по меньшей мере, с одним генератором высокой частоты (ГВЧ), блок усилителей мощности (БУМ), выполненный, по меньшей мере, с одним усилителем мощности высокой частоты (ВУМ) и/или низкой частоты (НУМ), блок коммутаторов (БК), выполненный по меньшей мере с одним коммутатором виброгенерирующих элементов высокой частоты (ВК) и/или низкой частоты (НК), насосный блок (НБ), а также блок излучателей (БИ), выполненный по меньшей мере с одним высокочастотным акустическим излучателем (ВАИ) и/или одним низкочастотным акустическим излучателем (НАИ), при этом БП своим входом через кабельный разъем (КР) по кабелю связан с наземным источником питания, а своими выходами с остальными элементами БУ, выходы УУ соединены со входами ГНЧ и/или ГВЧ, которые своим выходом связаны со входом ВУМ и/или соответственно НУМ, выходы которых через ВК и/или подключены на входы ВАИ и/или НАИ, которые своими выходами связаны со входами отрицательной обратной связи ВУМ и/или соответственно НУМ, при этом акустические выходы ВАИ и/или НАИ одновременно являются соответствующими выходами блока управления, обеспечивает эффективное взаимодействие подсистем и систем внутрискважинного прибора - кавитатора.

То, что управляющее устройство (УУ) содержит микропроцессор (МП), генератор тактовой частоты (ГТЧ), блок аналогово-цифровых преобразователей (АЦП) первичной информации, блок цифроаналоговых преобразователей (ЦАП) управляющих воздействий, блок программно-математического обеспечения (ПМО) микропроцессора, блок уставок (БУ), основанных на экспериментальной информации о параметрах процесса кавитации в конкретном углеводородном сырье из конкретного продуктивного пласта при конкретных термодинамических условиях, блок расчета вектора управляющих воздействий (РВУВ), а также блок оценки и сравнения параметров (ОСП) течения флюидов в зоне преобразования углеводородов и в призабойной зоне, при этом первый вход МП электрически связан с первым выходом ГТЧ, второй выход которого соединен с входом 1 шины 7, входы 2-6 которой связаны с выходами АЦП вектора входных переменных, входы 2-6 МП связаны с выходами блоков ПМО, ОСП, БУ, РВУВ, ОСП соответственно и локатора муфт, а выход МП электрически связан с шиной 8, выходы 1-4 которой подключены ко входам блока ЦАП, выходы которого являются выходами блока управления, обеспечивает мониторинг, подготовку величин вектора уставки и эффективное выполнение вычислительных операций для своевременной выработки вектора оптимальных значений управляющих воздействий.

То, что блок акустических излучателей (БИ) выполнен в виде последовательного набора коаксиально установленных на жестком цилиндрическом каркасе акустических излучателей, выполненных в форме цилиндров с плоскими основаниями, электрически изолированных друг от друга по поверхности оснований, при этом электрически изолированные друг от друга виброгенерирующие элементы установлены в каждом акустическом излучателе так, что их излучающие поверхности совпадают боковой цилиндрической поверхностью акустического излучателя и в центре виброгенерирующего элемента ортогональны радиусу цилиндрической поверхности, обеспечивает эффективность работы и ремонтопригодности внутрискважинного прибора - кавитатора.

То, что блок акустических излучателей выполнен в виде набора низкочастотных акустических излучателей, который установлен в нижней части корпуса, и набора высокочастотных акустических излучателей, который установлен в верхней части корпуса, обеспечивает независимость выполнения внутрискважинным прибором - кавитатором операций по извлечению и подготовке нефти от процесса крекинга.

То, что в качестве датчиков показателей состояния флюидов использованы датчики физико-механических величин, выбираемых из ряда, состоящего из плотности флюидов их вязкости, скорости вертикального движения потока жидкости, температуры и давления в верхней и нижней частях скважинного прибора - кавитатора, газосодержания и водосодержания, фракционно-компонентного состава, их комбинации, обеспечивает эффективное выполнение мониторинга процессов обработки призабойной зоны и внутрискважинного крекинга нефти.

То, что в качестве датчиков качестве датчиков физико-механических параметров волновых процессов и амплитудно-частотных характеристик виброгенерирующих элементов использованы датчики величин, выбираемых из ряда, состоящего из напряжений, токов, частот, электрических мощностей, фаз напряжений и токов виброгенерирующих элементов, скоростей, амплитуд, фаз, коэффициентов поглощения прямой продольной, отраженной продольной, прямой поперечной и отраженной поперечной акустических волн, их комбинации, обеспечивает оперативность и безопасность эксплуатации прибора.

То, что в качестве датчиков величин, характеризующих количество и качество конечного продукта (внутрискважинного) крекинга нефти, использованы датчики величин, выбираемых из ряда, состоящего из мгновенного (текущего) расхода, плотности флюидов их вязкости, скорости вертикального движения потока жидкости, газосодержания и водосодержания, фракционно-компонентного состава, их комбинации, обеспечивает повышение коэффициента выхода годного, предотвращение условий возникновения аварий и повышение эффективности управления насосно-компрессорным оборудованием.

Поскольку внутрискважинный крекинг нефти основан на разрыве длинных углеводородных макромолекул нефти, это возможно с помощью концентрации ультразвуковых волн в точках пространства с максимальной акустической энергией, возникающих в результате интерференции нескольких полей. Количество таких точек определяется волновыми характеристиками поля - его частотой, длиной волны и амплитудой. Для всех жидкостей и многих веществ существует некоторое пороговое значение акустической энергии, при котором жидкость переходит в парогазовое состояние. Видимым наглядным признаком этого является образование множества пузырьков. Этот процесс называется кавитацией. Порог кавитации жидкости определяют экспериментальным и теоретическим путем.

В каждой кавитационной каверне (пузырьке) происходит переход жидких углеводородов в парогазовую фазу. Через некоторое время каверна "охлопывается" и углеводороды вновь переходят в жидкое состояние. В каждой каверне возникают такие термодинамические условия (давление, температура), что молекулы нефти разрываются и образуются иные, более легкие углеводороды. В момент схлопывания происходит разрыв длинных молекул нефти на радикалы. Разорванные молекулы нефти (радикалы) замыкаются иными, более легкими радикалами, Ими могут быть радикалы газов, растворенных в нефти или радикалы летучих углеводородов. Например, Н^-, СН₃ ^- и т.п.

Время существования каждой каверны в зоне развитой кавитации соответствует конкретному веществу и конкретным термодинамическим условиям. При ультразвуковом крекинге его следует выбрать таким, чтобы оно соответствовало максимальному преобразованию нефти в преобразуемые углеводороды. При этом необходимо стремиться к уменьшению доли выделяющихся газов, широкой фракции углеводородов и эмульсий в качестве побочных продуктов крекинга. То есть необходимо управлять процессом преобразования (крекинга) углеводородов в конкретных условиях.

Наиболее оптимальным решением задачи является проведение крекинга нефти в промысловых условиях, а именно в добывающей скважине, причем без изменения конструкции скважины. Эту задачу решают, если управление внутрискважинным крекингом производят за счет использования заявленной специально сконструированной для этого аппаратуры, формирующей нестационарное во времени и пространстве акустическое поле с характеристиками, обеспечивающими наиболее полное преобразование углеводородов. Заявленный способ направлен на решение задачи управляемого крекинга сырой нефти в скважине, очистки скважины и обработки околоскважинной области продуктивных пород забоя скважины за счет специальной конструкции скважинного прибора и аппаратуры управления им. Управляемыми объектами являются конфигурация и энергетика акустического поля, характеристики кавитационного течения в зоне интерференции акустических полей и характеристики газожидкостного потока в скважине. Ограничениями являются конструкция скважины и скважинного прибора, реальный состав добываемой нефти и термодинамические условия течения потока нефти из пласта вдоль колонны обсадных труб, условия течения в НКТ, а также способ извлечения нефти из скважины. При этом управляемое в пространстве и времени движение акустического поля должно создать область развитой устойчивой кавитации. Длительность существования акустического поля определяется исходя из характеристик нефти и продуктов крекинга.

Аппаратурным решением предлагаемого способа является заявленный скважинный прибор - ультразвуковой кавитатор.

Акустическое поле, формируемое кавитатором, имеет вертикальную, горизонтальную и аксиальную направленность. Диапазон частот поля стоячей акустической волны, образованного акустическими излучателями, соответствует резонансным частотам развитого кавитационного состояния для конкретной газированной скважинной жидкости. Его определяют из экспериментальных исследований.

В каждый момент времени акустическое поле или же его активная часть имеет ограниченный объем, который по своим геометрическим характеристикам напоминает горизонтальную линзу, цилиндр либо их части. Объем нефти, попавшей в такую ультразвуковую линзу, ограничен ее геометрическими параметрами.

Если нефть продолжительное время пребывает в активной зоне акустического поля, она стремительно подвергается полному разложению с образованием газов и широкой фракции легких углеводородов. Чтобы этого не произошло и чтобы получить преобразование нефти в запланированную фракцию с конкретным молекулярным составом, кавитационный процесс должен быть периодическим с возможностью дозирования (квантования) энергии, используемой в этом процессе. Поэтому процесс ультразвукового крекинга должен иметь управляемый импульсный характер. Он может произойти за один или несколько всплесков акустического поля. При этом суммарную энергию поля в кольцевом пространстве дозируют таким образом, чтобы ее величина была необходимой и достаточной для того, чтобы полностью прореагировал указанный объем нефти, но не более того, ибо в противном случае выход годного существенно уменьшится за счет полного разложения нефти с образованием газов и широкой фракции легких углеводородов. Для осуществления этой цели в заявленном способе используют импульсное пространственное сканирование акустического поля, наложенное на процесс течения углеводородов и одновременно с этим удаление, преимущественно откачку, полученных в результате крекинга углеводородов запланированного состава. При этом объем откачиваемых углеводородов должен быть равен объему сырой нефти, подвергнутой процессу крекинга. Для этой цели обеспечивают дистанционное регулирование объемным расходом насоса, снабженного пакером и установленного над кавитатором.

Сканирование поля, т.е. периодическое перемещение акустического поля вдоль ствола скважины, вызывает устойчивый поток легких углеводородов в скважине от забоя к устью или к насосу, установленному в скважине. Этот поток обусловлен депрессией и различием в плотности и вязкости сырья и преобразованных в результате крекинга углеводородов. Скорость вертикального и аксиального сканирования автоматически устанавливают с помощью устройства управления. Она должна соответствовать величине скорости извлечения углеводородов из скважины. Сканирование поля в указанных направлениях формирует общую динамическую устойчивость процесса управляемого крекинга в кольцевом пространстве между кавитатором и колонной обсадных труб.

Техническим результатом реализации заявленного способа является повышение эффективности добычи и переработки нефти за счет того, что заявленный способ обеспечивает:

1. Создание нестационарного пространственно-распределенного, сканируемого акустического поля стоячей волны с заданными характеристиками.

2. Облучение и внутрискважинный крекинг сырой нефти в акустическом поле с преобразованием ее в углеводороды с заданными физико-химическими свойствами.

3. Мониторинг физико-механических характеристик флюидов в стволе скважины и призабойной зоне пласта.

4. Очистку внутренней поверхности колонны обсадных труб от отложений высоковязких углеводородов и шлама.

5. Облучение флюидонасыщенных пород продуктивных пластов, находящихся в межскважинной зоне, акустическим полем бегущей волны.

6. Защиту рабочих поверхностей скважинного прибора от кавитационной эрозии.

7. Автономную работу ультразвукового кавитатора в стволе скважины без управляющих воздействий с земной поверхности.

Изобретение в дальнейшем поясняется фигурами чертежей, которые хотя и иллюстрируют конкретные, частные варианты технического решения в соответствии с изобретением, однако не исчерпывают общего изобретательского замысла.

На фигурах, в частности, отображено:

фиг.1 - обобщенная блок-схема устройства для обработки призабойной зоны скважины и внутрискважинного крекинга нефти;

фиг.2 - скважинный прибор - кавитатор, вид спереди;

фиг.3 - компоновочная схема скважинного прибора - кавитатора;

фиг.4 - структурная электрическая схема блока управления;

фиг.5 - структурная электрическая схема управляющего устройства блока управления скважинного прибора - кавитатора;

фиг.6 - схема вращения низкочастотного акустического поля кавитатора;

фиг.7 - схема вращения высокочастотного акустического поля кавитатора;

фиг.8 - схема размещения виброгенерирующих элементов на рабочей поверхности кавитатора;

фиг.9 - циклограмма работы акустических излучателей кавитатора.

ДЕТАЛЬНОЕ ОПИСАНИЕ ФИГУР ЧЕРТЕЖЕЙ

Устройство (фиг.1-13) для обработки призабойной зоны 1 скважины 2 посредством акустического воздействия на нефтеносный пласт 3, в котором выполнены перфорации 4, содержит скважинный прибор - кавитатор 5, который спускают на забой 6 на геофизическом трос-кабеле 7 и/или на насосно-компрессорной трубе 8 с трос-кабелем 7 с использованием приспособления 9 для выполнения спускоподъемных операций - такелажного устройства. Стенки скважины обсажены колонной обсадных труб 10, внутренняя поверхность которых покрыта высоковязкими углеводородами, окислами, грязью, шламом и т.п. (не показано). Кольцеобразный зазор 11 между стенками скважины 2 и колонной обсадных труб 10 зацементирован с созданием цементной пробки. Устье 2 скважины уплотнено фланцем 12, в котором выполнены отверстия для транспортировки нефтепродуктов из скважины 2 и для прохождения трос-кабеля 7.

Скважинный прибор - кавитатор 5 для обработки призабойной зоны 1 скважины 2 посредством акустического воздействия на нефтеносный пласт 3, в котором выполнены перфорации 4, содержит корпус, который выполнен составным в виде соосно соединенных друг с другом переходными муфтами (не показано) трех герметичных разборных цилиндров: верхнего 13, среднего 14 и нижнего 15 (фиг.1). Кроме того, кавитатор 5 содержит также блок 16 управления (фиг.2), локатор муфт 17, блок акустических излучателей 18, верхний 19 и нижний 20 блоки датчиков, токоввод 21 с кабельным разъемом и такелажное устройство (не показано). Блок 16 управления установлен в верхнем корпусном цилиндре 13, локатор 17 муфт - соответственно в среднем корпусном цилиндре 14, а блок 18 акустических излучателей, который содержит блок 22 высокочастотных акустических излучателей и блок низкочастотных излучателей 23, - в нижнем корпусном цилиндре 15.

Каждый из высокочастотных излучателей блока 22 выполнен в виде совокупности виброгенерирующих элементов 24, которые разнесены в пространстве и размещены на связанном с корпусом жестком цилиндрическом каркасе 26 с образованием р-мерной сотовой структуры и возможностью создания дискретного в пространстве и во времени горизонтального, вертикального и аксиально-винтового акустических полей (фиг.6-8).

Аналогично этому каждый из низкочастотных излучателей блока 23 выполнен в виде совокупности виброгенерирующих элементов 25, которые разнесены в пространстве и размещены на связанном с корпусом жестком цилиндрическом каркасе 26 с образованием р-мерной сотовой структуры и возможностью создания дискретного в пространстве и во времени горизонтального вращательного акустического поля (фиг.9).

Верхний блок датчиков 19 состоит из датчиков 27-29, нижний блок 20 датчиков - из датчиков 30-32. В качестве датчиков 27-32 использованы датчики показателей состояния флюидов в пласте 3, датчики физико-механических параметров волновых процессов и амплитудно-частотных характеристик виброгенерирующих элементов 25, а также датчики, характеризующие количество и качество конечного продукта внутрискважинного крекинга нефти (не показаны).

Блок 16 управления связан (фиг.3) с блоком 47 питания и содержит управляющее устройство 34, входы которого связаны с блоками 19 и 20 датчиков, а выходы 1,2 - с блоком генераторов 35, который выполнен по меньшей мере с одним генератором 36 низкой частоты и по меньшей мере с одним генератором 37 высокой частоты. Кроме того, блок 16 управления содержит блок 38 усилителей мощности, выполненный по меньшей мере с одним усилителем 39 высокой частоты и по меньшей мере с одним усилителелем 40 мощности низкой частоты, а также блок коммутаторов 41, выполненный по меньшей мере с одним коммутатором 42 виброгенерирующих элементов высокой частоты и по меньшей мере с одним коммутатором 43 виброгенерирующих элементов низкой частоты. Блок 16 управления содержит еще блок акустических излучателей 18, выполненный по меньшей мере с одним низкочастотным акустическим излучателем 23 и по меньшей мере с одним высокочастотным акустическим излучателем 22.

При этом блок питания 33 своим входом через токоввод с кабельным разъемом 21 и трос-кабель 7 электрически связан с наземным источником 45 питания ˜0,4 кВ, а другими своими выходами - с остальными элементами блока 16 управления. Выход 1 управляющего устройства 34 соединен со входом генератора 36 низкой частоты, а выход 2 управляющего устройства 34 соединен со входом генератора 37 высокой частоты. Своими выходами генераторы 36 и 37 электрически связаны с первыми входами усилителя 54 мощности низкой частоты и соответственно усилителя 39 высокой частоты, которые своими выходами через коммутаторы 42 и соответственно 43 электрически связаны со входами низкочастотных акустических излучателей 46 и соответственно высокочастотных акустических излучателей 47, электрические выходы которых в качестве отрицательной обратной связи подключены на соответствующие входы усилителей 39 и 40 мощности. Выходы блоков акустических излучателей 22 и 23 одновременно являются акустическими выходами блока 16 управления.

Управляющее устройство 34 (фиг.3, 4) содержит микропроцессор 48, на входы 1-6 которого своими выходами подключены генератор 49 тактовой частоты, блок 50 программно-математического обеспечения микропроцессора, блок 51 уставок, основанных на экспериментальной информации о параметрах процесса кавитации в конкретном углеводородном сырье из конкретного продуктивного пласта при конкретных термодинамических условиях, блок 52 расчета вектора управляющих воздействий, локатор 17 муфт и блок 53 оценки и сравнения параметров течения флюидов в зоне преобразования углеводородов (в кольцевом пространстве 72) и в призабойной зоне 1.

При этом блок оценки и сравнения параметров 53 течения флюидов в зоне преобразования углеводородов своим входом электрически связан с выходом шины 54, входы 1-6 которой, которые одновременно являются входами управляющего устройства 34, связаны с выходами блока 55 амплитудно-цифровых преобразователей 56-61 вектора входных переменных.

Микропроцессор 48 своим выходом подключен ко входу шины 62, которая своими выходами 1-4 подключена к соответствующим входам блока 63 цифроаналоговых преобразователей 64-67, выходы которых одновременно являются выходами управляющего устройства 34 и через блок 35 генераторов, блок 38 усилителей мощности и блок коммутаторов в дальнейшем связаны с блоком 18 акустических излучателей.

При этом генератор 49 тактовой частоты своим вторым выходом электрически связан с первым входом шины 54, остальные входы 2-6 которой связаны с выходами блока 55 амплитудно-цифровых преобразователей 56-61 вектора входных переменных, при этом входы последних одновременно являются входами управляющего устройства 34. Своим выходом шина 62 подключена ко входу блока 53 оценки и сравнения, а микропроцессор 48 своим выходом подключен ко входу шины 54, которая своими выходами 1-4 подключена ко входам 1-4 блока 63 цифроаналоговых преобразователей 64-67, выходы которых одновременно являются выходами управляющего устройства 34.

Блок 18 акустических излучателей выполнен в виде последовательного набора коаксиально установленных на жестком цилиндрическом каркасе 26 акустических излучателей 46 и 47, выполненных в форме цилиндров с плоским основанием, электрически изолированных друг от друга по поверхности оснований, при этом электрически изолированные друг от друга виброгенерирующие элементы 24-25 установлены в каждом акустическом излучателе так, что их излучающие поверхности совпадают с боковой цилиндрической поверхностью акустического излучателя и в центре виброгенерирующего элемента ортогональны радиусу цилиндрической поверхности.

Виброгенерирующие элементы 24-25 в каждом из излучателей 46 и 47 электрически изолированы друг от друга изолирующими элементами и размещены в каждом из излучателей так, что их излучающие поверхности совпадают с боковой цилиндрической поверхностью излучателей 46 и 47 и при этом в центре виброгенерирующего элемента указанные излучающие поверхности ортогональны радиусу цилиндрической поверхности.

Блок 23 акустических излучателей выполнен в виде набора из m низкочастотных акустических излучателей 47, установленного в нижней части корпусного цилиндра 15 и набора из n высокочастотных акустических излучателей 46, установленного в верхней части корпусного цилиндра 13. Цилиндрический корпус 13 заполнен маслом. В блоке 18 акустические излучатели 47(выполненные в количестве m штук), и 46 (выполненные в количестве n штук), и виброгенерирующие элементы 24-25 в каждом из m+n указанных излучателей размещены таким образом, что они образуют сотовую структуру и, кроме того, создают возможность полевого взаимодействия рядом расположенных (по вертикали, по горизонтали и по диагонали) виброгенерирующих элементов 24-25, а следовательно, и с возможностью создания многомерного нестационарного акустического поля (фиг.6-9).

Каждый из акустических излучателей 22, 23 конструктивно выполнен таким образом, чтобы обеспечить формирование стоячей акустической волны в кольцевом пространстве между соседними элементами, обсадной трубой и скважинным устройством. Он выполнен в виде совокупности акустических элементов, разнесенных в пространстве на жестком каркасе 26.

За счет пространственной конструкции акустических излучателей каждый из коммутаторов 42, 43 включает текущий набор виброгенерирующих элементов 24-25, формирующих заданное изменяющееся во времени и пространстве акустическое поле. Расстояние между центрами соседних вертикально и горизонтально расположенных высокочастотных виброгенерирующих элементов 24, выбрано таким образом, чтобы в результате их взаимодействия формировался режим стоячей волны, не зависящий от состояния внутренней поверхности обсадных труб.

Частотные характеристики такого поля, вначале определяют исходя из условия получения развитого кавитационного процесса, а затем - условий крекинга скважинной жидкости. Это происходит в режиме резонанса, возбуждающего процесс крекинга конкретного флюида. Длительность акустического поля определяется энергией процесса кавитации, необходимой и достаточной для процесса преобразования тяжелых углеводородов в более легкие.

Вращательное низкочастотное широкополосное акустическое поле 77 (фиг.9) формируется путем циклического попарного переключения низкочастотных виброгенерирующих элементов 25 низкочастотного акустического излучателя 47.

Интенсивность акустического поля, сдвиг фаз и его продолжительность выбраны из расчета наиболее полного крекинга текущего объема нефти, попавшего в акустическое поле стоячей волны, главным образом вследствие интерференции акустических волн, создаваемых соседними (размещенными по соседству) высокочастотными виброгенерирующими элементами 24.

В верхней части скважинного прибора - кавитатора 5 в корпусном цилиндре 13 размещены верхний блок датчиков 19, состоящий из верхнего датчика давления 27, верхнего датчика температуры 28, блок 33 питания, управляющее устройство 34, блок 35 генераторов, блок 41 коммутаторов, блок 38 усилителей мощности и узкополосный высокочастотный генератор 29 акустических колебаний, который предназначен для мониторинга процесса преобразования углеводородов в кольцевом пространстве 72 от нижней части до верхней части корпуса кавитатора 5.

В средней части скважинного прибора - кавитатора 5 в корпусном цилиндре 14 размещен локатор муфт 17.

В нижней части скважинного прибора - кавитатора 5 в корпусном цилиндре 15 размещены низкочастотные 23 и высокочастотные 22 акустические излучатели, звукоприемник 32, нижний датчик 31 температуры и нижний датчик 30 давления.

Над верхним цилиндром кавитатора (фиг.13) установлен электронасос 70, снабженный пакером (не показано).

Заявленное устройство - ультразвуковой кавитатор 5 (фиг.1-13) работает следующим образом.

Режим спуска кавитатора 5 в скважину 1 и очистки внутренней поверхности обсадной колонны скважины 10. В этом режиме в скважину 2 на трос-кабеле 7 с помощью каротажного подъемника (лебедки) 68 спускают заявленное устройство 5 в состоянии ожидания (фиг.11). В этом состоянии на блок питания 33 подано электрическое напряжение 0,4 кВ от наземного источника 45 питания, работают только верхний блок датчиков (датчики 27-29) и нижний блок датчиков (датчики 30-32). Блок 18 акустических излучателей отключен, но устройство 5 готово к работе. На границе раздела газ-жидкость 71 (гидростатический уровень скважинной жидкости) в скважине кавитатор 5 по показателям датчиков 27-32 автоматически включается и после этого работает в автономном режиме. Управляющее устройство 34 включает блок акустических излучателей, который включает блок 22 высокочастотных виброгенерирующих элементов.

При дальнейшем спуске от гидростатического уровня жидкости 71 в скважине 2 до забоя 1 устройство 5 продолжает работать в режиме очистки. В этом режиме не используется низкочастотное широкополосное поле, а происходит дальнейшая очистка внутренней поверхности обсадной колонны от налипших отложений, в первую очередь от высоковязких углеводородов. При этом режиме акустическую интенсивность виброгенерирующих элементов формируют усилителем мощности исходя из условия разрежения высоковязких нефтяных отложений до величины вязкости, которую задают вектором уставок. За счет вертикальной и горизонтальной ориентации акустических полей эти остатки преобразуются в более легкие углеводороды, разжижаются до нужной консистенции, всплывают и извлекаются из скважины самоизливом либо с помощью насоса. Консистенцию разжиженных углеводородов, которые образовались при режиме очистки контролирует блок управления 16 с помощью верхнего 19 и нижнего блоков датчиков. В этом режиме низкочастотный тракт кавитатора выключен.

После завершения операции очистки внутренней поверхности колонны обсадных труб с помощью локатора муфт 17 фиксируют место установки устройства 5 в забое 1 или верхней части пород продуктивного горизонта, после чего в скважине устанавливают колонну насосно-компрессорных труб 8, подсоединенную к насосу-качалке 69. При этом кавитатор подготовлен для режима согласованной роботы ультразвукового кавитатора 5, погруженного в скважину на трос-кабеле 7, и насоса-качалки 69, соединенному с колонною насосно-компрессорных труб 8 (фиг.12). Управляющее устройство 34 скважинного прибора - кавитатора 5 автоматически приспосабливается к скорости потока добываемых углеводородов в скважине и осуществляет крекинг нефти в кольцевом пространстве 11. Такой режим не оптимальный с точки зрения максимально полного и быстрого извлечения нефти. В этом режиме не используют максимальную мощность кавитатора 5 вследствие того, что производительность установленного насосного оборудования есть величина постоянная (нерегулируемая). Но при этом наиболее рационально используется насосно-компрессорное оборудование, ранее смонтированное около устья 73 скважины 2. В этом режиме одновременно работает как высокочастотный тракт кавитатора, так и низкочастотный. Поле 77 широкополосных низкочастотных акустических колебаний (фиг.9) возбуждает процесс интенсификации в призабойной зоне 1 нефтеносного пласта 3. Круговое вращение 78 низкочастотного акустического поля 77 с управляемой частотой ω₂ формирует периодическое механическое воздействие на флюиды, которые расположены в призабойной зоне 1 скважины 2. При достижении частоты ω₂ одной из резонансных частот механической системы пласт - флюиды, которая зависит, например, от расстояния, флюидонасыщенности, в локальной зоне пласта 3 происходят механические резонансные явления, которые позитивно влияют на процесс нефтеизвлечения, депарафинизации, декольматации. В этом режиме совместное воздействие низкочастотного акустического поля, которое создает условия для интенсификации процессов фильтрации нефти из призабойной и межскважинной зоны пласта к перфорационным отверстиям скважины и крекинга нефти в забое скважины.

Режим крекинга и добычи легких углеводородов при взаимодействии насоса-качалки 69 и погруженного в скважину на колонне НКТ 8 кавитатора 5, который работает в автономном режиме (фиг.12). После завершения предыдущей операции очистки скважины кавитатор 5 извлекают на земную поверхность и через переходную муфту или хвостовик НКТ (не показано) монтируют на колонне 8 НКТ, затем повторно опускают в скважину (фиг.12). С помощью локатора муфт 21 фиксируют место установки устройства 5 на забое 1, после чего устройство 5 устанавливают на глубине перфораций 4 обсадной колонны 11. Затем устройство 5 переходит в основной режим работы. В этом режиме в скважину 2 с помощью каротажного подъемника (лебедки) 68 по трос-кабелю 7 подается электрическая энергия напряжением 0,4 кВ на блок питания 33 от наземного источника 45 питания, который включает управляющее устройство 34 кавитатора 5, которое, в свою очередь, последовательно включает все блоки кавитатора. В первую очередь включаются верхний блок датчиков (датчики 27-29) и нижний блок датчиков (датчики 30-32). Блок 18 акустических излучателей включается по сигналу из управляющего устройства 34, которое по показателям датчиков 27-32 следит за состоянием измеряемых термодинамических параметров, и параметров течения преобразованных углеводородов, сравнивает эти значения с параметрами вектора уставок и задает режимы работы блока акустических излучателей, который включает блок 22 высокочастотных и 23 низкочастотных виброгенерирующих элементов. За счет управления характеристиками вертикальной, горизонтальной и аксиально-винтовой ориентации акустических полей, воздействующих на скважинные флюиды они преобразуются в более легкие углеводороды, разжижаются до нужной консистенции, всплывают и извлекаются из скважины.

Наиболее оптимальным является режим крекинга и управляемой добычи легких углеводородов при взаимодействии погруженного в скважину на колоне насосно-компрессорных труб 8 кавитатора 5 и электронасоса 70 (фиг.13), которым управляет управляющее устройство 34 кавитатора 5. На согласованном расстоянии вверху над кавитатором монтируют электронасос 70 регулируемой производительности, который подсоединяют электрическим сигнальным кабелем 75 к кавитатору 5, затем конструкцию этой колонны погружают в скважину. В этом режиме используют совместное влияние низкочастотного акустического воздействия, которое создает условия для интенсификации процессов фильтрации нефти из призабойной зоны пласта и межскважинного пространства (не показано) к системе перфорационных отверстий скважины 4 и крекинга нефти в призабойной зоне скважины 1 и в кольцевом пространстве 72 скважины 1. Устройство 5 подготовлено к наиболее эффективному режиму работы. При этом электрическую энергию промышленной частоты 50 Гц и напряжением 0,4 кВ подают по трос-кабелю 7 через токоввод 21 (электроразъем) на вход преобразователя напряжения блока питания 33, где ее выпрямляют до номинального значения, необходимого для функционирования всех систем и элементов внутрискважинного устройства 5, циклограмма роботы которого приведена на фиг.10. Ниже даны пояснения и приведены обозначения, сделанные на циклограмме, где:

1 и 9 - диаграммы включения верхнего и соответственно нижнего блоков датчиков;

2 - зависимость акустической мощности заявленного устройства - кавитатора 5 от времени;

3 - временная диаграмма изменения скорости продольных колебаний в жидкости между звукогенератором 29 и звукоприемником 32;

4 - временная диаграмма включения последней пары виброгенерирующих элементов 24;

5 - временная диаграмма включения следующей пары виброгенерирующих элементов 24;

6 - временная диаграмма включения второй пары виброгенерирующих элементов 24;

7 - временная диаграмма включения пары виброгенерирующих элементов низкочастотного широкополосного генератора акустических колебаний поля продольных и поперечных волн;

8 - временная диаграмма включения первой пары нижних виброгенерирующих элементов.

Принятые на диаграммах обозначения:

Т - период полного цикла работы системы измерения и виброгенерирующих элементов акустического излучателя от самых нижних до самых верхних (на боковой поверхности скважинного прибора - кавитатора 5);

t₁-t₀ - период измерения термодинамических и скоростных характеристик потока углеводородов в кольцевом пространстве 11 между кавитатором 5 и внутренней стенкой колонны 10 обсадных труб;

t₁ - момент начала генерации первой пары горизонтального ультразвукового поля виброгенерирующих элементов 24 самого нижнего акустического элемента 46 и завершения работы датчиков системы измерений (мониторинга);

t₂ - момент начала генерации горизонтального ультразвукового поля первыми парами виброгенерирующих элементов 24 самого нижнего акустического излучателя 46, а также начала генерации широкополосного 70 низкочастотного поля 77 (фиг.10);

t₃ - момент начала генерации горизонтального ультразвукового поля последними парами виброгенерирующих элементов 24 самого нижнего акустического излучателя 46 и окончания работы последней пары виброгенерирующих элементов 25 широкополосного акустического излучателя 47;

t₄ - момент начала генерации горизонтального ультразвукового поля первыми парами виброгенерирующих элементов 24 второго акустического излучателя 46;

t₅ - момент окончания генерации горизонтального ультразвукового поля первыми парами виброгенерирующих элементов 24 второго акустического излучателя 46, а также начала генерации низкочастотного широкополосного поля 77;

t₆ - момент начала генерации горизонтального ультразвукового поля последними парами виброгенерирующих элементов 24 акустических излучателей 46, а также окончания генерации низкочастотного широкополосного поля 77;

t₇ - момент окончания генерации горизонтального ультразвукового поля последней пары виброгенерирующих элементов 24 второго акустического излучателя 46 и начала генерации горизонтального ультразвукового поля первыми парами виброгенерирующих элементов 24 следующего акустического излучателя 46;

t₈ - момент начала генерации горизонтального ультразвукового поля первой пары виброгенерирующих элементов следующего акустического элемента, а также начала генерации низкочастотного широкополосного поля:

t₉ - момент начала генерации горизонтального ультразвукового поля последними парами виброгенерирующих элементов 24 следующего акустического элемента 46 и окончания работы последней пары виброгенерирующих элементов 25 широкополосного акустического излучателя 47;

t₁₀ - момент окончания генерации горизонтального ультразвукового поля последней пары виброгенерирующих элементов следующего акустического элемента и начала генерации горизонтального ультразвукового поля первыми парами виброгенерирующих элементов 24 последующего акустического элемента 46;

t₁₁ - момент окончания генерации горизонтального ультразвукового поля последней пары виброгенерирующих элементов предыдущего акустического элемента и начала генерации горизонтального ультразвукового поля первыми парами виброгенерирующих элементов 24 самого верхнего акустического элемента 46;

t₁₂ - момент начала генерации горизонтального ультразвукового поля первой пары виброгенерирующих элементов 24 самого верхнего акустического элемента 46, а также начала генерации низкочастотного широкополосного поля 77:

t₁₃=Т - период полного цикла работы системы измерения и виброгенерирующих элементов 24 акустических излучателей 46 от самых нижних до самых верхних и попарных сочетаний соседних виброгенерирующих элементов.

t₄-t₁ - период полного оборота горизонтального акустического поля вокруг самого нижнего акустического излучателя 24, при этом t₄-t₁=t₇-t₄=...=t_i-t_i-3=t₁₃-t₁₀, 4≤i≤9;

t_i-t_i-3 - период полного оборота горизонтального акустического поля вокруг; i-го акустического излучателя 46;

В случае выхода из строя датчиков или в случае, когда значения контролируемых параметров выходят за пределы величин уставки, устройство управления 34 автоматически отключает внутрискважинное устройство - кавитатор 5.

По сигналам, непрерывно снимаемым с датчиков 27-32, установленным в верхней и нижней частях прибора 5, осуществляют мониторинг процесса. Эти датчики включены постоянно, однако съем информации осуществляют периодически, через заданные интервалы времени в соответствии с циклограммой, приведенной на фиг.10.

Для этого через шину 54 открывают канал съема информации с блока верхних 19 и блока 20 нижних датчиков. При этом фиксируют и запоминают в памяти микропроцессора 48 скорость продольной волны и коэффициент ее поглощения в кольцевом пространстве 11 между кавитатором и обсадной трубой при заданном расстоянии между звукогенератором 29 и звукоприемником 32, а также фиксируют значения температуры среды в газожидкостном потоке 28, 31, давления 27, 30 на концах скважинного прибора 5. В управляющем устройстве 34 соотношение этих величин определяет коэффициент динамической вязкости флюида. При этом учитывают значения температуры и давления, а также их разность. Рассчитывают коэффициент динамической вязкости, величину коэффициента гидравлического сопротивления, газо- и водосодержание флюида, скорость его движения в трубном пространстве. Эти данные сравнивают со значениями величин уставок, вводимых при настройке микропроцессора 48, который входит в состав управляющего устройства 34. Величина рассогласования перечисленных текущих значений параметров, характеризующих поток флюида и значений параметров вектора уставок, является основанием для выдачи управляющих воздействий блоками 64-67 управляющих воздействий на работу исполнительных органов скважинного прибора - кавитатора 5.

С помощью управляющего устройства 34 формируют акустические поля заданной периодичности и мощности, необходимых для создания стабильного ориентированного кавитационного потока, в котором проводят крекинг нефти и внутрискважинный транспорт углеводородов на поверхность с помощью насоса 70 с дистанционно регулируемым объемным расходом.

В качестве обратной связи для работы управляющего устройства служит текущая информация, снимаемая с верхних и нижних датчиков 27-32, а также величины уставок. Информация, поступающая от датчиков и величины уставок, является основанием для работы управляющего устройства 34. Эту аналоговую информацию преобразуют в цифровой форму с помощью аналогово-цифровых преобразователей 56-61. В качестве основной составляющей управляющего устройства 34 входит скважинный микропроцессор 48. Он содержит свое программное обеспечение. Управляющее устройство 34 автоматически принимает и выдает решение о режимах работы генераторов 36, 37, усилителей мощности 39, 40 и коммутаторов 42, 43, формирующих работу акустических излучателей 46,47 в качестве исполнительных устройств.

Величина компонентов вектора уставок, которую устанавливают в микропроцессор 48 устройства управления 34 кавитатора 5, определяют при проведении исследования процесса ультразвукового дозированного управляемого крекинга нефти конкретного месторождения на специальном гидроакустическом стенде. Лабораторный стенд, на котором производится физическое моделирование процесса крекинга сырой нефти, состоит из механической, гидродинамической, гидравлической, акустической, электронной, акустической системы, системы безопасности, контроля и управления, системы сбора и обработки данных.

Заявленная группа изобретений обеспечивает следующий технический результат:

- повышение эффективности за счет снижения энергоемкости технологического процесса;

- повышение эффективности за счет снижения продолжительности производственного цикла, включающего извлечение (добыча) нефти, ее подготовку и переработку в конечный продукт;

- снижение фондозатрат на осуществление технологического процесса за счет устранения оборудования для подготовки и переработки нефти в конечный продукт.

ПРИМЕРЫ КОНРЕТНОГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ЗАЯВЛЕННЫХ СПОСОБОВ

Пример 1.

На гипотетической скважине Кохановского нефтяного месторождения, расположенного в Яворивском районе Львовской области, способ обработки призабойной зоны вели с помощью акустического воздействия на нефтеносный пласт. Скважину заполняли водоуглеводородной жидкостью, которая до обработки имела качественно-количественный состав и такие показатели свойств, которые представлены в таблицах 1-3.

Таблица 1Характеристики нефтиМолеку-лярная масса, ДаПлот-ность, пласто-вой нефти, кг/м³Вязкостьпласто-вой нефти, мПа·сГазосо-держание,
м³/тДавление насыще-ния МПаТемпература, КТип нефтиза-стыванияначала кипения457949452269.81288383IIIT₃П₂
IIIT₃Р₂Таблица 2Характеристики месторождения нефтиРежим месторожде-ния,Высота месторожде-ния, мГлуби-на залегания кровли, мКоэффициент пористости, отн.едПроницаемость, 1·10^-3 мкм²Коэффициент насыщения,Пластовое давление, МПаПластовая температура, КДавление насыщения, МПаУпругий и растворенного газа17513000.284260.9511.13309.81Таблица 3Основные показатели разработкиГодыГодовая добычаСредний дебит, т/сутОбводнен-ность, %Суммарная добычаГазовый фактор, м³/тФонд скважин, шт.Нефти, тыс. тЖидкости, тыс. тГаза, млн. м³нефти, т/сутжидкости, т/сутНефти, тыс. тжидкости. тыс. тГаза, млн. м³19872,83,80,17,810,826,315,722,30,446319884,25,90,13,34,828,819,928,20,633519895,59,90,13,05,444,425,438,10,721619904,79,90,12,14,552,530,148,00,824719913,68,20,11,63,856,133,756,20,930719922,46,00,11,53,660,036,162,21,040619932,14,50,11,43,153,338,266,71,1373

Способ осуществляли с помощью диагностики призабойной зоны, при котором диагностировали такие показатели, как плотность флюида, его вязкость, скорость вертикального движения, температура, пластовое давление, газосодержание, водосодержание, фракционный состав, среднесуточный дебит скважины по нефти, воде, газа; давление на устье скважины, скорость продольной волны у призабойной зоне пласта, амплитуда ультразвуковых колебаний на выходе виброгенерирующего элемента, который находится в состоянии генератора колебаний и амплитуда отраженных колебаний на входе виброгенерирующего элемента, который находиться в состоянии приемника, коэффициента поглощения акустической энергии в призабойной зоне и в пласте.

Призабойную зону облучали системой виброгенерирующих элементов (ультразвуковых излучателей) в виде сотовой горизонтальной структуры виброгенерирующих элементов с корректировкой таких параметров режима облучения, как интенсивность излучения, которая измеряется в виде отношения мощности виброгенерирующего элемента к его эффективной площади (Вт/см²), длительность излучения каждого виброгенерирующего элемента (длительность акустического импульса), скорость вращения акустического поля продольной волны вокруг низкочастотного акустического излучателя, время общей обработки призабойной зоны скважины, зависимость потребляемой электрической мощности кавитатора во времени.

При этом акустическое воздействие на нефтеносный пласт (облучение) осуществляли с помощью горизонтально направленного акустического поля, которое имело такие частотно-амплитудные, энергетические и другие показатели, которые представлены в таблице 4.

Таблица 4Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч150050012

Аксиально-винтовое акустическое поле создавали с помощью переключения виброгенерирующих элементов (излучателей) с возможностью создания р-мерной полевой сотовой структуры, где р=6.

В результате такой обработки призабойной зоны с помощью акустического воздействия на нефтеносный пласт из скважины получили углеводородное сырье, которое имеет такой качественно-количественный состав и такие показатели свойств, которые приведены в таблице 5.

Таблица 5Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т6,045294945758,626

Пример 2.

Выполняли условия Примера 1, в котором вертикально направленное акустическое поле стоячей волны создавали за счет интерференции когерентных (синфазных) излучений виброгенерирующих элементов источника, а горизонтально направленное акустическое поле в виде поля бегущей волны создавали в виде вращательного горизонтально направленного акустического поля с частотой вращения ω=1 Гц, которые представлены в таблице 6.

Таблица 6Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч400050112

Получили результаты, как в Примере 1, которые представлены в таблице 7.

Таблица 7Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание,
м³/т6,045294945755,629

Пример 3.

Выполняли условия Примера 2, в котором вращательное горизонтально-направленное акустическое поле имеет частоту вращения ω₁= 50 Гц которые, представлены в таблице 8.

Таблица 8Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч400060100024

Получили почти те же результаты, которые представлены в таблице 9.

Таблица 9Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная маса, ДаОбводненность, %Газосодержание,
м³/т6,545294945755,629

Пример 4.

Выполняли условия Примера 2, в котором вращательное горизонтально направленное акустическое поле имеет частоту вращения ω₁=1кГц. Результаты представлены в таблице 10.

Таблица 10

Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч400060100027

Получили те же, но улучшенные результаты, которые представлены в таблице 11.

Таблица 11Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т12,24309324525432

Пример 5.

Выполняли условия Примеру 2, в котором вращательное горизонтально направленное акустическое поле имеет частоту вращения ω₁≥0,001 МГц, которые представлены в таблице 12.

Таблица 12

Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч4000501000012

Получили такие результаты, которые представлены в таблице 13, которые не являются удовлетворительными по причине того, что большая частота вращения горизонтального поля более 10 кГц не улучшает показатели.

Таблица 13Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т4,24529424575530

Пример 6.

Выполняли условия Примера 2, в котором горизонтально направленное акустическое поле имеет частоту вращения ω₁≥0,001 МГц, которые представлены в таблице 14.

Таблица 14Интенсивность
Вт/см²
 Скорость вертикального
сканирования,
м/сСкорость горизонтального сканиро
вания,
м/сСкважность,
%Частота вращения
горизонтального
поля, с^-1Длительность
облучения, ч40005015012

Получили такие же результаты, которые представлены в таблице 15, удовлетворительные по причине того, что не происходит положительный эффект влияния акустического поля на призабойную зону пласта.

Таблица 15Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность,
%Газосодержание,
м³/т3,84529404565632

Пример 7.

Выполняли условия Примера 2, в котором вращение акустического поля осуществляли при возможности безынерционной смены направления вращения, которые представлены в таблице 16. Получили такие же результаты, что и в Примере 6.

Таблица 16Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание,
м³/т645294945758,927

Пример 8.

Выполняли условия Примеру 2, в котором вращательное горизонтально направленное акустическое поле бегущей волны создавали управляемой частоты для обеспечения много резонансного режиму взаимодействия пород пласта с флюидом, которые представлены в таблице 17.

Таблица 17Интенсивность Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч800040112

Получили те же, но улучшенные результаты, которые представлены в таблице 18.

Таблица 18Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание,
м³/т7,245294945758,927

Пример 9.

Выполняли условия, как в предыдущих Примерах. В качестве обратной связи дополнительно использовали такие амплитудно-фазочастотные характеристики отраженной волны, как ее энергетический спектр, а также такие качественно-количественные параметры флюида, как его вязкость, скорость вертикального движения, температура, давление, газосодержание, водосодержание, фракционный состав, которые представлены в таблице 19.

Таблица 19Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч5000050112

Получили такие же, но улучшенные результаты, которые представлены в таблице 20.

Таблица 20Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т6,845294945757,231

Пример 10.

На той же скважине одновременно с обработкой ее призабойной зоны осуществляли ультразвуковой крекинг углеводородных соединений, при этом в качестве реактора использовали кольцевое пространство скважины между активной поверхностью излучателей и внутренней поверхностью стенок скважины или пласта, использовали смесь углеводородных соединений с водой и растворенным в нефти газом. Акустическое (ультразвуковое воздействие на смесь) выполняли слоями параллельно поперечному сечению ультразвукового реактора. В области разложения води на ионы H⁺ и ОН^- и преобразования смеси "вода - углеводородные соединения с растворенным в нем газом" осуществляли режим стоячих волн, а воздействие ультразвуковых волн на обрабатываемую смесь осуществляли по всему объему активной зоны реактора, которую занимает смесь, с учетом мониторинга результатов крекинга. Процесс крекинга осуществляли в режиме развитой кавитации в обрабатываемой смеси с переходом жидких углеводородов и воды в парогазовую фазу, разрывом молекул воды и длинных углеводородных молекул нефти на составные части (радикалы) с гидрогенизацией и/или алкилированием последний с образованием легких углеводородов. Для создания акустического поля использовали внутрискважинное устройство (кавитатор), который размещали в зоне крекинг-процесса, и с помощью кавитатора формировали акустическое поле заданной направленности (геометрической формы), периодичности (частоты), интенсивности (мощности) и квантованности (дозированности), которые необходимы и достаточны для создания стабильного ориентированного кавитационного потока, в котором осуществляли крекинг нефти и ее внутрискважинный транспорт до устья скважины.

Вместе с этим на призабойную зону дополнительно воздействовали дискретным в пространстве аксиально-винтовым акустическим полем с такими энергетическими, частотными и другими характеристиками, которые представлены в таблице 21, которая отображает диапазон значений величин, которые влияют на процессы, происходящие в скважине, а также их значения.

Таблица 21Интенсивность, Вт/см²152540507085105200Длительность излучения, мкс10025050010001500200050007500Скорость, м/с690640520630680720860458Скорость вертикального поля, мм/с3681025501001000Частота аксиально-винтового поля, кГц0,010,10,51,05020010002000Круговая частота, кГц0,0010,050,11,01,22022,040,075,0Время обработки, ч510244848241024Электрическая мощность, кВт2,82,93,23,12,21,81,51,0

Мониторинг вели за такими параметрами смеси, как плотность флюида, его вязкость, скорость вертикального движения потока в скважине, его температурой, давлением, газосодержанием, водосодержанием, фракционным составом, и за такими параметрами нефтяного пласта, насыщенного флюидами, которые представлены в таблице 22.

Кроме того, мониторинг, также, проводили за такими амплитудно-фазочастотными характеристиками отраженных волн и виброгенерирующих элементов, как скорость продольной отраженной волны.

Обобщенный результат представляет собой 532 таблиц данных, наиболее характерные из которых представлены в таблице 22. Анализ этих данных показывает, что значительно вырос дебит скважины за счет внутрискважинного крекинга нефти и уменьшилась обводненность продукции, значительно возросло газосодержание, изменился ее химический состав, характеристики, которые не приведены в таблице 1, 2, такие как температура застывания, температура возгорания, температура начала кристаллизации, массовая доля серы, зольность, коксование, и другие основные свойства. Характерный случай приведен в таблице 23.

Таблица 22Характеристики углеводородов, полученных при внутрискважинном крекинге нефтиМолекулярная масса,Плотность, пластовой нефти кг/м³Вязкость, пластовой нефти мПа·сСодержание газа,
м³/тДавление насыщения, МПаТемпература, КТип углеводорода.застыванияначала кипения3267820,8150,08 279278 2797410,7590,11 268255 3647960,8260,12 280286 3227720,7630,08 278279 3347610,7530,08 267282 3327590,7680,08 270282 Характеристики нефти (для сравнения)457949452269.81288383IIIT₃П₂
IIIT₃Р₂Таблица 23Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т16,30,7978135612,357,6

Пример 11.

Выполняли условия, как в предыдущем Примере. При этом в крекинг-процессе использовали дозированное, нестационарное, пространственно-распределенное, перемещающееся в вертикальном, горизонтальном и аксиально-винтовом направлениях акустическое поле в виде одновременно действующих вертикально и горизонтально направленных акустических полей, которые образуют суммарное поле за счет интерференции в пространстве и времени составных полей, характеристики которых представлены в таблице 24.

Таблица 24Интенсивность Вт/см²Скорость вертикального скани-Скорость горизонтальногоСкважность,
%Частота вращения горизон-Длительность облучения, ч рования, м/ссканирования, м/с тального поля, с^-1 2000.110501000012

Получили тот же результат, который представлений в таблице 25.

Таблица 25Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т15,60,737603111656

Пример 11.

Выполняли условия, как в Примере 9. При этом в качестве вертикально направленного акустического поля использовали поле стоячих волн, образованных за счет интерференции когерентных (синфазных) излучений двух рядом размещенных виброгенерирующих элементов источника поля, в качестве горизонтально направленного акустического поля использовали поле, которое вращается в горизонтальной плоскости с угловой частотой вращения ω=20 кГц, а в качестве аксиально направленного акустического поля использовали дискретное в пространстве и времени аксиально-винтовое акустическое поле, которое создавали с помощью переключения виброгенерирующих элементов излучателя с созданием р-мерной полевой сотовой структуры. где р=60, который представлен в таблице 26.

Таблица 26Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч5000,110604500012

Получили тот же результат, который представлен в таблице 27.

Таблица 27Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т16,80,71173028418,378

Пример 12.

Выполняли условия, как в Примере 9. При этом скорость перемещения акустического поля в межтрубном пространстве скважины составляла величину, которая необходима и достаточна для создания легких углеводородов, их транспорта до устья скважины и добычи и которая представлена в таблице 28.

Таблица 28Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч800,2610503012

Були получены результаты, которые представлены в таблице 29.

Таблица 29Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность. кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т17,20,7279229116,663,2

Пример 13.

Выполняли условия, как в Примере 9. При этом частота акустического поля соответствовала резонансному кавитационному состоянию жидкой смеси, которые представлены в таблице 28, и составляла f=10⁶ Гц.

Получили той же результат, который представлений в таблице 30.

Таблица 30Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т17,10,72179429216,663,0

Пример 14.

Выполняли условия, как в Примере 13. При этом частота акустического поля соответствовала резонансному кавитационному состоянию жидкой смеси и составляла f=20·10³ Гц.

Таблица 31Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч800,2610503012,6

Получили тот же результат, который отражен в таблице 32.

Таблица 32Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т17,320,7279229113,463

Пример 15.

Выполняли условия, как в Примере 13. При этом частота акустического поля соответствовала резонансному кавитационному состоянию жидкой смеси с такими конкретными физико-химическими характеристиками, которые представлены в таблице 2 и составляла f=6·10⁸ Гц.

Таблица 33Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч800,2610503012

Получили той же результаты, которые представлены в таблице 34.

Таблица 34Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т17,10,72676429316,463,0

Пример 16.

Выполняли условия, как в Примере 13. При этом частота акустического поля соответствовала резонансному кавитационному состоянию жидкой смеси с такими конкретными физико-химическими характеристиками, которые представлены в таблице 2 и составляла f=10³ Гц.

Таблица 35Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч800,2610453024

Получили неудовлетворительный результат, который представлен в таблице 36, в связи с тем, что была использована недостаточная интенсивность акустического поля при его увеличенной частоте.

Таблица 36Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т4,8330861402438,6

Пример 17.

Выполняли условия, как в Примере 13. При этом частота акустического поля соответствовала резонансному кавитационному состоянию жидкой смеси с такими конкретными физико-химическими характеристиками, которые представлены в таблице 2, и составляла f=10⁹ Гц.

Таблица 37Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность,
%Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч800,13100,63012

При режимах, приведенных в таблице 37, получили неудовлетворительный результат, который представлен в таблице 38, в связи с тем, что была использована недостаточная мощность акустического поля при пластовом давлении 11,1 МПа, что не вызвало режима развитой кавитации.

Результат приведен в таблице. 38

Таблица 38Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т7,2412843396388,1

Пример 18.

Выполняли условия, как в Примере 9. При этом длительность развитого кавитационного состояния в локальной зоне межтрубного пространства скважины, где обеспечивали крекинг-процесс нефти, который соответствовал резонансному кавитационному состоянию жидкой смеси с такими конкретными физико-химическими характеристиками, которые представлены в таблице 2, составляло t=10^-8 с.

Таблица 39Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч800,1210603024

При режимах, указанных в таблице 39, получили такой же результат, который представлен в таблице 40.

Таблица 40Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т6,2413844396398,1

Пример 19.

Выполняли условия, как в Примере 9. При этом длительность развитого кавитационного состояния в локальной зоне межтрубного пространства скважины, где обеспечивали крекинг-процесс нефти, который соответствовал резонансному кавитационному состоянию жидкой смеси с такими конкретными физико-химическими характеристиками, которые представлены в таблице 2, составляла t=1,8·10^-9 с.

Таблица 41Интенсив
ность,
Вт/см²Скорость
вертикаль
ного скани
рования, м/сСкорость
горизон
тального
сканирова
ния, м/сСкважность,
%Частота
вращения
горизонтального
поля, с^-1Длительность облучения, ч800,1210503012

При режимах, приведенных в таблице 41 получили приблизительно такой же результат, который отражен в таблице 42.

Таблица 42Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность,
%Газосодержание,
м³/т6,4412844396408,6

Пример 20.

Выполняли условия, как в Примере 9. При этом время существования развитого кавитационного состояния в локальной зоне межтрубного пространства скважины, где обеспечивали крекинг-процесс нефти, который соответствовал резонансному кавитационному состоянию жидкой смеси с такими конкретными физико-химическими характеристиками, которые представлены в таблице 2, составляло t=50·10^-6 с.

Таблица 43Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч4000,1010503012

При режимах, указанных в таблице 43 получили такой же результат, который представлен в таблице 44.

Таблица 44Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т7,84138403363410,2

Пример 21.

Выполняли условия, как в Примере 9. При этом время существования развитого кавитационного состояния в локальной зоне межтрубного пространства скважины, где обеспечивали крекинг-процесс нефти, который соответствовал резонансному кавитационному состоянию жидкой смеси с такими конкретными физико-химическими характеристиками, которые представлены в таблице 2, составляло t=10^-3 с.

Таблица 45Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч800,1010503012

При режимах, указанных в таблице 45 получили неудовлетворительный результат, который представлен в таблице 46, в связи с тем, что время акустического облучения нефти было преувеличено. В процессе внутрискважинного крекинга нефти образовывались очень легкие углеводороды (широкая фракция легких углеводородов).

Таблица 46Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание,
м³/т6,14028383963810,8

Пример 22.

Выполняли условия, как в Примере 9. При этом время существования развитого кавитационного состояния в локальной зоне межтрубного пространства скважины, где обеспечивали крекинг-процесс нефти, который соответствовал резонансному кавитационному состоянию жидкой смеси с такими конкретными физико-химическими характеристиками, которые представлены в таблице 2, составляло t=10^-10 с.

Таблица 47Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч800,1015503012

При осуществлении режимов процесса, приведенных в таблице 47 получили неудовлетворительный результат, который представлены в таблице 48 в связи с тем, что нефть интенсивно преобразовывалась в легкие углеводороды.

Таблица 48Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание,
м³/т7,24138403963711,1

Пример 23.

Выполняли условия, как в Примере 9. Физико-химические свойства углеводородов, которые добывали, составляли величины, приведенные в таблице 2, а термодинамические условия имели показатели, которые представлены в таблице 47.

При этом в локальной точке зоны скважины величина квантов (доз) акустической энергии, при которых вели крекинг, составляла ΔЕ=10^-6 Дж.

Получили такой же результат, что и в Примере 9.

Пример 24.

Выполняли условия, как в Примере 22. Физико-химические свойства углеводородов, которые добывали представлены в таблице 2, а термодинамические условия имели такие показатели, которые представлены в таблице 47

При этом в локальной точке зоны скважины величина квантов (доз) акустической энергии. при которых производили крекинг, составляла ΔЕ=0,18·10^-9 Дж.

Получили той же результат, который представлен в таблице 50.

Таблица 49Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т6,145094245538025,4

Пример 25.

Выполняли условия, как в Примере 22. Физико-химические свойства углеводородов, которые добывали, составляли значения, которые представлены в таблице 2, а термодинамические условия имели такие показатели, которые представлены в таблице 47.

При этом в локальной точке зоны скважины величина квантов (доз) акустической энергии. при которых вели крекинг, составляла ΔЕ=1·10^-4 Дж.

Получили тот же результат, который представлен в таблице 50.

Таблица 50Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т17,10,72276729316,063

Пример 26.

Выполняли условия, как в Примере 22. Физико-химические свойства углеводородов, которые добывали, представлены в таблице 2, а термодинамические условия имели такие же показатели, которые представлены в таблице 47.

При этом в локальной точке зоны скважины величина квантов (доз) акустической энергии. при которых вели крекинг, составляла ΔЕ=1·10^-3 Дж.

Таблица 51Интенсивность, Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч5000,1010503012

Получили неудовлетворительный результат, который представлен в таблице 52, в связи с тем, что удельная энергия акустического поля превышала номинальную, при этом происходило чрезмерное облучение и создавались преимущественно легкие углеводороды.

Таблица 52Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, ДаОбводненность, %Газосодержание, м³/т16,60,72176429418,258

Пример 27.

Выполняли условия, как в Примере 22. Физико-химические свойства углеводородов, которые добывали, представлены в таблице 2, а режимы крекинга имели такие показатели, которые представлены в таблице 53. При этом в локальной точке зоны скважины величина квантов (доз) акустической энергии, при которых вели крекинг, составляла ΔЕ=1·10^-13 Дж.

Таблица 53Интенсивность Вт/см²Скорость вертикального сканирования, м/сСкорость горизонтального сканирования, м/сСкважность, %Частота вращения горизонтального поля, с^-1Длительность облучения, ч12000.0510252024

Получили неудовлетворительный результат, который представлен в таблице 54, в связи с тем, что удельная энергия акустического поля значительно превышала номинальную, поэтому, как следствие, происходило чрезмерное облучение и создавались преимущественно легкие углеводороды - жирные газы.

Таблица 54Дебит скважины, т/сут.Вязкость, мПа·сПлотность, кг/м³Молекулярная масса, DaОбводненность, %Газосодержание, м³/т250,064,67821,37281

Заявленная группа изобретений обеспечивает следующий технический результат:

- увеличение эффективности за счет снижения энергоемкости технологического процесса;

- увеличение эффективности за счет снижения длительности производственного цикла, который включает добычу нефти, ее подготовку и переработку в конечный продукт;

- снижение фондозатрат на осуществление технологического процесса за счет устранения оборудования для подготовки и переработки нефти в конечный продукт.

Источники информации

1. Способ акустического воздействия на призабойную зону продуктивных пластов. В патенте №RU 2026969, 20.01.95.

2. Подобед B.C. Способ акустического воздействия на нефтегазоносный пласт. В патенте №RU 2140534 С1, 11.03.98 - прототип.

3. М.Г.Рудин, А.Е.Драпкин. Краткий справочник нефтепереработчика. - Л.: Химия, 1980. - С.65-67.

4. М.Г.Рудин, А.Е.Драпкин. Краткий справочник нефтепереработчика. - Л.: Химия, 1980. - С.70-73.

5. Родионов В.Е., Венгер Е.Ф. Способ ультразвукового крекинга углеводородных соединений. В патенте №UA 37716, C 10 G 15/00, 2001.

6. Родионов В.Е., Венгер Е.Ф. Способ ультразвукового крекинга углеводородных соединений. В патенте №UA 41575, C 10 G 15/00, 2001 - ПРОТОТИП.

7. Ефимова С.А. Устройство для виброакустического воздействия на нефтяной пласт. В патенте №RU 2129659, 22.07.98, Е 21 В 43/25, 28/00.

8. Печков А.А., Кузнецов О.Л., Дрягин В.В. Устройство для акустического воздействия на призабойную зону продуктивных пластов. В патенте №RU 2026970, 20.01.95, Е 21 В 43/25 - ПРОТОТИП.

9. Pechkov A.A., Kouznetsov O.L., Drjaguin V.V. Acoustic flow stimulation method and apparatus. В патенте №US 5184678, 09.02.93, E 21 B 43/24, 43/25.

10. Williams A.V. Apparatus and method for improving the productivity of an oil well. В патенте №US 4437518, 20.03.84, E 21 B 43/24, 43/25.

11. Joseph A.A. Ultrasonic energy producing device for an oil well. В патенте №US 510922, 05.05.92, E 21 B 43/25.

12. Joseph A.A. Ultrasonic energy producing device. В патенте №US 5344532, 06.09.94, С 01 В 3/00.

13. Patzner N. Method and apparatus for cleaning wells with ultrasonics. В патенте №US 5727628, 17.03.98, E 21 B 37/08.

14. Hanesian D., Pema A.J., Shuring J.R., Femandez H.J. Apparatus and method for in situ removal of contaminants using sonic energy. В патенте №US 5984578, 16.11.99, B 09 C 1/00, E 21 B 43/25, 43/26.

15. Wegener D.C. et al. Method and apparatus for enhancing well production using sonic energy. В патенте №US 6186228, 13.02.2001, E 21 B 28/00, 43/25.

16. Wegener D.C. et al. Heavy oil viscosity reduction and production. В патенте №US 6279653, 28.08.2001, E 21 B 43/00, 28/00.

17. Slaughter et al. Ultrasonic downhole radiation and method for using same. В патенте №US 6230799, 15.05.2001, E 21 B 28/00.

18. Аввакумов Е.Г. Механические методы активации химических процессов. Новосибирск: Наука, Сиб. Отд. 1986, С.250-257.

19. Косолапов А.Ф., Кузнецов А.И., Мухаметдинов Н.Н. Современное состояние виброволновой технологии интенсификации нефтедобычи. Каротажник, вып. 74, Тверь, 2000, С.10-20.

20. Маргулис М.А. Основы звукохимии. М.: Высшая школа. 1984, С. 117-128.

21. Носов В.Н. Новые акустические преобразователи для реализации геоакустических методов поиска и разведки месторождений полезных ископаемых. Сб. научн. тр. Скважинная геоакустика при поиске и разведке месторождений полезных ископаемых. - М.: ВНИИГеоинформсистем, 1987, С.120-122.

22. Повышение продуктивности и реанимация скважин. /В.П.Дыбленко, Р.Н.Камалов, Р.Я.Шарифуллин, И.А.Туфанов. М.: Недра, 2000, 381 с.

23. Симкин Э.М., Соколов Л.В. Влияние акустического поля на реологические свойства нефтей. /Тр. Ин-т ВНИИЯГГ/. - 1981, с.25.

24. Ashcheepkov Y.S., Infiltration Characteristics of Inhomogeneous Porous Media in Seismic Field, Soviet Mining Science, vol. 25, No.5, 1990, pp. 492-496.

25. Beresnev I.A. et all., Elastic-Wave Stimulation of Oil Production: A Review of Methods and Results, Geophysics, vol. 59, No. 6, Jun., 1994, pp. 1000-1017.

26. Caustic Flooding Cost Efficient, Oil week, Sep. 29, 1980, pp. 29-30.

27. Fairbanks H.V. et all., Ultrasonic Acceleration of Liquid Flow Through(undated) Porous Media, Sonochemical Engineering, No. 109, Vol. 67, pp. 108-116.

28. Nikolaevsky V.N. and all.. Residual Oil Reservoir Recovery with Seismic Vibrations, SPE Production & Facilities, May 1996, pp. 89-94.

29. Wang J. et al. Study of Enhanced Heavy Oil Recovery by Hot Caustic Flooding, Heavy Crude and Tar Sands - Hydrocarbons for the 21^st Century, pp. 419-440 (Undated).

Обозначения, принятые в описании заявки на патент №2002053982№ п/пНазваниеАббревиатура1Призабойная зона 2Скважина 3Нефтеносный пласт 4Перфорация в пласте 5Скважинное устройство-кавитатор 6Забой скважины 7Геофизический трос-кабель 8Насосно-компрессорная труба 9Приспособление для спускоподъемных операций (Такелажное устройство) 10Колонна обсадних труб 11Цементная пробка 12Фланец устья скважины 13Верхний цилиндр корпуса 14Средний цилиндр корпуса 15Нижний цилиндр корпуса 16Блок управленияБУ17Локатор муфт 18Блок акустических излучателейБИ19Верхний блок датчиков 20Нижний блок датчиков 21Токоввод с кабельным разъемомКР22Блок высокочастотных акустических излучателейВЧИ23Блок низкочастотных акустических излучателейНЧИ24Высокочастотный виброгенерирующих элемент 25Низкочастотный виброгенерирующих элемент 26Жесткий цилиндрический каркас 27Верхний датчик давления 28Верхний датчик температуры 29Звукогенератор 30Нижний датчик давления 31Нижний датчик температуры 32Звукоприемник 33Блок питанияБП34Управляющее устройствоУУ35Блок генераторовБГ36Генератор низкой частотыГНЧ37Генератор высокой частотыГВЧ38Блок усилителей мощностиБУМ39Низкочастотный усилитель мощностиУНЧ40Высокочастотный усилитель мощностиУВЧ41Блок коммутаторовБК42Низкочастотный коммутаторНК43Высокочастотный коммутаторВК

Обозначения, принятые в описании заявки на патент №200205398244  45Наземный источник питания 46Высокочастотный излучательИВЧ47Низкочастотный излучательИНЧ48МикропроцессорМП49Генератор тактовой частотыГТЧ50Блок программно-математического обеспеченияПМО51Блок уставокБУ52Блок расчета управляющих воздействийРВУВ53Блок оценки и сравненияОСП54Шина1 55Блок аналого-цифровых преобразователейАЦП56АЦП-P₁ 57АЦП-Р₂ 58АЦП-Т₁ 59АЦП-Т₂ 60АЦП-V_р 61АЦП-α 62Шина 2 63Блок цифроаналоговых преобразователейЦАП64ЦАП управляющего сигнала НЧ генератора 65ЦАП управляющего сигнала ВЧ генератора 66ЦАП управляющего сигнала НЧ коммутатора 67ЦАП управляющего сигнала ВЧ коммутатора 68Каротажный подъемник 69Насос-качалка 70Электронасос 71Граница раздела фаз "газ - жидкость" 72Кольцевое пространство между кавитатором и обсадной колонной. 73Устье скважины 74Хвостовик 75Электрокабель 76Каротажный подъемник или лебедка 77Широкополосное НЧ поле (форма) 78Направление вращения НЧ поля 

Группа изобретений относится к области добычи, транспорта и переработки нефти и может быть использовано в области физико-химических методов крекинга жидких высоковязких углеводородов для изменения их физико-химических свойств, стимулирования и увеличения продуктивности нефтяных скважин и трубопроводов, уменьшения затрат на добычу и транспорт нефти. Техническим результатом изобретения является повышение эффективности обработки скважины и крекинг-процесса за счет снижения продолжительности производственного цикла и энергоемкости технологического процесса, а также снижение фондозатрат за счет устранения оборудования для подготовки и переработки нефти в конечный продукт. Для этого после диагностики призабойной зоны (ПЗ) пласта осуществляют акустическое воздействие (АВ) на нее системой виброгенерирующих элементов (ВЭ) и корректировку параметров режима облучения по результатам обратной связи. При этом АВ осуществляют с помощью одновременно действующих вертикально и горизонтально направленных акустических полей. Дополнительно одновременно на ПЗ воздействуют дискретным в пространстве аксиально-винтовым акустическим полем, которое создают посредством переключения ВЭ с возможностью создания р-мерной полевой сотовой структуры. Приведены также описание способа ультразвукового крекинга углеводородных соединений и конструкция устройства для осуществления способов. Группа изобретений может быть использована для обработки стволов и ПЗ нефтяных эксплуатационных и нагнетательных скважин, скважин после капремонта, скважин, остановленных для освоения и осуществления контроля за их испытанием и пуском, на водозаборных скважинах, в технологии подземного выщелачивания, а также для производства легких углеводородов непосредственно на промысле, в отдельной скважине и получения легких углеводородов с заданными физико-химическими свойствами. 3 н. и 25 з.п. ф-лы, 13 ил., 54 табл.

1. Способ обработки призабойной зоны скважины посредством акустического воздействия на нефтеносный пласт, при котором осуществляют диагностику призабойной зоны, облучение призабойной зоны системой виброгенерирующих элементов в виде ультразвуковых излучателей с корректировкой параметров режима облучения по результатам обратной связи, при этом акустическое воздействие - облучение осуществляют с помощью одновременно действующих вертикально и горизонтально направленных акустических полей, отличающийся тем, что на призабойную зону дополнительно воздействуют дискретным в пространстве аксиально-винтовым акустическим полем, причем это воздействие осуществляют одновременно с воздействием посредством вертикально и горизонтально направленных акустических полей, при этом аксиально-винтовое акустическое поле создают посредством переключения виброгенерирующих элементов излучателя с возможностью создания р-мерной полевой сотовой структуры.2. Способ по п.1, отличающийся тем, что вертикально направленное акустическое поле стоячей волны создано за счет интерференции когерентных (синфазных) излучений виброгенерирующих элементов излучателя.3. Способ по п.1, отличающийся тем, что горизонтально направленное акустическое поле бегущей волны создают в виде вращающегося горизонтально направленного акустического поля с частотой вращения ω.4. Способ по п.3, отличающийся тем, что частота вращения горизонтально направленного акустического поля составляет ω=0,001-10 МГц.5. Способ по п.3, отличающийся тем, что вращение акустического поля осуществляют с возможностью безинерционного изменения направления вращения.6. Способ по п.1, отличающийся тем, что горизонтально направленное акустическое поле бегущей волны создают регулируемой частоты для обеспечения многорезонансного режима взаимодействия породы пласта с флюидом.7. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве обратной связи дополнительно используют амплитудно-фазочастотные характеристики отраженной волны, а также количественные и качественные параметры флюида.8. Способ по п.7, отличающийся тем, что параметры флюида, используемые для обратной связи, выбирают из ряда, состоящего из плотности флюида, его вязкости, скорости вертикального движения, температуры, давления, газо- и водосодержания, фракционного состава, их комбинации.9. Способ по п.1, отличающийся тем, что обработку призабойной зоны скважины и межскважинного пространства осуществляют одновременно с внутрискважинным крекингом сырой нефти и откачкой полученных в процессе крекинга углеводородов.10. Способ ультразвукового крекинга углеводородных соединений, преимущественно сырой нефти, состоящий в преобразовании этих соединений, преимущественно в их разложении, которое проводят в ультразвуковом реакторе с использованием смеси этих соединений с водой и растворенным в нефти газом, при котором акустическое воздействие на смесь выполняют слоями параллельно поперечному сечению ультразвукового реактора, при этом в области разложения воды на ионы Н+ и ОН+ и преобразования смеси "вода - углеводородное соединение с растворенным в нем газом" используют режим стоячих волн, а воздействие ультразвуковых волн на обрабатываемую смесь осуществляют по всей площади поперечного сечения смеси с учетом результатов мониторинга результатов крекинга, отличающийся тем, что в качестве ультразвукового реактора используют межтрубное пространство нефтегазовой скважины между активной поверхностью излучателя и внутренней поверхностью стенок скважины и/или обсадных труб, а воздействие ультразвуковых волн осуществляют по всему объему активной зоны реактора, занимаемой смесью "вода - углеводородное соединение с растворенным газом", при этом крекинг-процесс ведут в режиме развитой кавитации в обрабатываемой смеси, с переходом жидких углеводородов и воды в парогазовую фазу, разрывом молекул воды и длинных углеводородных молекул, составляющих нефть, на составные части - радикалы с гидрогенизацией и/или алкилированием последних и образованием легких углеводородов, для создания акустического поля используют устройство-кавитатор, которое размещают в зоне крекинг-процесса и с помощью которого формируют акустическое поле заданной направленности, геометрической формы, частоты, интенсивности и квантованности, необходимых и достаточных для создания стабильного, ориентированного кавитационного потока, в котором осуществляют крекинг нефти и ее внутрискважинную транспортировку к устью скважины, а мониторинг ведут за параметрами смеси и нефтяного пласта, насыщенного флюидами, амплитудно-фазочастотными характеристиками отраженных волн и виброгенерирующих элементов.11. Способ по п.10, отличающийся тем, что используют дозированное, нестационарное, пространственно-распределенное, перемещаемое в вертикальном, горизонтальном и аксиально-винтовом направлениях акустическое поле в виде одновременно действующих вертикально и горизонтально направленных акустических полей, создающих суммарное поле за счет интерференции во времени и пространстве составляющих полей.12. Способ по п.11, отличающийся тем, что в качестве вертикально направленного акустического поля используют поле стоячих ультразвуковых волн, образованных за счет интерференции когерентных излучений двух или более рядом размещенных виброгенерирующих элементов, являющихся источником поля, в качестве горизонтально направленного акустического поля используют поле, вращающееся в горизонтальной плоскости с угловой частотой вращения ω, а в качестве аксиально направленного акустического поля используют дискретное в пространстве и времени аксиально-винтовое акустическое поле, которое создают посредством переключения виброгенерирующих элементов излучателя с возможностью создания р-мерной полевой сотовой структуры.13. Способ по п.11, отличающийся тем, что скорость перемещения акустического поля в межтрубном пространстве скважины составляет величину, которая необходима и достаточна для создания легких углеводородов, их внутрискважинной транспортировки и извлечения из скважины.14. Способ по п.11, отличающийся тем, что частота акустического поля соответствует резонансному кавитационному состоянию жидкости или жидкой смеси с конкретными физико-химическими характеристиками добываемых флюидов и составляет f=20·10³÷6·10⁸ Гц.15. Способ по п.11, отличающийся тем, что время существования развитого кавитационного состояния в локальной зоне межтрубного пространства скважины, где обеспечивают крекинг-процесс, выбирают в зависимости от физико-химических свойств добываемых углеводородов и в зависимости от времени, необходимого для их преобразования в изомеры заданного молекулярного и компонентного состава, которое составляет t=1,8·10⁹÷50·10^-6 с.16. Способ по п.11, отличающийся тем, что интервал величины квантов акустической энергии, при котором ведут крекинг в локальной точке зоны скважины, т.е. интервал, в котором обеспечивают крекинг-процесс, зависит от физико-химических свойств добываемых углеводородов и термодинамических условий и составляет ΔЕ=0,18·10^-12÷1·10^-4Дж.17. Способ по п.11, отличающийся тем, что интервал сдвига фаз между вертикально-направленным и аксиально-винтовым акустическим полями, т.е. разность фаз, при котором обеспечивают крекинг-процесс, составляет

Δϕ=-¹/₂ π÷+¹/₂ π.

Приоритеты по пунктам: