СПОСОБ ОПТИМИЗАЦИИ ШИРОКОПОЛОСНЫХ АНТЕННЫХ РЕШЕТОК Российский патент 2012 года по МПК H01Q3/26 

Описание патента на изобретение RU2471271C2

Изобретение относится к антенной технике и может быть использовано для управления комплексными взвешивающими устройствами антенных решеток (АР) по критерию максимума отношения сигнал/шум + помеха (ОСПШ) в широкой полосе частот.

Известен способ оптимизации интегральных параметров АР (максимизация коэффициента направленного действия или ОСПШ), основанный на взвешивании сигналов, принятых каждым излучателем, с помощью комплексных весовых коэффициентов (КВК) [1], определяемых на основе теоремы об экстремальных свойствах характеристических чисел пучка эрмитовых форм [2], при определении которых используют информацию о направлении на источник сигнала Θ0 и распределении шумов и помех в пространстве T(Θ).

Существо известного способа оптимизации заключается в представлении максимизируемого интегрального параметра антенной решетки (АР), например ОСПШ, в виде отношения эрмитовых форм:

где - N-мерный вектор-столбец КВК;

N - число элементов в составе АР;

* - символ, имеющий смысл эрмитова сопряжения матрицы или комплексного сопряжения скалярной величины;

А, В - эрмитовы матрицы N-го порядка с элементами:

в которых fn(Θ) - парциальная диаграмма АР, полученная при возбуждении n-го элемента волной единичной амплитуды и нулевой фазы; m, n=1, 2, …, N;

где PNl - мощность l-й помехи в направлении

Решением задачи оптимизации является N-мерный вектор-столбец КВК определяемый с использованием теоремы об экстремальных свойствах характеристических чисел пучка эрмитовых форм. Поскольку отношению эрмитовых форм (1) соответствует пучок эрмитовых форм:

то в общем случае максимум (1) равен максимальному характеристическому числу пучка эрмитовых форм (2), а обеспечивается этот максимум собственным вектором пучка (2), соответствующим его максимальному собственному числу [2].

Если матрица А в (1) и (2) первого ранга, т.е. для нее справедливо представление где - вектор-строка с элементами fn(Θ), тогда согласно [1] максимум (1) определяется выражением:

а вектор оптимальных КВК определяется выражением:

Недостатком известного способа максимизации ОСПШ является то, что он не может быть применен к широкополосным антенным решеткам, т.е. решение задачи оптимизации (4) справедливо для монохроматического сигнала, а в случае широкополосного сигнала значение ОСПШ существенно ухудшается.

Близким по технической сущности к заявленному способу является способ синтеза сверхширокополосных АР с максимальными энергетическими коэффициентами направленного действия и нулями парциальных диаграмм направленности [3], который основан на взвешивании сигналов, принятых каждым излучателем с помощью КВК, их последующем суммировании, при этом КВК определяются из решения задачи условной оптимизации с использованием метода множителей Лагранжа, в которой учитывается спектр сигнала.

Недостаток данного способа заключается в том, что при решении задачи оптимизации не учитывают пространственное распределение шумов и помех, что приводит к неоптимальному решению задачи оптимизации АР в условиях помех. Кроме этого известный способ синтеза [3] не позволяет оптимизировать широкополосную АР с учетом взаимодействия элементов.

Рассмотрим существо предлагаемого способа. Как и в прототипе [1], сигналы, принятые каждым излучателем, взвешивают с помощью КВК, далее эти сигналы суммируют, в результате чего формируют оптимизированную диаграмму направленности (ДН). Вектор КВК находят из решения задачи оптимизации как главный вектор пучка эрмитовых форм, соответствующий наибольшему характеристическому числу пучка, при определении которого используют информацию о направлении на источник сигнала и о распределении источников помех и их относительных уровнях.

Однако в отличие от прототипа при определении КВК для каждого излучателя используют несколько, например М, парциальных диаграмм системы, соответствующих его возбуждению волной единичной амплитуды и нулевой фазы на М частотах в пределах полосы частот Δω=ωвн, где ωв, ωн - крайние частоты сигнала, в связи с чем в качестве первой эрмитовой формы выбирают среднее для М частот значение ДН по мощности в направлении прихода сигнала, а в качестве второй эрмитовой формы выбирают усредненное по всему пространству на М частотах значение мощности шумов и помех.

Поскольку предлагаемый способ направлен на оптимизацию широкополосных АР в полосе частот Δω=ωвн, где ωв, ωн - крайние частоты сигнала, то, соответственно, М выбирают из условия М≥2, причем М=2, когда широкополосную АР оптимизируют только на крайних частотах (ωв, ωн) полосы Δω=ωвн.

Проведенный сравнительный анализ заявленного способа и прототипа показывает: заявленный способ отличается тем, что изменены условия выполнения операции взвешивания, поскольку при определении КВК для каждого излучателя используют М парциальных диаграмм системы, соответствующих его возбуждению волной единичной амплитуды и нулевой фазы на М частотах в пределах полосы частот Δω=ωвн, где ωв, ωн - крайние частоты сигнала, в связи с чем в качестве первой эрмитовой формы выбирают среднее для М частот значение ДН по мощности в направлении прихода сигнала, а в качестве второй эрмитовой формы выбирают усредненное по всему пространству на М частотах значение мощности шумов и помех.

Предлагаемый способ направлен на устранение упомянутых выше недостатков известных способов.

Структурная схема устройства, функционирующего по предлагаемому способу, представлена на фиг.1. На фиг.2 и фиг.3 представлены ДН, оптимизированные известным способом [1] и предлагаемым способом на разных частотах. На фиг.4 представлены зависимости ОСПШ АР от изменения частоты для рассмотренных способов оптимизации.

Рассмотрим предлагаемый способ на примере. Допустим, что для АР известны парциальные диаграммы системы fn(Θ,ωi), n=1, 2, …, N, полученные при возбуждении n - входа волной единичной амплитуды и нулевой фазы в заданной полосе частот Δω=ωвн, где ωв, ωн - крайние частоты сигнала, а ωi∈Δω, .

Для упрощения изложения предложенного способа оптимизации примем, что М=3, т.е. требуется оптимизировать АР, функционирующую эффективно на трех частотах ω1, ω2, ω3.

При синтезе широкополосной антенной решетки две из М частот задают равными ω1н и ω2в, а остальные М - 2 частоты выбирают равномерно в полосе частот Δω=ωвн.

Представим ненормированную ДН АР на частоте ωi в виде:

где fn(Θ,ωi) - парциальная диаграмма АР, полученная при ее возбуждении волной единичной амплитуды и нулевой фазы на частоте ωi.

Для оптимизации широкополосной АР представим числитель функционала (1) в виде суммы значений квадратов диаграммы направленности АР в направлении прихода сигнала Θ0 в полосе частот Δω. Тогда с учетом (5) для М=3 получают:

где - вектор значений парциальной ДН на i-й частоте в направлении Θ0,

а элементы матрицы определяют выражением:

Для оптимизации широкополосной АР в качестве знаменателя функционала (1) выбирают сумму средних значений ДН АР по мощности на заданных частотах ω1, ω2, ω3, т.е.:

где . Элементы матрицы Bi находят из выражения:

С учетом (6) и (9) для оптимизации широкополосной АР получим новый функционал:

Выражение (11) представляет собой отношение эрмитовых форм, которому соответствует пучок эрмитовых форм:

В связи с этим в дальнейшем для определения максимума (11) используют теорему об экстремальных свойствах отношения эрмитовых форм [2].

Из (6) следует, что ранг матрицы АΣ не равен 1, что не позволяет применить известный метод решения [1].

Для решения задачи оптимизации используем общий случай теоремы об экстремальных свойствах характеристического пучка эрмитовых форм, в соответствии с которой КВК находят как главный вектор пучка эрмитовых форм, соответствующий наибольшему характеристическому числу пучка.

Работа устройства, функционирующего по предложенному способу, может быть проиллюстрирована с помощью фиг.1. Информация о направлении Θ0 на источник сигнала и о распределении источников помех T(Θ) в пространстве поступает на вход 1 вычислителя КВК 2. Принятые каждым излучателем 3 сигналы взвешиваются с помощью устройств комплексного взвешивания 4 в соответствии с КВК, поступающими от вычислителя 2. Сигналы с выходов устройств комплексного взвешивания поступают на вход сумматора 5, на выходе которого 6 формируется оптимизированная ДН.

Расчеты выполнены для решетки ненаправленных излучателей с параметрами N=19, x0=0.5λ, при Θ0=200, а также функции T(Θ) следующего вида

При решении задачи оптимизации рассматривались три частоты: ω2, ω1=0.9ω2 и ω3=1.1ω2.

На фиг.2 показаны ДН на частоте ω2, оптимизированная известным способом [1] (сплошная линия) и предлагаемым способом (штриховая линия). На фиг.3 показаны аналогичные ДН, но на частоте ω3.

В таблице 1 приведены значения ОСПШ на центральной частоте ω2, а также на частотах ω1 и ω3, полученные известным способом [1] и предлагаемым способом. Данные в таблице 1 свидетельствуют о том, что известный способ обеспечивает большее значение ОСПШ (на 0.65 дБ) на центральной частоте ω2, а на частотах ω1 и ω3 он неэффективен. В свою очередь предлагаемый способ на частотах ω1 и ω3 обеспечивает превышение ОСПШ по сравнению с известным способом на 32.8 и 29.7 дБ соответственно. Это обусловлено тем, что при известном способе оптимизации нули в ДН на частотах ω1 и ω3 вообще не формируются. Это наглядно иллюстрирует фиг.3.

На фиг.4 представлены зависимости значения ОСПШ для различных КВК от коэффициента изменения частоты ki, где . Штриховая линия соответствует предлагаемому способу, а непрерывная - известному.

Таблица 1 ω1=0.9ω2 ω2 ω3=1.1ω2 Известный способ, q, дБ -17.94 17.27 -14.28 Предлагаемый способ, qΣ, дБ 14.77 16.61 15.47

Из фиг.4 следует, что оптимизация АР предлагаемым способом в отличие от известного обеспечивает высокие значения ОСПШ не только на заданных частотах, но и на всех промежуточных частотах в диапазоне Δω.

Предлагаемый способ в отличие от известных может быть применен также к АР с направленными идентичными и к АР с неидентичными (например, искаженными взаимными связями) излучателями.

Таким образом, используя при определении КВК для каждого излучателя М парциальных диаграмм системы, соответствующих его возбуждению волной единичной амплитуды и нулевой фазы на М частотах в пределах полосы частот Δω=ωвн, где ωв, ωн - крайние частоты сигнала, и выбирая в качестве первой эрмитовой формы среднее для М частот значение диаграммы направленности по мощности в направлении прихода сигнала, а в качестве второй эрмитовой формы - усредненное по всему пространству на М частотах значение мощности шумов и помех, достигается высокое ОСПШ в широкой полосе частот.

Источники информации

1. Cheng D.K. Optimization techniques for antenna arrays // IEEE Proc. 1971. V.59. №12. P.1664.

2. Гантмахер Ф.Р. Теория матриц. 4-изд. М.: Наука. Гл. ред. физ.-мат. лит., 1988.

3. Разиньков С.Н. Синтез сверхширокополосных антенных решеток с максимальными энергетическими коэффициентами направленного действия и нулями парциальных диаграмм направленности // Радиотехника. 2009. №6. С.83.

Похожие патенты RU2471271C2

название год авторы номер документа
Способ пространственного подавления помех, действующих на частотах основного и зеркального каналов приёма антенных решёток 2017
  • Лысенко Сергей Николаевич
  • Мануилов Борис Дмитриевич
  • Падий Александр Юрьевич
RU2653770C1
СПОСОБ ФОРМИРОВАНИЯ КОНТУРНОЙ ДИАГРАММЫ НАПРАВЛЕННОСТИ АНТЕННОЙ РЕШЕТКИ 2012
  • Башлы Петр Николаевич
  • Мануилов Борис Дмитриевич
  • Кузнецов Юрий Александрович
  • Морозов Антон Андреевич
RU2480869C1
СПОСОБ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ОПТИМИЗАЦИИ МОНОИМПУЛЬСНЫХ АНТЕННЫХ РЕШЕТОК С СОВМЕСТНЫМ ФОРМИРОВАНИЕМ ЛУЧЕЙ 2002
  • Башлы П.Н.
  • Мануилов Б.Д.
  • Богданов В.М.
RU2255396C2
СПОСОБ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ОПТИМИЗАЦИИ МОНОИМПУЛЬСНЫХ АНТЕННЫХ РЕШЕТОК С СОВМЕСТНЫМ ФОРМИРОВАНИЕМ ЛУЧЕЙ 2005
  • Мануилов Борис Дмитриевич
  • Башлы Петр Николаевич
  • Климухин Денис Владимирович
RU2287877C1
СПОСОБ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ОПТИМИЗАЦИИ ФАЗИРОВАННОЙ АНТЕННОЙ РЕШЕТКИ 2006
  • Башлы Петр Николаевич
  • Мануилов Борис Дмитриевич
RU2314610C1
СПОСОБ ФОРМИРОВАНИЯ МНОГОЛЕПЕСТКОВЫХ ДИАГРАММ НАПРАВЛЕННОСТИ АНТЕННОЙ РЕШЁТКИ 2003
  • Мануилов Б.Д.
  • Башлы П.Н.
  • Безуглов Ю.Д.
  • Кузнецов А.А.
RU2249890C1
СПОСОБ ФОРМИРОВАНИЯ МНОГОЛЕПЕСТКОВЫХ ДИАГРАММ НАПРАВЛЕННОСТИ АНТЕННОЙ РЕШЕТКИ 2006
  • Мануилов Михаил Борисович
  • Мануилов Борис Дмитриевич
  • Башлы Пётр Николаевич
  • Безуглов Юрий Дмитриевич
RU2302061C1
СПОСОБ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ОПТИМИЗАЦИИ МОНОИМПУЛЬСНЫХ АНТЕННЫХ РЕШЕТОК С СОВМЕСТНЫМ ФОРМИРОВАНИЕМ ЛУЧЕЙ 1999
  • Мануилов Б.Д.
  • Башлы П.Н.
  • Каменюк А.Б.
  • Тугушев С.В.
RU2169970C2
СПОСОБ РАЗДЕЛЬНОГО ФОРМИРОВАНИЯ НУЛЕЙ В СУММАРНОЙ И РАЗНОСТНОЙ ДИАГРАММАХ НАПРАВЛЕННОСТИ МОНОИМПУЛЬСНОЙ ФАЗИРОВАННОЙ АНТЕННОЙ РЕШЕТКИ 2001
  • Мануилов Б.Д.
  • Башлы П.Н.
  • Климухин Д.В.
RU2195054C2
СПОСОБ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ОПТИМИЗАЦИИ МОНОИМПУЛЬСНЫХ АНТЕННЫХ РЕШЕТОК С СОВМЕСТНЫМ ФОРМИРОВАНИЕМ ЛУЧЕЙ 2011
  • Башлы Пётр Николаевич
  • Гладушенко Сергей Григорьевич
  • Кузнецов Юрий Александрович
RU2453952C1

Иллюстрации к изобретению RU 2 471 271 C2

Реферат патента 2012 года СПОСОБ ОПТИМИЗАЦИИ ШИРОКОПОЛОСНЫХ АНТЕННЫХ РЕШЕТОК

Изобретение относится к антенной технике и может быть использовано для оптимального управления комплексными взвешивающими устройствами в каналах антенных решеток по критерию максимума отношения сигнал/шум + помеха. Способ синтеза широкополосных антенных решеток основан на взвешивании сигналов, принятых каждым излучателем, с помощью комплексных весовых коэффициентов. При нахождении комплексных весовых коэффициентов учитывается полоса частот Δω=ωВH, где ωB, ωH - крайние частоты сигнала. Техническая значимость способа заключается в том, что достигается высокое ОСПШ в широкой полосе частот. При определении комплексных весовых коэффициентов для каждого излучателя используют несколько, например М, парциальных диаграмм системы, соответствующих его возбуждению волной единичной амплитуды и нулевой фазы на М частотах в пределах полосы частот аΔω=ωBH, где ωB, ωH - крайние частоты сигнала, в связи с чем в качестве первой эрмитовой формы выбирают среднее для М частот значение диаграммы направленности по мощности в направлении прихода сигнала, а в качестве второй эрмитовой формы выбирают усредненное по всему пространству на М частотах значение мощности шумов и помех. 4 ил., 1 табл.

Формула изобретения RU 2 471 271 C2

Способ оптимизации широкополосных антенных решеток, основанный на взвешивании сигналов, принятых каждым излучателем, с помощью комплексных весовых коэффициентов, их последующем суммировании, при котором комплексные весовые коэффициенты находят как главный вектор пучка эрмитовых форм, соответствующий наибольшему характеристическому числу пучка, при определении которого используют информацию о направлении на источник сигнала и о распределении источников помех и их относительных уровнях, отличающийся тем, что при определении комплексных весовых коэффициентов для каждого излучателя используют несколько, например М, парциальных диаграмм системы, соответствующих его возбуждению волной единичной амплитуды и нулевой фазы на М частотах в пределах полосы частот Δω=ωBH, где ωB, ωH - крайние частоты сигнала, в связи с чем в качестве первой эрмитовой формы выбирают среднее для М частот значение диаграммы направленности по мощности в направлении прихода сигнала, а в качестве второй эрмитовой формы выбирают усредненное по всему пространству на М частотах значение мощности шумов и помех.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2012 года RU2471271C2

СПОСОБ РАЗДЕЛЬНОГО ФОРМИРОВАНИЯ НУЛЕЙ В СУММАРНОЙ И РАЗНОСТНОЙ ДИАГРАММАХ НАПРАВЛЕННОСТИ МОНОИМПУЛЬСНОЙ ФАЗИРОВАННОЙ АНТЕННОЙ РЕШЕТКИ 2001
  • Мануилов Б.Д.
  • Башлы П.Н.
  • Климухин Д.В.
RU2195054C2
СПОСОБ ПЕЛЕНГОВАНИЯ ИСТОЧНИКОВ ИЗЛУЧЕНИЙ АНТЕННОЙ РЕШЕТКОЙ СИСТЕМЫ ПЕРЕДАЧИ ИНФОРМАЦИИ 1998
  • Мануилов Б.Д.
  • Башлы П.Н.
  • Агапов М.Е.
RU2158934C2
УСТРОЙСТВО И СПОСОБ ДЛЯ ФОРМИРОВАНИЯ ЛУЧА ПЕРЕДАЧИ ПРЯМОЙ ЛИНИИ СВЯЗИ ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ АНТЕННЫ В СИСТЕМЕ МОБИЛЬНОЙ СВЯЗИ 2003
  • Чун Биунг-Дзин
RU2285316C2
СПОСОБ КОРРЕКЦИИ АМПЛИТУДНО-ФАЗОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПЕРВИЧНЫХ КАНАЛОВ ПЛОСКОЙ ЦИФРОВОЙ АНТЕННОЙ РЕШЕТКИ 1992
  • Слюсар Вадим Иванович[Ua]
  • Покровский Владимир Иванович[Ua]
  • Сахно Валентин Филиппович[Ua]
RU2103768C1
US 4225870 A, 30.09.1980
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПРОКАТКИ КОЛЕЦ С НЕСИММЕТРИЧНЫМ ПРОФИЛЕМ ТИПА ФЛАНЦЕВ 1972
  • Изобретени Л. П. Котельникова, М. В. Васильчнков, Н. А. Полищук, Г. Г. Шалимов
  • В. Б. Калмыков
SU423552A1
US 5542101 A1, 30.07.1996
US 6317586 B1, 13.11.2001.

RU 2 471 271 C2

Авторы

Башлы Петр Николаевич

Мануилов Борис Дмитриевич

Помысов Андрей Сергеевич

Дротенко Алексей Анатольевич

Даты

2012-12-27Публикация

2011-03-11Подача