МНОГОПУЛЬНЫЙ БОЕПРИПАС ОГНЕСТРЕЛЬНОГО ОРУЖИЯ Российский патент 2025 года по МПК F42B5/03 

Изобретение относится к многопульным боеприпасам огнестрельного оружия, содержащих капсюлированную бутылочную гильзу, пороховой заряд и набор пуль.

Массовое увлечение охотой и стрелковым спортом предполагает создание многопульных боеприпасов с набором пуль, повышающих эффективность стрельбы из спортивно-охотничьего и стрелкового оружия по малоразмерным подвижным целям.

Известна тандемная пуля для боеприпаса калибра 7,62 мм, содержащая две пули, причем задняя пуля выполнена в виде бронебойного сердечника и установлена в переднюю пулю, выполненную в виде оболочки, внутри которой расположен капсюль-воспламенитель и пиротехнический заряд (см. патент US 8,640,623 B2 от 04.02.2014, МПК F42B 12/06, https://patents.google.com/patent/US8640623B2/en). При выстреле задняя пуля перемещается внутри передней пули и воздействует на капсюль, что воспламеняет пиротехнический заряд между пулями, горение которого разделяет пули при их вылете из ствола. Однако совокупность таких требований нельзя выполнить в боеприпасе малого калибра, поскольку задняя пуля должна переместиться в передней пуле (оболочке), которая сжимается в нарезах канала ствола, при этом для получения угловой скорости вращения задняя пуля должна быть скреплена с передней пулей и не выпасть из передней пули при разгоне в стволе, а горение пиротехнического заряда не должно разорвать переднюю пулю. Кроме того, траектория передней пули (оболочки) и задней пули (сердечника) не могут совпадать согласно законам внешней баллистики.

Известен многопульный боеприпас 12,7×99 мм с расположенными друг за другом пятью пулями, скрепленными наружной оболочкой, которые при выстреле разгоняются в нарезном стволе калибра 50 (12,7 мм), обжимаются в гладком дульном сужении до калибра 30 (7,62мм) и разделяются с разрушением оболочки (см. патент US 3,680,485 A от 01.08.1972, МПК F42B 11/02 https://patents.google.com/patent/US3680485A/en). Однако залповый выстрел пятью пулями калибра 7,62 мм из оружия калибра 12,7мм не может представлять практический интерес в охотничьем оружии, а также в стрелковом оружии, где известны 7,62мм пулеметы M-134 с темпом стрельбы 6000 выстрелов в минуту: https://ru.wikipedia.org/wiki/M134_Minigun. Причем при сжатии 12,7 мм пули до 7,62мм пули площадь поперечного сечения пули уменьшается в 2,8 раза, что снижает угловую скорость вращения пули, полученную в нарезной части ствола. Например, в пушках калибра 75/55 снаряд разгонялся в нарезном стволе калибра 75 мм и обжимался в гладком дульном сужении до калибра 55 мм, при этом площадь поперечного сечения двух ведущих поясков (юбок) снаряда уменьшалась в 1,8 раза (см. М.Е. Серебряков. Внутренняя баллистика ствольных систем и пороховых ракет. Изд-во: Москва, 1962, стр. 638 - 648). Причем в стволах калибра .50 (12,7мм) шаг нарезов равен 381мм (15"), а в стволах калибра .30 (7,62мм) шаг нарезов равен 254–305 мм (10" - 12"). Поэтому для стабилизации образующихся 7,62 мм пуль при стрельбе 12,7 мм боеприпасами надо разработать специальные 12,7 мм стволы с уменьшенным шагом нарезов.

Из литературы известен двухпульный боеприпас 7,62×51 мм Duplex "M198", предназначенный для повышения эффективности стрельбы на дистанции до 200м (см. Г.А. Данилин, В.П. Огородников, А.Б. Заволокин. Основы проектирования патронов к стрелковому оружию. Изд-во: Санкт-Петербург, 2005, ISBN 5-85546-139-4, стр. 67-68). Повышение эффективности стрельбы обеспечивается увеличением количества пуль и их определенного рассеивания, расширяющего поражаемую область. Каждая пуля имеет массу 5,4 г, в сумме 10,8 г (масса штатной пули 9,7г). Передняя пуля имеет донную выемку, куда установлена головная часть задней пули. Из-за частичного нарушения обтюрации пороховых газов в стволе и попадания их в полости между пулями передняя пуля получает большую начальную скорость (850 м/с), чем задняя (790 м/с), а разница скоростей (60 м/с) приводит к несовпадению центров рассеивания пуль. Плоскость донного среза задней пули наклонена под углом 4,5 градуса к поперечной плоскости, в результате задние пули имеют большее рассеивание, чем передние пули. На дистанции 100 м средний радиус рассеивания передних пуль – 38 мм, а задних пуль – 280 мм.

Однако в боеприпасе "M198" вероятность разделения пуль зависит от усилия соединения пуль, которое определяется усилием запрессовки задней пули в переднюю пулю, прочностью материала пуль и допусками на размеры пуль. Причем стабильность этих параметров сложно обеспечить и контролировать при сборке пуль и боеприпаса. Например, при слабом усилии соединения пуль задняя пуля может отделиться от передней пули при транспортировке или заряжании боеприпаса и не вылететь из ствола при выстреле или будет иметь существенно меньшую скорость, чем передняя пуля.

При повышенном усилии соединения пуль в боеприпасе "M198", задняя пуля отделится от передней пули при вхождении в нарезы канала ствола и обжима в нарезах канала ствола. Это обусловлено тем, что для вхождения пули в нарезы канала ствола необходимо определенное давление порохового газа (давление форсирования), которое в расчетах внутренней баллистики винтовочных боеприпасов задается в диапазоне р₀ = 300 - 550 бар (см. М.Е. Серебряков. Внутренняя баллистика ствольных систем и пороховых ракет. Изд-во: Москва, 1962, стр. 339 - 342). Экспериментально определено, что в современных пулях калибра 5,45 - 12,7мм давление форсирования р₀ ~ 400 бар, что с учетом площади поперечного сечения пули калибра 7,62мм (0,48см²) соответствует усилию Ф~190 кг, которое отделит переднюю от задней пули боеприпаса "M198" при вхождении задней пули в нарезы канала ствола. При этом полость между движущейся передней пулей и временно заторможенной в нарезах задней пулей заполнится пороховым газом, протекающим через зазоры между внутренней поверхностью ствола и наружной поверхностью задней пули. Преодолевая усилие форсирования Ф ~ 190 кг задняя пуля войдет в нарезы канала ствола и начнет разгон в стволе. При возрастании давления порохового газа в стволе за задней пулей, которое может достигать 4150 бар согласно требованиям C.I.P. к боеприпасам 7,62×51 мм, задняя пуля догонит переднюю пулю, сожмет полость между пулями, где возрастет давление порохового газа и повторно запрессуется в переднюю пулю. Причем при выстреле пороховой газ истекает из ствола в полость между пулями, а из полости между пулями истекает к дульному срезу ствола через зазоры между наружной поверхностью пуль и дном нарезов канала ствола. Поэтому усилие повторной запрессовки задней пули в переднюю пулю при разгоне в стволе зависит от давления порохового газа в стволе за задней пулей и от давления порохового газа в полости между пулями, которые могут быть различны в каждом оружии. Если после смыкания пуль в стволе в полости между пулями сохранится давление газа, превышающее дульное давление в стволе, то передняя пуля отделится от задней пули в стволе и пули раздельно покинут ствол. Однако при увеличенных зазорах между дном нарезов канала ствола и наружной поверхностью передней пули, например, при выстреле из нагретого или изношенного ствола, пороховой газ истечет из полости между пулями, а при низком давлении порохового газа в полости между пулями может не произойти повторное разделение пуль в стволе. Факт не разделения пуль боеприпаса "M198" и двухпульные боеприпасы "5,56×45 Duplex", которые проверяли на рентгене, обсуждается на форуме: https://forum.cartridgecollectors.org/t/5-56mm-duplex-phase-iii-colt-test-rounds/36508/1.

При среднем усилии соединения пуль возможно разделение пуль до вхождения задней пули в нарезы канала ствола, при этом замедленное вхождение задней пули в нарезы ствола будет способствовать образованию увеличенной газовой полости между пулями, которую не успеет сжать задняя пуля при разгоне в стволе. В результате пули не сомкнуться при разгоне в стволе и вылетят из ствола с различными начальными скоростями, величины которых указаны в приведенной выше литературе.

Известны боеприпасы 12,7×108 мм с двумя пулями "12,7 1СЛ" (индекс 9-А-4012) и "12,7 1СЛТ" с задней трассирующей пулей (индекс 9-А-4427), предназначенные для стрельбы до 1000м, как указано в статье: Двойной удар (topwar.ru). В этих боеприпасах задняя пуля не запрессована в переднюю пулю, а закреплена в бутылочной гильзе секторным обжатием корпуса гильзы до наружного диаметра пули, что исключает принудительное втягивание задней пули в нарезы ствола при вхождении передней пули в ствол. Замедленное вхождение задней пули в нарезы ствола способствует образованию увеличенной газовой полости между пулями, которую не успеет сжать задняя пуля при разгоне в стволе при выстреле. В боеприпасах "12,7 1СЛ" и "12,7 1СЛТ" пули имеют одинаковую массу 31,0г, начальная скорость передней пули - 730 м/с, а задней пули - 670 м/с, но это различие начальных скоростей передней и задней пули (60м/с) не превышает различие начальных скоростей пуль боеприпаса "M198".

Следует отметить, что если в многопульном боеприпасе предусмотрено образование газовой полости между пулями при их разгоне в стволе, то уменьшенная начальная скорость задней пули относительно передней пули соответствует расчету внутренней баллистики, так как задняя пуля выталкивает переднюю пулю через газовую полость. Такой выстрел подобен выстрелу из заполненного водой ствола, когда пуля выталкивает воду из ствола, поэтому имеет меньшую начальную скорость, чем при выстреле из сухого ствола, как приведено в примерах на стр.12-13 и 18-19 в патенте RU 2 733 018 C1 от 28.09.2020, https://patents.google.com/patent/RU2733018C1/ru.

Наиболее близким аналогом (прототипом) к заявленному изобретению является многопульный дозвуковой боеприпас 12,7×55 мм, в котором пули закреплены обжатием в цилиндрической гильзе, а головная часть последующей пули установлена в донную выемку предыдущей пули до контакта их поверхностей сопряжения, а во всех пулях, кроме первой, выполнено сквозное продольное отверстие (см. патент RU 2438093 C1 от 27.12.2011, МПК F42B 5/03, https://patents.google.com/patent/RU2438093C1/ru). При выстреле пули разделятся при вхождении в нарезы канала ствола и между пулями образуются газовые полости, а сквозные отверстия в пулях обеспечивают перетекание порохового газа из полостей между пулями в канал ствола за задней пулей. Поэтому при смыкании пуль в стволе поверхности сопряжения пуль испытывают повышенную силу сжатия из-за отсутствия компенсирующего давления порохового газа в полостях между пулями, что может деформировать эти поверхности сопряжения и увеличить рассеивание пуль на траектории, особенно при повышенном давлении сверхзвукового выстрела. Кроме того, такая схема крепления пуль в цилиндрической гильзе может усложнить конструкцию боеприпаса с бутылочной гильзой по аналогии с патентом US 9,506,731 B2 от 29.11.2016: https://patents.google.com/patent/US9506731B2/en или может ухудшить параметры пуль по аналогии с патентной заявкой US 2017/0276463 A1 от 28.09.2017: https://patents.google.com/patent/US20170276463A1/en или потребовать разработку новых гильз и оружия по аналогии с конструкцией боеприпаса "321 Greener": https://neveryetmelted.com/2015/07/30/321-greener-multiball/. Причем использование пуль со сквозным отверстием без отверстия усложняет изготовление пуль и боеприпаса.

Задачей данного изобретения является повышение технологичности изготовления и эффективности многопульного боеприпаса с обеспечением стабильного разделения пуль при сверхзвуковой и дозвуковой начальной скорости пуль.

Решение поставленной задачи достигается тем, что многопульный боеприпас огнестрельного оружия, содержащий капсюлированную бутылочную гильзу, метательный пороховой заряд и не менее двух пуль, расположенных в гильзе друг за другом, и включающих головную часть с носовой поверхностью, ведущую часть с наибольшим диаметром поперечного сечения равным "D" и донный срез с донной поверхностью, а передняя пуля закреплена в дульце гильзы, согласно изобретению, соединение предыдущей и последующей пули выполнено перемычкой "d", образованной проточкой "h", в которой одна стенка является донной поверхностью предыдущей пули, другая стенка является носовой поверхностью последующей пули, при этом перемычка "d" выполнена с возможностью разрушения при разгоне пуль в стволе огнестрельного оружия при выстреле.

Совокупность признаков изобретения, указанная в независимом пункте формулы, повышает эффективность и технологичность изготовления многопульного боеприпаса и имеет следующие отличия от прототипа и известного уровня техники:

- соединение пуль перемычкой "d", образованной проточкой "h" между пулями, обеспечивается изготовлением пуль совместно друг с другом, что повышает точность и технологичность изготовления пуль и боеприпаса, а также эффективность выстрела;

- разрушение перемычки "d" при разгоне пуль в стволе при выстреле обеспечивает не только стабильное разделения пуль, а также позволяет выбрать один из трех способов разделения пуль, примеры которых показаны ниже;

- неразъемное до выстрела соединение пуль можно использовать в любом типе гильз существующего и перспективного огнестрельного оружия, а также использовать в качестве снаряда в артиллерийском боеприпасе с раздельно-гильзовым заряжанием.

В предпочтительном варианте осуществления изобретения, в плоскости осевого продольного сечения пуль стенки проточки "h" параллельны между собой, а ширина проточки "h" выполнена не менее 0,07D, при этом наименьший диаметр поперечного сечения перемычки "d" равен 0,15 - 0,35D.

Такой вариант повышает эффективность изобретения за счет обеспечения точного сопряжения носовой и донной поверхности пуль, которые смыкаются при их разгоне в стволе после разрушения перемычки "d", что уменьшает деформацию сопрягаемых поверхностей пуль и снижает рассеивание пуль. При диаметре перемычки "d" более 0,35D и ширине проточки "h" менее 0,07D может не разрушиться перемычка "d" при разгоне пуль в стволе. При ширине проточки "h" более 0,20D увеличивается длина соединения пуль и уменьшается полезный объем гильзы, который необходим для размещения пороха. При диаметре перемычки "d" менее 0,15D соединение пуль может деформироваться при сборке боеприпаса.

В варианте осуществления изобретения, в плоскости осевого продольного сечения пули в каждой последующей пуле угол "ϕ" между носовой поверхностью и продольной осью пули, измеренный со стороны донного среза пули, равен 30-100°, а диаметр сопряжения "D₁" носовой поверхности с боковой поверхностью головной части равен 0,4 - 0,7D.

Такой вариант повышает эффективность изобретения за счет снижения аэродинамического сопротивления пуль, которые смыкаются при разгоне в стволе после разрушения перемычки "d". При угле ϕ < 30° пули могут не разделиться после их смыкания в стволе из-за запрессовки носовой поверхности последующей пули в донную поверхность предыдущей пули. При угле ϕ > 100° и/или при диаметре D₁ > 0,7D увеличивается аэродинамическое сопротивление пуль. При диаметре D₁ < 0,4D могут деформироваться сопрягающиеся поверхности пуль, которые смыкаются при разгоне в стволе после разрушения перемычки "d.

Размеры "d", "h", "ϕ" и "D₁" зависят от массы пуль, прочности материала пуль и давления порохового газа при выстреле. Изобретение поясняется более подробно на конкретных примерах его осуществления, ни в коей мере не ограничивающих объём притязаний, а предназначенных для лучшего понимания его сущности специалистом.

При описании примеров конкретной реализации изобретения даны ссылки на прилагаемые чертежи, на которых изображено:

- Фиг.1 - первый пример выполнения изобретения в боеприпасе 223 Rem (5,56×45 мм);

- Фиг.1А - вариант воплощения первого примера изобретения;

- Фиг.2 - второй пример выполнения изобретения в боеприпасе 223 Rem (5,56×45 мм);

- Фиг.3 - третий пример выполнения изобретения в боеприпасе 223 Rem (5,56×45 мм).

Следует отметить, что обозначенные на чертежах одинаковые ссылочные позиции относятся к одинаковым элементам боеприпаса. Причем не каждый элемент боеприпаса может быть обозначен на каждом чертеже, которые с целью лучшего раскрытия сущности данного изобретения не обязательно нарисованы в масштабе.

На Фиг.1 изображено осевое продольное сечение многопульного боеприпаса 223 Rem (5,56×45мм), содержащего капсюлированную бутылочную гильзу 1, метательный пороховой заряд 2 и две пули Р₁ - Р₂, включающие головную часть 3 с носовой поверхностью 4, ведущую часть 5 с наибольшим диаметром поперечного сечения D = 5,67мм и донный срез 6 с донной поверхностью 7, а передняя пуля Р₁ закреплена в дульце гильзы 1. Соединение "L" пуль Р₁ - Р₂ обеспечено перемычкой "d", образованной проточкой "h" шириной 0,12D с параллельными между собой стенками, при этом одна стенка является донной поверхностью 7 передней пули Р₁, а другая стенка является носовой поверхностью 4 задней пули Р₂. Угол " ϕ" между носовой поверхностью 4 и продольной осью пули равен 30°, а диаметр сопряжения "D₁" носовой поверхности 4 с боковой поверхностью головной части 3 равен 0,55D. Пули Р₁ - Р₂ имеют одинаковые наружные размеры ведущей части 5 и головной части 3 с носовой поверхностью 4, причем d = d₁ и D₁ = D₂ и ϕ = ϕ₁, а в донном срезе 6 задней пули Р₂ выполнена донная выемка 9, размеры которой соответствуют размерам донной выемки передней пули Р₁ образованной её донной поверхностью 7, что обеспечивает одинаковые аэродинамические параметры пуль при их одинаковой массе. Длина соединения "L₁" пуль Р₁ - Р₂ равна 7,58D, а длина каждой пули равна 3,96D. Пули изготавливаются из легкодеформируемого материала, например, из бронзы или латуни. Пули можно снабдить сердечником, изготовленным из стали или сплава на основе вольфрама или свинца. Пули Р₁ - Р₂ изготовлены из латуни ЛС59-1 плотностью ρ = 8,4 г/см³. В пуле Р₁ установлен сердечик 11, а в пуле Р₂ установлен сердечик 12, которые выполнены из свинца плотностью ρ =11,3 г/см³, масса соединения "L₁" пуль Р₁ - Р₂ равна 8,6г, в котором масса каждой пули равна 4,3г. Передняя пуля Р₁ является экспансивной пулей, а задняя пуля Р₂ является оболочечной пулей.

При выстреле форс пламени капсюля-воспламенителя через запальное отверстие 10 воспламеняет метательный пороховой заряд 2, при горении пороха повышается давление порохового газа, которое выталкивает соединение пуль "L₁" из гильзы 1, а передняя пуля Р₁ начинает входить в нарезы канала ствола. Для вхождения пули в нарезы канала ствола необходимо давление порохового газа р₀ ~ 400 бар, как показано на примере боеприпаса - аналога "M198". Поэтому с учетом площади поперечного сечения пули S = 0,25см² диаметром D = 5,67мм усилие вхождения каждой пули Р₁ и Р₂ в нарезы канала ствола составляет Ф ~ 100 кг. При этом в начале движения в нарезах канала ствола передняя пуля Р₁ тянет за собой заднюю пулю Р₂, так как пороховой газ воздействует практически на всю площадь донного среза 6 и донной поверхности 7 передней пули Р₁, кроме перемычки "d", а давление порохового газа на заднюю пулю Р₂ уравновешено со всех сторон, кроме перемычки "d". Согласно баллистическому расчету, при ускорении соединения пуль "L₁" при давлении порохового газа р₀ = 400 бар на перемычку "d" действует растягивающее усилие R = 44 кг.

Разделение пуль при их разгоне в стволе возможно тремя способами, которые зависят от прочности материала пуль и диаметра поперечного сечения перемычки "d". Например, при изготовлении пуль Р₁ - Р₂ из твердой латуни ЛС59-1 прочностью σ_В = 490 МПа с наименьшим диаметром поперечного сечения перемычки "d" равным 0,25D, растягивающие усилие R = 44кг не разрушает перемычку "d" площадью поперечного сечения S₂ = 1,6 мм², так как растягивающие напряжение меньше прочности этой марки латуни. Поэтому передняя пуля Р₁ втягивает заднюю пулю Р₂ в нарезы канала ствола и продолжает разгон в стволе, который обеспечивает горящий между пулями порох в зоне G₁, показанной пунктирными линиями на Фиг.1, а задняя пуля Р₂ затормаживается преодолевая усилие Ф ~ 100 кг вхождения в нарезы канала ствола. В этот момент на перемычку "d" действует растягивающее усилие Ф ~ 100 кг, которое разрушает перемычку "d", так как растягивающие напряжение больше прочности этой марки латуни. После разделении пуль между движущейся передней пулей Р₁ и временно заторможенной в нарезах канала ствола задней пулей Р₂ образуется полость, которая заполняется пороховым газом, протекающим через зазоры между внутренней поверхностью ствола и наружной поверхностью задней пули Р₂ и от горящего в зоне G₁ пороха, что увеличивает давление порохового газа в полости между пулями и длину этой полости. При горении порохового заряда 2 увеличивается давление порохового газа в стволе за задней пулей Р₂, которое может достигать Pmax = 4300 бар согласно требованиям C.I.P. к боеприпасам 223 Rem (5,56×45 мм). При повышении давления в стволе задняя пуля Р₂ догоняет переднюю пулю Р₁ и сжимает полость между пулями, в которой возрастает давление порохового газа из-за уменьшения объема полости.

При смыкании пуль в стволе задняя пуля Р₂ сминает фрагмент разрушенной перемычки "d" и носовой поверхностью 4 диаметром "D₁" воздействует на донную поверхность 7 передней пули Р₁. Сила сжатия "F", действующая на поверхности сопряжения пуль Р₂ - Р₁ диаметром "D₁", зависит от разницы давлений порохового газа в стволе за задней пулей Р₂ и в полости между пулями, от ускорения обеих пуль и от массы передней пули Р₁. Согласно баллистическому расчету, например, при разнице этих давлений 2000 бар сила сжатия поверхностей сопряжения пуль Р₂ - Р₁ составляет F = 220кг. При этом геометрия, прочность и площадь сопрягаемых поверхностей пуль предотвращают их деформацию и независимо от давления порохового газа, сохранившегося в полости между пулями, обеспечивает раздельный вылет двух пуль из ствола практически с одинаковой скоростью V₀ = 590 - 610м/с. Каждая пуля Р₁ - Р₂ массой 4,3г на дистанции 100м сохраняет скорость V₁₀₀ = 510 - 530м/с и энергию Е₁₀₀ ~ 600 Дж, а на дистанции 200м сохраняет скорость V₂₀₀ = 440 - 460м/с и энергию Е₂₀₀ ~ 450 Дж. Рассеивание двух пуль Р₁ - Р₂ составляет 60мм на дистанции 100м, что повышает эффективность стрельбы по малоразмерным подвижным целям.

Боеприпас 223 Rem (5,56×45 мм) с пулями Р₁ - Р₂, изготовленных из твердой латуни ЛС59-1 прочностью σ_В = 490 МП или мягкой латуни ЛС59-1 прочностью σ_В = 330 МП с наименьшим диаметром поперечного сечения перемычки "d" равным 0,25D можно использовать для бесшумного выстрела с дозвуковой начальной скоростью пуль. При дозвуковом выстреле пули разделяются растягивающим усилием Ф ~ 100кг при вхождении задней пули Р₂ в нарезы канала ствола, которое одинаковое при дозвуковом и сверхзвуковом выстреле, а между пулями образуются газовая полость. При смыкании пуль в стволе задняя пуля Р₂ сминает фрагмент разрушенной перемычки "d" и носовой поверхностью 4 диаметром "D₁" воздействует на донную поверхность 7 передней пули Р₁. При дозвуковом выстреле давление порохового газа в стволе и сила сжатия "F" поверхностей сопряжения пуль Р₂ - Р₁ меньше, чем при сверхзвуковом выстреле. При этом геометрия, прочность и площадь сопрягаемых поверхностей пуль предотвращают их деформацию, что обеспечивает раздельный вылет двух пуль из ствола практически с одинаковой скоростью. При начальной скорости V₀ = 325м/с каждая пуля Р₁ - Р₂ массой 4,3г на дистанции 100м сохраняет скорость V₁₀₀ = 295м/с и энергию Е₁₀₀ ~ 185 Дж. Причем самозарядные карабины "Сайга-МК" и "Сайга-223", созданные на базе автомата АК-74, автоматически перезаряжаются при выстреле дозвуковым боеприпасом 223 Rem (5,56×45мм) с пулями Р₁ - Р₂ общей массой 8,6г, так как импульс отдачи выстрела равен I = 0,42кгс×с, что обеспечивает работу автоматики оружия и эффективную бесшумную стрельбу по подвижным целям.

При изготовлении пуль Р₁ - Р₂ из твердой латуни ЛС59-1 прочностью σ_В = 490 МПа с наименьшим диаметром поперечного сечения перемычки "d" равным 0,35D, растягивающие усилие Ф ~ 100кг не разрушит перемычку "d" площадью поперечного сечения S₃ = 3,1мм² при вхождении задней пули Р₂ в нарезы канала ствола. При этом соединенные перемычкой "d" пули Р₁ - Р₂ продолжат разгон в стволе, а задняя пуля Р₂ будет толкать перемычкой "d" переднюю пулю Р₁, которую также будет ускорять давление порохового газа от горящего в зоне G₁ пороха. Причем давление порохового газа в зоне G₁ гораздо ниже, чем давление порохового газа в стволе за задней пулей Р₂. Согласно баллистическому расчету, при разнице этих давлений более 1500 бар сила сжатия перемычки "d" превышает F = 165кг, которая разрушает перемычку "d" площадью поперечного сечения S₃ = 3,1мм². При смыкании пуль в стволе задняя пуля Р₂ сминает фрагмент разрушенной перемычки "d" и носовой поверхностью 4 диаметром "D₁" воздействует на донную поверхность 7 передней пули Р₁, при этом геометрия, прочность и площадь сопрягаемых поверхностей пуль предотвращают их деформацию и независимо от давления порохового газа, сохранившегося в полости между пулями, обеспечивает раздельный вылет двух пуль из ствола. При разрушении перемычки "d" силой сжатия "F" уменьшенная газовая полость между пулями, которая не превышает объем зоны G₁, способствуют снижению разницы между начальными скоростями пуль, что повышает эффективность стрельбы по подвижным целям.

При изготовлении пуль Р₁ - Р₂ из мягкой латуни ЛС59-1 прочностью σ_В = 330 МП с наименьшим диаметром поперечного сечения перемычки "d" равным 0,2D, перемычка "d" площадью поперечного сечения S₁ = 1,0мм² разрушается растягивающим усилием R = 44кг, когда передняя пуля Р₁ втягивает заднюю пулю Р₂ в нарезы канала стола, так как растягивающие напряжение больше прочности этой латуни. Разрушение перемычки "d" замедляет вхождение задней пули Р₂ в нарезы канала ствола, а протекающий через зазоры между внутренней поверхностью ствола и наружной поверхностью задней пули Р₂ пороховой газ и горящий в зоне G₁ порох создают увеличенную газовую полость между пулями, которую не успеет сжать пуля Р₂ при разгоне в стволе при выстреле. В результате пули не смыкаются при разгоне в стволе, а такой выстрел подобен выстрелу боеприпаса "12,7⋅1СЛ", в котором пули имеют различную начальную скорость. Разрушение перемычки "d" растягивающим усилием "R" предотвращает смыкание пуль при разгоне в стволе, что позволяет выполнить проточку "h" любой формы, уменьшить углы "ϕ" и "ϕ₁", а наружный контур пуль Р₁ - Р₂ изготовить по патенту RU 2597 431 C2 от 10.09.2016 https://patents.google.com/patent/RU2597431C2/ru, как показано на Фиг.1А для иллюстрации этого варианта воплощения изобретения.

На Фиг.1А изображено осевое продольное сечение многопульного боеприпаса 223 Rem (5,56×45 мм), отличающегося от боеприпаса Фиг.1 формой проточки "h" и углами "ϕ" и "ϕ₁", поскольку перемычка "d" между пулями Р₁ - Р₂ разрушается растягивающим усилием "R", а пули не смыкаются при разгоне в стволе при выстреле. Такой двухпульный боеприпас Фиг. 1А по технологичности изготовления и стабильности разделения пуль превосходит известные двухпульные боеприпасы "M198" и "12,7 1СЛ", в которых начальная скорость передней пули на 60м/с больше скорости задней пули. При изготовлении контура пуль Р₁ - Р₂ по патенту RU 2597431 C2 от 10.09.2016, улучшенные аэродинамические параметры пуль повышают эффективность стрельбы, а одновременное попадание двух пуль в объект охоты повышает эффективность выстрела при суммарном воздействии экспансивной пули Р₁ и оболочечной пули Р₂.

На Фиг.2 изображено осевое продольное сечение многопульного боеприпаса 223 Rem (5,56×45 мм), содержащего капсюлированную бутылочную гильзу 1, метательный пороховой заряд 2 и три пули С₁ - С₃, включающие головную часть 3 с носовой поверхностью 4, ведущую часть 5 с наибольшим диаметром поперечного сечения D = 5,67 мм и донный срез 6 с донной поверхностью 7, а передняя пуля С₁ закреплена в дульце гильзы 1. Соединение "L₂" пуль С₁ - С₃ обеспечено перемычками "d", образованными проточками "h" шириной 0,12D с параллельными между собой стенками, причем одна стенка является донной поверхностью 7 предыдущей пули, а другая стенка является носовой поверхностью 4 последующей пули. В пулях С₂ - С₃ угол "ϕ" между носовой поверхностью 4 и продольной осью пули равен 90°, а стенки проточки "h" перпендикулярны к продольной оси пуль. В этом частном случае донная поверхность 7 пуль С₁ - С₃ формально совпадает с их донным срезом 6. Однако с учетом допусков ± 0,1° на угол "ϕ", а именно, при угле ϕ = 89,9° и ϕ = 90,1° донная поверхность 7 пуль С₁ - С₃ не совпадает с донным срезом 6. Диаметр сопряжения "D₁" носовой поверхности 4 с боковой поверхностью головной части 3 равен 0,45D. Пули С₁ - С₃ имеют одинаковые размеры ведущей и головной части, где D₁ = D₂ и ϕ = ϕ₁, что обеспечивает одинаковые аэродинамические параметры пуль при их одинаковой массе. Длина соединения "L₂" пуль С₁ - С₃ равна 8,10D, а длина каждой пули равна 2,62D. Пули С₁ - С₃ содержат сердечник 13 и оболочку 14. При изготовлении сердечников 13 из стали плотностью ρ = 7,82 г/см³, а оболочек 14 из латуни ЛС59-1 плотностью ρ = 8,4 г/см³, масса соединения "L₂" пуль С₁ - С₃ равна 7,2г, в котором масса каждой пули равна 2,4г. Причем сердечники 13 с наружным диаметром D_C = 0,80D изготовлены совместно, на сердечники 13 закреплены оболочки 14, а затем обработаны наружные поверхности пуль и проточки "h" с перемычками "d".

При выстреле форс пламени капсюля-воспламенителя через запальное отверстие 10 воспламеняет метательный пороховой заряд 2, при горении пороха повышается давление порохового газа, которое выталкивает соединение пуль "L₂" из гильзы 1, а передняя пуля С₁ начинает входить в нарезы канала ствола. Для вхождения каждой пули в нарезы канала ствола необходимо давление порохового газа р₀ ~ 400 бар, как показано на примере боеприпаса - аналога "M198". Поэтому с учетом площади поперечного сечения пули S = 0,25 см² диаметром D = 5,67мм усилие вхождения каждой пули С₁ - С₃ в нарезы канала ствола составляет Ф ~ 100кг. Причем в начале движения в нарезах канала ствола передняя пуля С₁ тянет за собой последующие пули С₂ - С₃, так как пороховой газ воздействует практически на всю площадь донного среза 6 и донной поверхности 7 передней пули С₁, кроме перемычки "d", а давление порохового газа на последующие пули С₂ - С₃ уравновешено со всех сторон, кроме перемычки "d". Согласно баллистическому расчету, при ускорении соединения пуль "L₂" при давлении порохового газа р₀ = 400 бар на перемычку "d" между пулями С₁ - С₂ действует растягивающее усилие R = 60 кг, а на перемычку "d" между пулями С₂ - С₃ действует растягивающее усилие R = 30 кг.

Разделение пуль при их разгоне в стволе возможно тремя способами, которые зависят от прочности материала пуль и диаметра поперечного сечения перемычки "d". Например, при изготовлении сердечников 13 из стали марки 40ХН прочностью σ_В = 980 МПа с наименьшим диаметром поперечного сечения перемычек "d" равным 0,20D или при изготовлении сердечников 13 из стали марки 60С2А прочностью σ_В = 1570 МПа с наименьшим диаметром поперечного сечения перемычек "d" равным 0,15D эти растягивающие усилия R = 60 кг и R = 30кг не разрушают перемычки "d" площадью поперечного сечения S₁ = 1,0 мм² или S₀ = 0,56 мм², соответственно. При этом пуля С₁ втягивает пули С₂ - С₃ в нарезы канала ствола и продолжает разгон в стволе, который обеспечивает горящий порох между пулями С₁ - С₂ в зоне G₂, показанной пунктирными линиями на Фиг.2, а вторая пуля С₂ затормаживается при вхождении в нарезы канала ствола преодолевая усилие Ф ~ 100кг. В этот момент на перемычку "d" между пулями С₁ - С₂ действует растягивающее усилие Ф ~ 100кг, которое разрушает перемычку "d", так как растягивающие напряжение больше прочности этих марок стали. После отделения пули С₁ от пуль С₂ - С₃ между движущейся пулей С₁ и временно заторможенными при вхождении в нарезы канала ствола пулями С₂ - С₃ образуется полость, которая заполняется пороховым газом, протекающим через зазоры между внутренней поверхностью ствола и наружной поверхностью второй пули С₂ и от горящего в зоне G₂ пороха. Аналогично пуля С₂ отделяется от пули С₃ в момент преодоления пулей С₃ усилия Ф ~ 100кг при вхождении в нарезы канала ствола, а между пулями С₂ - С₃ образуется газовая полость. При горении порохового заряда 2 увеличивается давление порохового газа в стволе за задней пулей С₃, при этом задняя пуля С₃ догоняет передние пули С₁ - С₂, сжимает полости между пулями, в которых возрастает давление порохового газа из-за уменьшения их объема.

При смыкании пуль С₁ - С₃ в стволе задняя пуля С₃ сминает фрагмент разрушенной перемычки "d" и своей носовой поверхностью 4 диаметром "D₁" воздействует на донную поверхность 7 второй пули С₂, которая сминает фрагмент разрушенной перемычки "d" и своей носовой поверхностью 4 диаметром "D₁" воздействует на донную поверхность 7 первой пули С₁. Наибольшая сила сжатия "F" действует на поверхности сопряжения пуль С₃ - С₂ диаметром "D₁" и зависит от разницы давлений порохового газа в стволе за задней пулей С₃ и в полости между пулями С₃ - С₂, от ускорения всех пуль и от массы пуль С₁ - С₂. Согласно баллистическому расчету, например, при разности этих давлений 2000 бар сила сжатия поверхностей сопряжения пуль С₃ - С₂ составляет F = 290 кг. При этом прочность и площадь сопрягаемых поверхностей пуль предотвращает их деформацию и обеспечивает раздельный вылет пуль из ствола практически с одинаковой скоростью V₀ = 650 – 670 м/с. Каждая пуля С₁ - С₃ массой по 2,4г на дистанции 100м сохраняет скорость V₁₀₀ = 450 – 470 м/с и энергию Е₁₀₀ ~ 260 Дж, а на дистанции 200м сохраняет скорость V₂₀₀ = 320 - 340м/с и энергию Е₂₀₀ ~ 140 Дж. Поперечник рассеивание трех пуль С₁ - С₃ составляет 80мм на дистанции 100м, что повышает эффективность стрельбы по малоразмерным подвижным целям за счет повышения вероятности попадания в цель одной пули. Причем плоская носовая поверхность 4 пуль С₁ - С₃ при угле ϕ = ϕ₁ = 90° предотвращает рикошет и способствует сохранению траектории пули при соударении пули с твердыми преградами, например, с ветками и стволами деревьев.

Следует отметить, что пули С₁ - С₃ массой по 2,4г примерно соответствуют пулям "SS196SR"и "SS197SR" боеприпаса FN 5,7×28 мм, которые имеют аналогичный диаметр, массу 2,6г и начальную скорость V₀ = 549 – 594 м/с, а дальность эффективной стрельбы 150м, как указано на сайте: https://en.wikipedia.org/wiki/FN_5.7x28mmFN 5.7×28mm - Wikipedia. Следовательно, при стрельбе по подвижным целям один выстрел боеприпасом 223 Rem (5,56×45 мм) с тремя пулями С₁ - С₃ эффективней трех выстрелов боеприпасами FN 5,7×28 мм.

При изготовлении сердечников 13 из стали марки 40ХН прочностью σ_В = 980 МП с наименьшим диаметром поперечного сечения перемычки "d" равным 0,25D или при изготовлении сердечников 13 из стали марки 60С2А прочностью σ_В = 1570 МПа с наименьшим диаметром поперечного сечения перемычки "d" равным 0,20D, растягивающие усилия Ф ~ 100 кг не разрушает перемычки "d" площадью поперечного сечения S₂ = 1,6 мм² или S₁ = 1,0 мм², соответственно, при вхождении пуль С₂ и С₃ в нарезы канала ствола. При этом соединение "L₂" пуль С₁ - С₃ продолжает разгон в стволе, а задняя пуля С₃ толкает перемычкой "d" вторую пулю С₂, а вторая пуля С₂ толкает перемычкой "d" переднюю пулю С₁, которые ускоряет давление порохового газа от горящего пороха в зонах G₂ между пулями. Причем давление порохового газа в зонах G₂ гораздо ниже, чем давление порохового газа в стволе за задней пулей С₃ в стволе. Согласно баллистическому расчету, при разнице этих давлений более 1200 бар сила сжатия перемычки "d" между пулями С₃ - С₂ превышает F = 175 кг, которая разрушает перемычку "d" между пулями С₃ - С₂. При нарастании давления в стволе за задней пулей С₃ и при разнице этих давлений более 2400 бар сила сжатия перемычки "d" между пулями С₂ - С₁ превышает F = 175 кг, которая разрушает перемычку "d" между пулями С₂ - С₁. Пули С₃ - С₁ смыкаются в стволе и сминают фрагменты разрушенных перемычек "d". При этом прочность и площадь сопрягаемых поверхностей пуль предотвращает их деформацию и обеспечивает раздельный вылет пуль из ствола практически с одинаковой скоростью. Причем смятые фрагменты перемычек "d" не ухудшают аэробаллистические параметры пуль с плоской носовой поверхностью, а уменьшенные газовые полости между пулями снижают разницу между начальными скоростями пуль, что повышает эффективность стрельбы по подвижным целям.

При изготовлении сердечников 13 из вольфрамового сплава ВНЖ-90 плотностью ρ = 16,8 г/см³ и прочностью σ_В = 880 МПа, а оболочек 14 из бронзы БРАЖ 9-4 плотностью ρ = 7,5 г/см³, масса соединения "L₂" пуль С₁ - С₃ равна 12,0г, в котором масса каждой пули равна 4,0г. При наименьшем диаметре поперечного сечения перемычек "d" равным 0,20D пули С₁ - С₃ разделяются растягивающим усилием Ф ~ 100кг, которое разрушает перемычки "d" площадью поперечного сечения S₁ = 1,0 мм² при вхождении пуль С₂ и С₃ в нарезы канала ствола. Такие пули С₁ - С₃ с вольфрамовым сердечником 13 можно использовать для стрельбы с дозвуковой и сверхзвуковой начальной скоростью пуль (V₀ = 500 – 520 м/с), так как растягивающие усилие Ф ~ 100кг одинаковое в дозвуковых и сверхзвуковых боеприпасах. При наименьшем диаметре поперечного сечения перемычек "d" равным 0,25D растягивающие усилие Ф ~ 100 кг не разрушит перемычки "d" площадью поперечного сечения S₂ = 1,6мм² при вхождении пуль С₂ и С₃ в нарезы канала ствола. В этом случае перемычки "d" разрушаются силой сжатия "F" при разгоне пуль в стволе аналогично разрушению перемычек "d" стальных сердечников 13 описанных выше, а увеличенная масса пуль С₁ - С₃ с вольфрамовым сердечником 13 повышает эффективность стрельбы за счет увеличения энергии пуль на траектории.

При изготовлении сердечников 13 из свинца плотностью ρ = 11,3 г/см³ и прочностью σ_В = 12 МПа, а оболочек 14 из бронзы БРАЖ 9-4 плотностью ρ = 7,5 г/см³, масса соединения "L₂" пуль С₁ - С₃ равна 9,0 г, в котором масса каждой пули равна 3,0 г. Причем в пулях С₁ - С₃ со свинцовым сердечником 13 сначала изготовляется общая оболочка 14 в виде трубки с внутренним диаметром D_C = 0,80D, которая заполняется свинцом, а затем совместно обрабатываются наружные поверхности пуль и проточки "h" шириной 0,07D с наименьшим диаметром поперечного сечения перемычки "d" равным 0,35D. Разделение пуль С₁ - С₃ со свинцовым сердечником 13 обеспечивается растягивающим усилием "Q" в начале движения пуль С₁ и С₂ в нарезах канала ствола при давлении форсирования. Согласно баллистическому расчету, при давлении порохового газа р₀ = 400 бар и ускорении соединения пуль "L₂" на перемычку "d" между пулями С₁ - С₂ действует растягивающее усилие R = 57кг, которое разрывает свинцовую перемычку "d" площадью поперечного сечения S₃ = 3,1мм². Разрушение перемычки "d" замедляет вхождение пуль С₂ - С₃ в нарезы канала ствола, а протекающий через зазоры между внутренней поверхностью ствола и наружной поверхностью второй пули С₂ пороховой газ и горящий в зоне G₂ порох создают увеличенную газовую полость между пулями С₁ - С₂. Аналогично в начале движения в нарезах канала ствола вторая пуля С₂ тянет за собой заднюю пулю С₃. Согласно баллистическому расчету, при давлении порохового газа р₀ = 400 бар и ускорении пуль С₂ - С₃ на перемычку "d" между пулями С₂ - С₃ действует растягивающее усилие R = 43кг, которое разрывает свинцовую перемычку "d" площадью поперечного сечения S₃ = 3,1мм². Разрушение перемычки "d" замедляет вхождение задней пули С₃ в нарезы канала ствола, а протекающий через зазоры между внутренней поверхностью ствола и наружной поверхностью пули С₃ пороховой газ и горящий в зоне G₂ порох создают увеличенную газовую полость между пулями С₂ - С₃, которую не успеет сжать задняя пуля С₃ при разгоне в стволе при выстреле. Поэтому пули С₁ - С₃ не смыкаются при разгоне в стволе, а такой выстрел подобен выстрелу боеприпаса "12,7 1СЛ", в котором пули имеют различную начальную скорость. При этом разрушение перемычки "d" растягивающим усилием "R", когда пули не смыкаются при разгоне в стволе, позволяет выполнить проточки "h" любой формы, уменьшить диаметры "D₁" и "D₂" носовой поверхности пуль и улучшить аэродинамические параметры пуль.

На Фиг.3 изображено осевое продольное сечение многопульного боеприпаса 223 Rem (5,56×45 мм), содержащего капсюлированную бутылочную гильзу 1, метательный пороховой заряд 2 и четыре пули В₁ - В₄, включающие головную часть 3 с носовой поверхностью 4, ведущую часть 5 с наибольшим диаметром поперечного сечения равным D = 5,67 мм и донный срез 6 с донной поверхностью 7. Соединение "L₃" пуль В₁ - В₄ обеспечено перемычками "d", образованными проточками "h" шириной 0,12D с параллельными между собой стенками, у которых одна стенка является донной поверхностью 7 предыдущей пули, а другая стенка является носовой поверхностью 4 последующей пули. В пулях В₂ - В₄ угол "ϕ" между носовой поверхностью 4 и продольной осью пули равен 45°, а диаметр сопряжения "D₁" носовой поверхности 4 с боковой поверхностью головной части 3а равен 0,60D. В донном срезе 6 задней пули В₄ выполнена донная выемка 9. Для соблюдения габаритов стандартного боеприпаса 223 Rem (5,56×45 мм) длина головной части 3 и ведущей части 5 передней пули В₁ отличаются от длины головной части 3а и ведущей части 5а пуль В₂ - В₄. При этом в пулях В₁ - В₄ выполнены одинаковые размеры носовой поверхности, d = d₁, D₁ = D₂ и ϕ = ϕ₁, а объем донной выемки 9 в пуле В₄ равен объему донных выемок в пулях В₁ - В₃, образованных донной поверхностью 7 этих пуль, что при одинаковой массе пуль В₁ - В₄ обеспечивает незначительное отличие аэродинамических параметров пули В₁ от пуль В₂ - В₄ и сопряжение их траекторий полета, по меньшей мере, на дистанции 150м. Соединение "L₃" пуль В₁ - В₄ полностью изготовлено из твердой латуни ЛС59-1 плотностью ρ = 8,4 г/см³ и прочностью σ_В = 490 МПа, а наименьший диаметр поперечного сечения перемычек "d" равен 0,25D. Масса соединения "L₃" пуль В₁ - В₄ равна 8,8г, в котором масса пули равна 2,2г. Передняя пуля В₁ закреплена в дульце гильзе 1, а донный срез 6 задней пули В₄ расположен у дна 8 гильзы 1, при этом часть метательного порохового заряда 2 размещена в донной выемке 9 задней пули В₄.

Сборка боеприпаса, в котором донный срез 6 задней пули В₄ расположен у дна 8 гильзы, имеет особенность, а именно, гильзу с пороховым зарядом 2 переворачивают вверх дном и устанавливают соединения "L₃" пуль В₁ - В₄ снизу вверх, что исключает прессование и деформацию пороха. При закреплении передней пули В₁ в дульце гильзы 1 не имеет значение возможный технологический зазор между донным срезом 6 задней пули В₄ и дном 8 гильзы 1, который не влияет на баллистику выстрела.

На баллистику выстрела влияет конструкция боеприпаса Фиг.3, которая подобна схеме телескопического боеприпаса описанной в патенте US 4,197,801 А от 15.04.1980, https://patents.google.com/patent/US4197801A/en, в патенте US 4,335,657 А от 22.06.1982,http://89.1.0.1:8080/scripts/Docs/219415205924/L241136245/patents.google.com/patent/US4197801A/en https://patents.google.com/patent/US4335657A/en и патенте US 4,604,954 A от 12.08.1986, https://patents.google.com/patent/US4604954A/en. В боеприпасе Фиг.3 при выстреле форс пламени капсюля-воспламенителя через запальное отверстие 10 воспламеняет часть порохового заряда 2 в донной выемке 9 задней пули В₄, где из-за малого объема создается повышенное давление порохового газа, которое выталкивает соединение "L₃" пуль В₁ - В₄ из гильзы, а пуля В₁ начинает входить в нарезы канала ствола. При этом от горящего в донной выемке 9 пороха воспламеняется порох, размещенный в гильзе между её внутренней поверхностью и наружной поверхностью пуль. Причем отражение форса пламени капсюля-воспламенителя от поверхности донной выемки 9 обеспечивает постепенное воспламенение пороха слоями от дна 8 гильзы, что снижает скорость нарастания давления порохового газа в гильзе в сравнении с обычным выстрелом, например, как в боеприпасах Фиг.1 - 2. При таком замедленном воспламенении интенсивное горение порохового заряда происходит после частичного выхода соединения "L₃" пуль В₁ - В₄ из гильзы при уменьшенной плотности заряжания. Эта особенность внутренней баллистики позволяет в боеприпасе Фиг. 3 использовать быстрогорящий порох с высокой начальной плотностью заряжания, но обеспечить горение пороха при низкой плотности заряжания и получить повышенную начальную скорость пуль при допустимом давлении выстрела.

При выстреле соединение "L₃" пуль В₁ - В₄ входит в нарезы канала ствола и пули последовательно разделяются растягивающим усилием Ф ~ 100кг разрушающим латунные перемычки "d". Между разделившимися пулями образуются полости, которые заполняются пороховым газом, протекающим через зазоры между внутренней поверхностью ствола и наружной поверхностью пуль и от горящего в зонах G₃ пороха. При горении порохового заряда 2 увеличивается давление порохового газа в стволе за задней пулей В₄, при этом к задняя пуля В₄ догоняет передние пули В₃ - В₁, сжимает полости между пулями. При смыкании в стволе пули сминают фрагменты разрушенных перемычек "d", а наибольшая сила сжатия "F" действует на поверхности сопряжения пуль В₄ - В₃ диаметром "D₁" и зависит от разницы давлений порохового газа в стволе за задней пулей В₄ и в полости между пулями В₄ - В₃, от ускорения всех пуль и массы пуль В₁ - В₃. Согласно баллистическому расчету, например, при разности этих давлений 2000 бар сила сжатия поверхностей сопряжения пуль В₄ - В₃ составляет F = 320 кг, при этом геометрия, прочность и площадь сопрягаемых поверхностей пуль предотвращает их деформацию и независимо от давления порохового газа, сохранившегося в полостях между пулями, обеспечивает раздельный вылет пуль из ствола практически с одинаковой скоростью V₀ = 570 – 590 м/с. Каждая пуля В₁ - В₄ массой 2,2 г на дистанции 100м сохраняет скорость V₁₀₀ = 420 – 430 м/с и энергию Е₁₀₀ ~ 200 Дж, а на дистанции 200м сохраняет скорость V₂₀₀ = 310 - 320м/с и энергию Е₂₀₀ ~ 110 Дж. Поперечник рассеивание четырех пуль В₁ - В₄ составляет 120мм на дистанции 100м, а увеличение количества пуль в боеприпасе повышает эффективность стрельбы.

Показанные примеры позволяют выбирать оптимальный вариант разделения пуль в многопульном боеприпасе для решения конкретных задач за счет выбора способа разрушения перемычки "d" с использованием растягивающих усилий "R" или "Ф" или сжимающего усилия "F". Причем в дозвуковых и сверхзвуковых боеприпасах растягивающие усилия "R" и "Ф" постоянны, что позволяет применять единую конструкцию пуль в двух типах боеприпасов. В случае снижения растягивающего усилия "Ф" из-за изношенности или нагрева ствола, перемычка "d" разрушится сжимающим усилием "F" при разгоне пуль в стволе огнестрельного оружия. При разрушении перемычки "d" силой сжатия "F" надо учитывать, что пластичный материал перемычки "d" может деформироваться и не разрушиться при ширине проточки "h" менее 0,15D.

Представленные варианты реализации изобретения на примерах боеприпасов 223 Rem (5,56×45 мм) являются иллюстративными, поскольку изобретение может быть реализовано на практике в различных боеприпасах огнестрельного оружия, включая артиллерийские боеприпасы. Причем с увеличением калибра и мощности боеприпаса увеличивается эффективная дальность стрельбы многопульным боеприпасом, а количество пуль в боеприпасе можно выбирать на основе приведенных примеров. При этом заднюю пулю можно снабдить трассером, что повысит эффективность применения боеприпасов за счет корректировки точки прицеливания при автоматической стрельбе. Следует отметить, что представленные примеры иллюстрируют, но не ограничивают изобретение, а специалисты в данной области техники смогут разработать множество альтернативных вариантов реализации данного изобретения.

Изобретение относится к боеприпасам спортивно-охотничьего и стрелкового оружия, предназначенным для стрельбы по малоразмерным подвижным целям. Многопульный боеприпас огнестрельного оружия содержит капсюлированную бутылочную гильзу, пороховой заряд и не менее двух пуль, расположенных в гильзе друг за другом, и включающих головную часть с носовой поверхностью, ведущую часть с наибольшим диаметром поперечного сечения равным "D" и донный срез с донной поверхностью, а передняя пуля закреплена в дульце гильзы. Соединение предыдущей и последующей пули выполнено перемычкой "d", образованной проточкой "h", в которой одна стенка является донной поверхностью предыдущей пули, другая стенка является носовой поверхностью последующей пули, при этом перемычка "d" выполнена с возможностью разрушения при разгоне пуль в стволе огнестрельного оружия при выстреле. В результате повышается эффективность стрельбы по малоразмерным подвижным целям за счет увеличения количества пуль в боеприпасе. 7 з.п. ф-лы, 4 ил.

1. Многопульный боеприпас огнестрельного оружия, содержащий капсюлированную бутылочную гильзу, метательный пороховой заряд и не менее двух пуль, расположенных в гильзе друг за другом, и включающих головную часть с носовой поверхностью, ведущую часть с наибольшим диаметром поперечного сечения равным "D" и донный срез с донной поверхностью, а передняя пуля закреплена в дульце гильзы, отличающийся тем, что соединение предыдущей и последующей пули выполнено перемычкой "d", образованной проточкой "h", в которой одна стенка является донной поверхностью предыдущей пули, другая стенка является носовой поверхностью последующей пули, при этом перемычка "d" выполнена с возможностью разрушения при разгоне пуль в стволе огнестрельного оружия при выстреле.

2. Боеприпас по п. 1, отличающийся тем, что в плоскости осевого продольного сечения пуль стенки проточки "h" параллельны между собой, а ширина проточки "h" выполнена не менее 0,07D, при этом наименьший диаметр поперечного сечения перемычки "d" равен 0,15-0,35D.

3. Боеприпас по п. 2, отличающийся тем, что в плоскости осевого продольного сечения пули в каждой последующей пуле угол "ϕ" между носовой поверхностью и продольной осью пули, измеренный со стороны головной части пули, равен 30-100°, а диаметр сопряжения "D₁" носовой поверхности с боковой поверхностью головной части равен 0,4-0,7D.

4. Боеприпас по п. 1, отличающийся тем, что в донном срезе задней пули выполнена донная выемка.

5. Боеприпас по п. 4, отличающийся тем, что донный срез задней пули расположен у дна гильзы, при этом часть метательного порохового заряда размещена в донной выемке задней пули.

6. Боеприпас по п. 1, отличающийся тем, что пули выполнены из легкодеформируемого материала, параметры прочности которого соответствуют сплавам цветного металла таким, как бронза и латунь.

7. Боеприпас по п. 1, отличающийся тем, что пули снабжены сердечником, выполненным из стали или из сплава на основе вольфрама или свинца.

8. Боеприпас по п. 1, отличающийся тем, что задняя пуля снабжена трассером.