Устройство для измерения частотной характеристики промышленной электрической сети Советский патент 1987 года по МПК G01R27/02 

Изобретение относится к импульсной технике и может быть использовано для исследования частотных характеристик входного сопротивления систем электроснабжения промышленных предприятий.

Цель изобретения - упрощение устройства для измерения частотной характеристики промьшленной электричес кой сети.

На фиг.1а представлена эквивалентная схема замещения исследуемой сети на фиг.16 - схема замещения сети на частоте измерений; на фиг.2 - временная диаграмма формирования модулирующего сигнала; на фиг.З - функциональная схема устройства; на фиг.4 - принципиальная схема перемножителя; на фиг.5 - принципиальная схема формирователя квадратурных сигналов; на фиг.6 - функциональная схема синхрон HOi o квадратурного детектора; на фиг.7 - временная диаграмма выходных сигналов формирователя квадратурных сигналов; на фиг.8 - функциональная схема преобразователя напряжение - напряжение.

Предлагаемое устройство в отличие от известного имеет одноканальную структуру измерительной части, т.е.

посредством канала напряжения, включающего преобразователь напряжение - напряжение, синхронный квадратурный детектор и регистрирующий блок, анализируется только измерительная составляющая напряжения в исследуемом узле сети. Анализируя эту составляющую, может быть измерена с высокой точностью (десятые доли процента) комплексная частотная характеристика входного сопротивления сети.

На фиг.1а представлена эквивалентная схема замещения исследуемой сети на произвольной частоте измерений S. Анализируемая электрическай сеть относительно ветви с нелинейной нагрузкой R(t) может быть представлена зк- вивалентньм источником синусоидального напряжения сети Е, частотозави- симым сопротивлением Z.

На фиг.16 показана схема замещени исследуемой сети на частоте измерительного сигнала, причем не.1шнейная нагрузка замещается эквивалентным генератором тока Igg с внутренним сопротивлением Кд, а входное сопротивление сети на частоте измерений Zc .

Величина тока 1 и сопротивление R определяются главным образом величиной напряжения U в исследуемом узле сети (фиг.I а) и законом изменения проводимости нелинейной нагрузки g(t) l/R(t).

При практических измерениях мощность нелинейной нагрузки много меньше модности короткого замыкания в исследуемом узле сети, или, что то же самое, величина R много больще

модуля сопротивления сети на основной частоте сети , Это обусловлено следующими причинами. Входное сопротивление сети предпочтительно измерять на частотных интервалах, расположенных между частотами сосед них гармоник, где имеют место в основном шумы электрической сети. Для генерации достаточного по уровню полезного т.е. измерительного, сигнала на указанных частотных промежутках требуется нелинейная нагрузка с мощностью на несколько порядков меньшей, чем мощность короткого замыкания в исследуемом узле сети. Кроме того, необходимая мощность нелинейной нагрузки также зависит от чувствительности измерительной части устройства для измерения частотной характеристики электрической сети. Для выделения.же измерительного сигнала на фоне значительных по ypoBi-no составляющих основной частоты и гармоник сети, измерительная часть, как правило, содержит синхронный фильтр (или аналогичное по характеристикам устройство),отличающийся высокой избирательностью с

возможностью регулировки его частоты настройки в широких пределах. Кроме того, такие фильтры отличаются высокой чувствительностью. Так, их чувствительность достигает величины в

120 дБ, т.е. может быть отфильтрован сигнал, амплитуда которого в Ю раз меньше уровня остальных гармонических составляющих исследуемого сигнала,- Дополнительными мероприятиями может

быть достигнута чувствительность измерительной части в 140 - 150 дБ (например, путем предварительного подавления составляющей основной частоты сети с последующим усилением результирующего сигнала). Однако столь вы- ,сокая чувствительность не может быть реализована вследствие того, что уровень шумов сети составляет величину около 10 (80 - 100 дБ),

и, следовательно, уровень измерительного сигнала должен превышать указанную величину уровня шума. Таким образом, потребная мощность нелинейной нагрузки, а следовательно, и требуемая величина отношения Hp/iZ I приближенно составляет величину

, Ю - (1)

to Измерительная составляющая тока

I (фиг. 1б),протекаюш;его по эквива-п лентному сопротивлению сети Z на частоте измерений S, равна

R s so о (2)

оS

так .как модуль входного сопротивления сети на частоте измерений также много меньше сопротивления R нелинейной нагрузки.

Согласно практическим иссле,цсБани- ям в сетях промышленного электрс снаб- жения наибольшая величина сопротивления сети - в диапазоне частот 50 чие только канала напряжения, по ством которого анализируется изм тельная составляющая напряжения, таточно для измерения комплексно частотной характеристики входног противления промышленной электри кой сети.

В предлагаемом устройстве, ка

10 в известном, используется нелине нагрузка, содержащая последовате соединенные резистивную нагрузку электронный ключ. Специальным об зом сформированный импульсный мо

15 лирующий сигнал управляет состоя ключа вследствие чего проводимос нелинейной нагрузки изменяется в мени по закону, совпадающему по ме с модулирующим сигналом. Врем

20 ная диаграмма, поясняющая процес мирования модулирующего сигнала, ставлена на фиг.2.

Сос.тавляющая напряжения основ частоты сети со с произвольной н

Uu, 31П( -ЬХ),

2000 Гц, т.е. полюс частотной харак- 25 чальной фазой Ч (фиг.2а) равна теристики сопротивления с наибольшим :сопротивлением практически не превышает величины (10 - 20)Z .

Таким образом, приближение (2) с учетом (1) справедливо с высокой точ- 30 ностью.

В предлагаемом устройстве в отличие от известного отсутствует канал измерения тока, а именно измерительной составляющей 1. Однако в пред- 35 лагаемом устройстве имеется сигнал, синфазный с током I (фиг.16). Как следует из (2) с учетом (I), фаза тока I также с высокой точностью совпадает с фазой тока 1 , и, таким разом, указанный синфазный сигнал может быть использова.н для измерения угла комплексного сопротивления сети Zg на произвольной частоте измерений S.

Согласно фиг.16 и соотношению (1) имеем

45

где - амплитуда напряжения о ной частоты сети. В результате выделения этой с тавляющей из спектра напряжения следуемом узле сети она получает которую фазовую погрешность дЧ (фиг.26):

и sin(2 Jia)t +4 +АЧ ).

Ее амплитуда в данном, случае не ет значения и равна единице (инд Этот сигнал используется для фор рования модулирующего сигнала не нейной нагрузки.

Пусть для управления частотой мерительного сигнала используетс некоторый синусоидальный сигнал произвольными частотой S и фазой

и.

sin(23(St+45).

В результате перемножения сиг лов (фиг.26,в) может быть получе сигнал и (фиг.2г), имеющий две тавляющие с частотами S+OL) и S-u 1 2

7 R тт т f-j т 7

R + Zs .

(3)

so

Следовательно, амплитуда измерительной составляющей напряжения Uj и ее сдвиг фаз относительно тока I с высокой точностью (десятые доли процента и менее) описьшают комплексное сопротивление сети на частоте измерений S.

Таким образом, одноканальная структура измерительной части, т.е. наличие только канала напряжения, посредством которого анализируется измерительная составляющая напряжения, достаточно для измерения комплексной частотной характеристики входного сопротивления промышленной электрической сети.

В предлагаемом устройстве, как и

в известном, используется нелинейная нагрузка, содержащая последовательно соединенные резистивную нагрузку и электронный ключ. Специальным образом сформированный импульсный модулирующий сигнал управляет состоянием ключа вследствие чего проводимость нелинейной нагрузки изменяется во времени по закону, совпадающему по форме с модулирующим сигналом. Временная диаграмма, поясняющая процесс формирования модулирующего сигнала,представлена на фиг.2.

Сос.тавляющая напряжения основной частоты сети со с произвольной наUu, 31П( -ЬХ),

чальной фазой Ч (фиг.2а) равна

(4)

где - амплитуда напряжения основной частоты сети. В результате выделения этой составляющей из спектра напряжения в исследуемом узле сети она получает некоторую фазовую погрешность дЧ (фиг.26):

и sin(2 Jia)t +4 +АЧ ). (5)

Ее амплитуда в данном, случае не имеет значения и равна единице (индекс. Этот сигнал используется для формирования модулирующего сигнала нелинейной нагрузки.

Пусть для управления частотой измерительного сигнала используется некоторый синусоидальный сигнал с произвольными частотой S и фазой 4j :

и.

sin(23(St+45).

(6)

В результате перемножения сигналов (фиг.26,в) может быть получен сигнал и (фиг.2г), имеющий две составляющие с частотами S+OL) и S-u): 1 2

и.

иГ

4{ cosl2ir(S-u))t-%-t-4-AV

(S+uJt- -4 + tf .

(7)

Из полученного сигнала (фиг.2г) формируется последовательность им- пульсов (фиг.2д), в спектре которой кроме высокочастотных составляющих также содержатся составляющие с частотами S-tOn S+u) согласно (7), Данная импульсная последовательность является модулирующим сигналом нелинейной нагрузки. При подключении нели- нёйной нагрузки, проводимость которой во времени имеет вид (фиг.2д), принимающей только положительные на

С„ и, Gj - I (S-2cJ)t - -2,+ I sint2Ji(S-t-2a))t+2tf +yg + + I sin(..V cos.4 r. I,.,,-,, (8)

где I.

основные составляющие тока нелинейной нагрузки;

: ,,: I

+ 2ix

составляющие тока соответственно с частотами S-2a), S+2a, S; GO - постоянный коэффициент,

имеющий размерность проводимости-. Из (8) следует, что составляющая

тока

,

Ig совпадает по фазе с сигналом иГ (6), посредством которого задается ча стота измерения сопротивления сети, и, следовательно, сигнал U может быть использован для отсчета угла сопротивления Ч (при этом Zg

- IZ, .

Таким образом, если проводимость нелинейной нагрузки g(t)l/R(t)

(фиг.la) изменяется во времени по за- кону, имеющему форму кривой (фиг.2д)., смещенной в область положительных Значений, то сигнал U , используемый при формировании модулирующего сигнала (фиг.2д) нелинейной нагрузки R(t) , синфазен с измерительной составляющей тока (фиг. 16), где -г-ок Tj(jecTb тоже, что и ток 1,т,,; Однако поскольку с учетом (2) U

Z,

Iso

SO

TO соответ

- 1У)

-г-г

so

-so

COSH,-fj

so

(9)

- амплитуда измерительной составляющей напряжения.

Но ком I

тоSO

IU, составляющая и пропорциональна

созЧ . есть синфазная с

активной составляющей R входного сопротивления сети на частоте. Соответственно lUji-sin, есть квадратурная относительно ,

а также и U составляющая напряжения, пропорциональная

чения, протекающий при этом несинусо- , идальный ток нелинейной нагрузки будет иметь доминирующие составляющие, вызванные перемножением составляющих боковых частот R+u) и S-uj (7) с напряжением (3) основной частоты сетиа) :

реактивной составляющей Xj искомого сопротивления сети Z, Отсюда

s

20

25

30

35

40

45

50

55

iUsLт

J V.

SO

созЧ-

х sin 4-,, RS + jXs.

(10)

Таким образом, амплитуда измерительной составляющей тока I (8) зависит от угла фазовой погрешности &if (5) и -(фиг.2) и, следовательно, данная погрешность долзкна быть соответствующим образом скомпенсирована (т.е. необходимо обеспечить соей, и соответственно ).

В предлагаемом устройстве модулирующий сигнал нелинейной нагрузки формируется из двух импульсных последовательностей, имеющих форму меандра. Одна из них формируется из отфильтрованного и скорректированного по фазе напряжения основной частоты сети (на фиг.26 указана пунктиром), а другая формируется посредством формирователя квадратурных сигналов, на вход которого подается регулируемый по частоте сигнал с выхода управляе- .мого генератора импульсов. В результате преобразования перемножителем указанных сигналов (последовательностей импульсов) выходной сигнал перемножителя имеет вид фиг.2д и используется в качестве модулирующего сигнала нелинейной нагрузки. Приведенный же анализ (выражения (4) - (8)) описьшает преобразование основных гармоник указанных импульсных сигналов. Вьщеление (фильтрация) синфазных и квадратурной составляющих измерительного сигнала в спектре напряжения исследуемого узла сети осуществляется посредством синхронного квадратурного детектора, управляемого парой импульсных сигналов, связанных отношением квадратуры. На соответствующих выходах синхронного квадратурного детектора вьщеляются постоянные напряжения, пропорциональные активной и реактивной составляющим входного сопротивления сети. Эти напряжения могут быть измерены, например, посредством вольтметра, входящего в состав регистрирующего устройства. Используя параметры нелинейной нагрузки и величину напряжений в исследуемом узле сети, могут быть определены абсолютные величины составляющих искомого сопротивления сети, а также его модуль и фаза (угол).

Устройство (фиг.З) содержит нелинейную нагрузку 1,преобразователь 2 напряжение - напряжение, перемножитель 3,

формирователь 4 импульсов частоты се- 20 ля 16 через ключ 21 (Кл) связан с ти, управляемый генератор 5 импуль- - общей точкой схемы, управляющий вход сов, формирователь 6 квадратурных ключа 21 (Кл) соединен с выходом ин- сигналов, синхронный квадратурный вертора 20, вход которого является тектор 7, регистрирующий блок В,формирователь 9, блок 10 фазовой коррек- 25 ции и фиЛьтр 11 частоты сети, режек- торный фильтр 12 и усилитель 13. Нелинейная нагрузка 1 содержит последовательно соединенные резистивную нагрузку 14 (R ) и силовой ключ 15

вторым входом перемножителя 3.

Формирователь 6 квадратурных сигналов (фиг.5) содержит первый 22 и второй 23 D-триггеры и инвертор 24. Вход синхронизации первого D-триггера соединен с входом инвертора 24 и яв30 ляется первым входом формирователя 6 дсвадратурньк сигналов. Инверсный выход Q первого D-триггера 22 соединен с его входом данных, а прямой выход Q соединен с входом данных второ

30 ляется первым входом формирователя 6 дсвадратурньк сигналов. Инверсный выход Q первого D-триггера 22 соединен с его входом данных, а прямой выход Q соединен с входом данных второ35 го D-триггера 23 и является первым выходом формирователя 6 квадратурных сигналов. Выход инвертора 24 соединен с входом синхронизации второго D-триггера, прямой выход Q которого являет(К„).

Нелинейная нагрузка 1 соединена

одним выводом с исследуемым узлом сети, а другим - с шиной земли. Вход преобразователя 2 напряжение - напряжение соединен с исследуемые узлом сети, а выход связан с третьим входом синхронного квадратурного детектора 7 и входом формирователя 4 импульсов частоты сети, выход которого 40 ся вторым выходом формирователя квадсоединен с первым входом перемножителя 3, выход которого соединен с управляющим входом силового ключа 14

ратурных сигналов.

Синхронный -квадратурный детектор 7 (фиг,6) содержит две идентичные це- 45 пи, содержащие последовательно соединенные клоч 25 (К), резистор 26 (R) и конденсатор 27 (С), свободный вывод которого соединен с общей точкой схемы. Свободные выводы ключей 25 (К) квадратурного детектора 7, выходы ко- 50 IOT общую точку соединения, явля- торого связаны с входами регистрирую- ющуюся третьим входом синхронного

квадратурного детектора, а управляющие входы ключей 25 (К) являются пер вым и вторым входами синхронного

(К) нелинейной нагрузки 1. Выход управляемого генератора 5 импульсов соединен с входом формирователя 6 квадратурных сигналов, первый и второй выходы которого соединены с соответствующими входами, синхронного

щего блока 8; второй вход перемножителя 3 соединен с первым выходом формирователя квадратурных сигналов 6.

Формирователь 4 импульсов частотыgg квадратурного детектора. Общие точки сети (фиг.З) содержит последователь- соединения резистора 26 (R) и кон- но соединенные фильтр 1I частоты се- денсатора 27 (С) обеих цепей являют- ти, блок 10 фазовой коррекции и фор- ся выходами синхронного квадратур- мирователь 9, выход которого являет- -ного детектора 7.

ся выходом формирователя импульсов частоты сети, а вход фильтра частоты сети является входом формирователя .импульсов частоты сети.

Перемножитель 3 (фиг.4) содержит операционный усилитель 16, резисторы 17 - 19 (R), инвертор 20 и ключ 21 (Кл) Общая точка соединения резисторов 18 и 19 (R) является первым вхо- дом перемножителя, другие вьшоды резисторов 18 и 19 соединены соответственно с инвертирующим и неинвертирующим входами операционного усилителя

16, выход которого является выходом пере {ножителя 3 и связан через резистор 17 (R) с инвертирующим входом операционного усилителя 16; неинвертирующий вход операционного усилителя 16 через ключ 21 (Кл) связан с общей точкой схемы, управляющий вход ключа 21 (Кл) соединен с выходом ин- вертора 20, вход которого является

вторым входом перемножителя 3.

Формирователь 6 квадратурных сигналов (фиг.5) содержит первый 22 и второй 23 D-триггеры и инвертор 24. Вход синхронизации первого D-триггера соединен с входом инвертора 24 и является первым входом формирователя 6 свадратурньк сигналов. Инверсный выход Q первого D-триггера 22 соединен с его входом данных, а прямой выход Q соединен с входом данных второго D-триггера 23 и является первым выходом формирователя 6 квадратурных сигналов. Выход инвертора 24 соединен с входом синхронизации второго D-триггера, прямой выход Q которого является вторым выходом формирователя квадратурных сигналов.

913

Преобразователь 2 напряжение - напряжение (фиг.8) содержит широкополосный трансформатор 28 и повторитель 29 напряжения, причем высоко- вольтными входами преобразователя напряжение - напряжение являются выводы первичной обмотки широкополосного трансформатора 28, а вторичная обмотка соединена одним вьшодом с общей точкой схемы, другой вывод вторичной обмотки соединен с входом повторителя 29 напряжения, выход которого яв- выходом преобразователя напряжение - напряжение.

Устройство работает следующим образом.

После включения источника питания управляемый генератор 5 импульсов (фиг.З) генерирует прямоугольные импульсы, которые поступают на вход формирователя 6 квадратурных сигналов, на выходе которого формируется пара периодических- последовательнос

тей прямоугольных импульсов (фиг.76,в) 25 с первого и второго выходов формирос частотой следования S, связанных между собой отношением квадратуры. Импульсный сигнал с первого выхода формирователя квадратурных сигналов поступает на второй вход перемножи- ЗО теля 3. На первый вход перемножителя 3 поступает биполярная последовательность импульсов, сформированных из напряжения частоты сети посредством формирователя 4 импульсов частоты се- :ти. В результате перемножения импуль- |сных последовательностей, поступаю- щих на входы перемножителя 3, нашего выходе будет присутствовать импульсная последовательность (фиг.2д), со- 40 держащая две доминирующие составляющие с частотами S+cO и S-сО (7). Импульсы с выхода перемножителя 3, управляя состоянием ключа 15 (Кн) невателя 6 квадратурных сигналов соответственно синфазным и квадратурным сигналами. В результате протекания тока I в исследуемом узле сети возникает измерительная составляющая напряжения

и.

35

„ 1 UsI sin(2llSt+4 U, X X sin (St+H ),

где IZsi

(12)

модуль входного сопротивления сети на частоте; и„„ - амплитуда измерительной составляющей напряжения; угол сопротивления сети на частоте S.

Напряжение в исследуемом узле се- , ти через преобразователь 2 напряжение - напряжение поступает на .третий вход синхронного квадратурного детек-,

am

тора 7. Элементарные RC-интеграторы

.. 26 (Ю и 27 (О синхронного квадратурного детектора 7 (фиг.6) ньщеляют на его соответствующих выходах постоянные напряжения, пропорциональные амплитудам синфазной и квадратурной составляющих напряжения U. (12). Синние проводимости нелинейной нагрузки по закону, имеющему форму сигнала (фиг.2д), смещенного в область положительных значений относительно оси времени. В результате перемножения напряжения частоты сети (4) в исследуемом узле сети и проводимости нелинейной нагрузки I генерируется несинусоидальный ток, доминирующие составляющие которого имеют частоты

S+2t«i, S-2a) и S согласно (8),.СоставТ1Ч

50

фазный сигнал, управляющий состоянием ключа 25 (К) по первому входу синхронного квадратурного детектора 7,, вызывает появление на соответствую- 55 щем выходе постоянное напряжение, равное

I

Uj sin(2JiSt + 4.j) совЧ,

S

10

ляющая тока с частотой S используется в качестве измерительной составляющей в процессе измерения частотн ой характеристики сети.

Измерительная составляющая тока нелинейной нагрузки 1 с частотой S синфазна с импульсной последователь-, ностью, поступающей на другой вход перемножителя 3, т.е. измерительная составляющая тока имеет ту же фазу, что и первая гармоника импульсной последовательности с первого выхода формирователя 6 квадратурных сигна- 5 лов (фиг.76).

Пусть измерительная составляющая тока с частотой S равна

Is где 1„ - амплитуда

ставляющей тока,

а ее сдвиг фаз относительно импульсной последовательности с первого выхода формирователя квадратурных сигналов 6 равен нулю. Назовем сигналы

2Mst (11) измерительной со0

О 0

вателя 6 квадратурных сигналов соответственно синфазным и квадратурным сигналами. В результате протекания тока I в исследуемом узле сети возникает измерительная составляющая напряжения

и.

5

„ 1 UsI sin(2llSt+4 U, X X sin (St+H ),

где IZsi

(12)

модуль входного сопротивления сети на частоте; и„„ - амплитуда измерительной составляющей напряжения; угол сопротивления сети на частоте S.

Напряжение в исследуемом узле се- , ти через преобразователь 2 напряжение - напряжение поступает на .третий вход синхронного квадратурного детек-,

am

турного детектора 7 (фиг.6) ньщеляют на его соответствующих выходах постоянные напряжения, пропорциональные амплитудам синфазной и квадратурной составляющих напряжения U. (12). Син

фазный сигнал, управляющий состоянием ключа 25 (К) по первому входу синхронного квадратурного детектора 7,, вызывает появление на соответствую- щем выходе постоянное напряжение, равное

(13)

С учетом (12) получим Uc4.Isn. IZsl;Cos 2 Isn, RS.

где „ активная составляющая входного сопротивления сети на частоте S. .

ЗТ/4

Т/4 sin(25fSt- if) sin4,I X, , (15)

где X - - реактивная составляющая

входного сопротивления сети на частоте S.

Выделенные на выходе синхронного квадратурного детектора постоянные напряжения поступают на вход регистрирующего блока 8.

Таким образом, изменяя частоту управляемого генератора 5 иьтульсов, могут быть измерены частотные зависимости активной и реактивной составляющих входного сопротивления исследуемой электрической сети. По результатам измерений могут быть построены частотные характеристики модуля и угла искомого сопротивления сети.

Точность измерения частотной характеристики сети может быть повышена введением в предлагаемое устройство дополнительно последовательно соединенных режекторного фильтра 12 и усилителя 13 (фиг.З), включенных между выходом преобразователя 2 напряжение - напряжение и входом синхронного квадратурного детектора 7. Посредством режекторного фильтра 12 осуществляется подавление максимальной по амплитуде составляющей основной частоты сети в спектре напряжения исследуемого узла сети. Усилитель 13 обеспечивает усиление остальных спектральных составляющих до. уровня динамического диапазона входных напряжений синхронного квадратурного детектора 7 и соответственно повышает уровень измерительного сигнала на входе блока 7.

Таким образом, введением режекторного фильтра 12 и усилителя 13 повышается отношение сигнал/помеха на входе синхронного квадратурного детектора 7 и тем самьм повышается точность измерений частотной характеристики сети.

Таким образом, синфазная составляющая Ugq, напряжения измерительного сигнала U пропорциональна активному сопротивлению сети.

Квадратурная составляющая U изKSмерительного сигнала равна

Формула изобретения

1. Устройство для измерения час- тотной характеристики промышленной электрической сети, содержащее управляемый генератор импульсов, регистрирующий блок, формирователь импульсов частоты сети, перемножитель и нелинейную нагрузку, один вьшод которой соединен с шиной земли, а другой - с исследуемым узлом сети и входом преобразователя напряжение - напряжение, управляющий вход нелинейной нагрузки соединен с выходом перемножителя, первый вход которого соединен с выходом формирователя частоты сети, отличающееся тем, что, с целью упрощения, введены формирователь квадратурных сигналов и синхронный квадратурный детектор, причем выход управляемого генератора импульсов соединен с входом формирователя квадратурных сигналов, первый и второй выходы которого соединены с соответствующими входами синхронного квадратурного детектора, а первый выход формирователя квадратурных сигналов дополнительно соединен с вторым входом перемножителя, выход преобразователя напряжение - напряжение соединен с входом формирователя импульсов частоты сети и третьим входом

синхронного квадратурного детектора, выходы которого соединены с входами регистрирующего блока.

50

2. Устройство ПОП.1, о тлич а- ю щ е е с я тем, что формирователь импульсов частоты сети содержит последовательно соединенные фильтр частоты сети, блок фазовой коррекции и gg формирователь, выход которого является выходом формирователя импульсов частоты сети, а вход фильтра частоты сети является входом формирователя импульсов частоты сети.

13

3. Устройство по n.lj отличающееся тем, что, с целью повьппенйя точности измерений допол- нит.ельно введены режекторный фильтр и усилитель, причем выход преобразователя напряжение - напряжение соеди13Д7036

нен с входом формирователя импульсов частоты сети и через последовательно соединенные режекторный фильтр и усилитель соединен с третьим входом синхронного квадратурного детектора.

Изобретение относится к импульсной технике. Устройство для измере- f ния частотной характеристики промышленной электрической сети содержит нелинейную нагрузку 1, перемножитель 3, формирователь 4 импульсов частоты сети, управляемый генератор 5 импульсов, формирователь 6 квадратурных сигналов, синхронный квадратур- ный детектор 7 и регистрирующий блок 8. Устройство повышает точность измерения частотной характеристики цепи. 2 з.п. ф-лы, 8 ил. Сеть 1 (Л Г и , 15 СО 42: О со Фа9.3

Фиг.1

«A(.,.srrrirrr

Фаг.2

Вмд

f/f блоку 6)

Фиг.5

Вход 3 (к §лок 2{13) t--

х: 7

Выход 1 € (к jioKi/ 8) иг.6

rlH ЗТ/if 5Г/У ФигЛ

Вход

IК исслед, д§л сети)