Способ обработки продуктивного пласта Советский патент 1987 года по МПК E21F7/00 E21F5/00 

Описание патента на изобретение SU1348537A1

1

Изобретение относится к горной промьшшенности и может быть использовано для профилактической обработки продуктивного пласта с целью дегазации и снижения пьшеобразования для повышения уровня безопасного производства горных работ.

Цель изобретения - повышение эффективности дегазации продуктивного пласта,

На фиг, 1 представлено изменение кратности (К ) вязкости водных растворов соляной и серной кислот от их концентрации (при t д 23°С);

где ; - вязкость раствора i-концент- рации;

вязкость воды при нормальных условиях;

на фиг, 2 - изменение прироста температуры водных растворов соляной и серной кислот в зависимости от их концентрации (С, вес,%) и содержания

авыдерживают в пласте, откачивают из скважины газ и продукты реакции, при этом в ряде случае при кислотной обработке пласта после откачки из пласта газа через скважину нагнетают в пласт для нейтрализации избытка соляной кислоты нейтрализатор (ще- лочный раствор), например раствор 10 карбоната натрия. Количества диспергированного магния и соляной кислоты берут в эквимолекулярном соотношении.

Анализ графиков на фиг, 1 иллюстрирует значительное по сравнению, 15 например, с серной кислотой различие величин кратности вязкости воды и соляной кислоты с увеличением концентрации последней, что свидетельствует о наибольшей ее приемлемости 20 для эффективной обработки продуктивного пласта, так как соляная кислота способна проникнуть в более тонкие капилляры пласта и обеспечить более

,/

равномерное его прогревание за счет

в них металла (Р, г), где l - содер- 5 экзотермической реакции взаимодей- жание 0,5 г алюминия в серной кислоте; ствия компонентов смеси и энергии 1,2,3 и 4 - содержание 0,5; 1;3 и 5 г взрыва, выделяющегося при этом водороде.

Сравнительный анализ кривых I 30 и I (фиг, 2 описания изобретения) показывает, что больший прирост температуры раствора обусловлен взаимодействием соляной кислоты и алюминия, чем, например, серной кислоты и алю- 3g миния.

Данные, приведенные на фиг, 2 и 3 (описания изобретения), доказывают то, что взаимодействие магния с соляной кислотой с увеличением кон- 40 центрации последней более эффективно в сравнении с раствором магния с серной кислотой с позиций приращения температуры раствора.

алюминия в соляной кислоте соответственно; на фиг, 3 - изменение прироста температуры водного раствора соляной кислоты в зависимости от ее концентрации (С, вес, %) и содержания, где обозначения прежние, 5 - весовая навеска магния - 10 г, точка А - эквимолекулярное соотношение компонентов; на фиг, 4 - свободный выход выделяющегося водорода при реакции соляной кислоты и магния (модель - открытое полупространство); на фиг, 5 - защемленный выход вьщеляюшегося при реакции соляной кислоты и магния (модель - фильтрационный канал),

Способ осуществляют следующим образом,

С дневной поверхности на продуктивный пласт бурят скважину, оборудуют ее обсадной колонной, тампонируют затрубное пространство, перфорируют обсадную колонну в плоскости пласта, нагнетают в трещинно-порого- вый объем пласта жидкость, выдерживают ее в пласте, откачивают из скважины жидкость и газ. Затем технологические операции по эффективной обработке продуктивного пласта выполняют в строгой последовательности; нагнетают диспергированный магний в трещинно-поровьтй объем пласта сжатым воздухом, а затем соляную кислоту.

Максимальное приращение темпера- 45 туры раствора обеспечивается при эк вимолекулярном соотношении соляной кислоты и магния (точка А фиг, 3),

Исключены потери выделяемого тепла при экзотермической реакции, так 5Q как диспергированный магний, доставленный в трещинно-поровый объем пласта и размещенный на поверхности фильтрационных каналов и тупиковых трещин, взаимодействуя с соляной gc кислотой, осуществляет прямую передачу тепла объекту нагрева. За счет активного растворения карбонатных включений и очистки путей миграции газа от минеральных примесей увели

485372

выдерживают в пласте, откачивают из скважины газ и продукты реакции, при этом в ряде случае при кислотной обработке пласта после откачки из пласта газа через скважину нагнетают в пласт для нейтрализации избытка соляной кислоты нейтрализатор (ще- лочный раствор), например раствор 10 карбоната натрия. Количества диспергированного магния и соляной кислоты берут в эквимолекулярном соотношении.

Анализ графиков на фиг, 1 иллюстрирует значительное по сравнению, 15 например, с серной кислотой различие величин кратности вязкости воды и соляной кислоты с увеличением концентрации последней, что свидетельствует о наибольшей ее приемлемости 20 для эффективной обработки продуктивного пласта, так как соляная кислота способна проникнуть в более тонкие капилляры пласта и обеспечить более

,/

и од

ия т им ин ал

Максимальное приращение темпера- туры раствора обеспечивается при эк вимолекулярном соотношении соляной кислоты и магния (точка А фиг, 3),

Исключены потери выделяемого тепла при экзотермической реакции, так как диспергированный магний, доставленный в трещинно-поровый объем пласта и размещенный на поверхности фильтрационных каналов и тупиковых трещин, взаимодействуя с соляной кислотой, осуществляет прямую передачу тепла объекту нагрева. За счет активного растворения карбонатных включений и очистки путей миграции газа от минеральных примесей увеличиваются сечения и размеры каналов, улучшается их сообщаемость, расширяется область дренирования скважин и возрастают дебиты последних.

Эквимолекулярное соотношение кислоты и диспергированного магния обеспечивает термохимическую обработку пласта, при которой магний растворяется в соляной кислоте без выпадания осадка и выделяется предельно возможное количество тепла. При снижении концентрации магния в соляной кислоте снижается количество выделяемого тепла, а следовательно, уровень дегазации обрабатываемого пласта, т.е. эффективность способа. Увеличение концентрации магния в соляной кислоте свьше эквимолекулярного соотношения приводит не к увеличению количества тепла, расходуемого на прогрев массива, а выпадает осадок, который усложняет откачку продуктов реакции из пласта, вследствие образования в пористой среде осадка (непрореагированного магния) и высоковязкого раствора.

Кроме того, используется эффект взрыва освободившегося при реакции магния и соляной кислоты водорода, который обеспечивает расширение каналов, увеличение трещиноватости обрабатываемого пласта и улучшение сообщаемости между тупиковыми порами и трещинами, т.е. увеличение проницаемости пласта, и повьш1ает продав- ливание рабочего агента вглубь массива.

Одним из основных условий, определяющих взрывчатость выделяющегося водорода в результате взаимодействия диспергированного магния и соляной кислоты, является при прочих равных условиях замещенный выход. Послед

образуется венства Vg вьщеления V

вследствие нарушения ра- V (фиг. 4) скоростей

6

оттока У„

от источника тепла, т.е,

водорода

V,

(фиг. 5) и степени заполнения филь- рационных каналов компонентами смеси. Источником воспламенения водоро является тепло, выделяемое при экзотермической реакции взаимодействия магния и соляной кислоты.

Помимо термохимической обработки пласта имеет место и термокислотная обработка его. По последнему вариан берут значительно больше кислоты, чем ее нужно для растворения магния

Поэтому необходимость применения нейтрализаторов после завершения работ по обработке продуктивного массива обуславливает в ряде случаев сама природа угленакопления в процессе формирования месторождений. Последние неоднородные по строению, химическому составу, имеют массу разного рода нарушений, вследствие чего изменяется густота трещиноватости, размеры пор и трещин, сообщаемость между ними, неравномерность распределения пор и трещин в пласте. Следовательно, повысить уровень безопасного производства горных работ в зонах термохимической и термокислотной обработки продуктивного пласта можно за счет нейтрализации непрореагировавшей соляной кислоты щелочными растворами.

Объем нагнетаемой в пласт рабочей жидкости рассчитывается по фактору 25 эффективной пористости из выражения

Aon

0,01(1 - К,

)KnVn,,

где Q

0

АОП

ост

5

0

5

0

5

дополнительный объем рабочей жидкости, м ; доля перешедшей в связное состояние и оставшейся в пласте рабочей жидкости после дегазации; коэффициент, учитывающий уход нагнетаемой жидкости во вмещающие породы и в прилегающую зону пласта; объем обрабатываемых запасов угля, м ; эффективная пористость угля, %, определяется по формуле

GH - Gc(t2)

т с;(Г)

где К - коэффициент, учитывающий взаимодействие рабочей жидкости с пористым телом (для угля К 0,5); Сц - вес насьш(енного образца горной породы ж-идкостью,

г;

Gj.(t)- вес исходного образца горной породы после высушивания, г;

Gj.(t )-вес насьш1енного жидкостью образца горной породы после высушивания, г.

Время вьщержки рабочей жидкости в продуктивном пласте после его обработки составляет 1-1,5 года и определяется из вьфажения

t;

0,17in, - 0.0667n,«- 1,1669 е

0,1167п, - 0,0331

где е - основание натурального логарифма ;

i - порядковый номер цикла нагнетания (i 1,2,... ,5) . Из скважины после выдержки в продуктивном пласте, откачки рабочей жидкости, откачки аэрированной метаном жидкости производят каптаж метана.

Пример расчета- расхода компонентов

смеси на 1 м мощности пласта.

При растворении магния в соляной кислоте выделяется кДж.моль , а продукты реакции хорошо растворяются в воде:

Mg + 2НС1, MgCl + Hj .

Необходимо определить количество реагентов при нагреве пласта, например, на 2°С.

Количество тепла по формуле

определяется

С,

uT,« ir

R2.h

Р

ккал

где С„ - теплоемкость пласта (в нашем случае

Сп, 650

ккал

г.град

);

т

R

-приращение температуры пласта (йТ 2°С );

-радиус обработки ппаста через скважину (R 50 м);

-мощность продуктивного пласта (h 1 м);

р - плотность материала (р УГЛЯ 1,4 т/м ).

Q 6502-3,14-502 - 1-1,4

11 ,97 Ю кДж. моль

Потерями тепла в виду их отсутствия пренебрегают.

Для реализации указанной выше реакции потребуется следующее количество химических компонентов:

11,97-10 „, .„-6

-7ГЯ- 0,26-10 молей.

Для обеспечения заданного теплового эффекта потребуется

0,26 0,26

10

10

24,3 36,5

-6

10 6,3 т 9,5 т.

Следовательно, сжатым воздухом в трещинно-поровый объем ппаста следует подать 6,3 т диспергированного магния, а затем 9,5 т соляной кислоты.

Формула изобретения

1.Способ обработки продуктивного пласта, включающий бурение скважины

с поверхности на продуктивный пласт, оборудование ее обсадной колонной, тампонаж затрубного пространства, перфорацию обсадной колонны на уровне продуктивного пласта, нагнетание

в трещинно-поровый объем пласта

жидкости, выдержку жидкости в пласте с последующей откачкой из скважины жидкости и газа, отличаю

щ и и с я тем, что, с целью повышения эффективности дегазации продуктивного пласта за счет увеличения его проницаемости и равномерности обработки, после откачки жидкости и газа в трещинно-пороговый объем

пласта нагнетают сжатым воздухом

диспергированный магний, затем подают соляную кислоту, вьщерживают их в продуктивном пласте и откачивают из пласта газ и продукты реакции, при

этом количества диспергированного магния и соляной кислоты берут в эквимолекулярном соотношении, эквимолекулярном соотношении.

50

2. Способ по п. 1, отличащийся тем, что после откачки газа в трещинно-пороговый объем пласта нагнетают нейтрализатор.

к

ю

Э 8

7 6

5 J 2 1

О

Ю 20 30 40 50 60 70 дО 90 С, У, О Ю 20 30 tfO 0,% Фиг./фие.2

Похожие патенты SU1348537A1

название год авторы номер документа
Способ обработки продуктивной толщи 1990
  • Пережилов Алексей Егорович
SU1749482A1
Способ обработки продуктивной толщи 1990
  • Пережилов Алексей Егорович
SU1774025A1
Способ обработки продуктивной толщи 1989
  • Пережилов Алексей Егорович
SU1719657A1
Способ гидрообработки угольного пласта 1989
  • Пережилов Алексей Егорович
  • Бурчаков Анатолий Семенович
  • Шарипов Ниль Халяфонич
  • Крысин Александр Васильевич
SU1693265A1
Способ гидравлической обработки высокогазоносного угольного пласта 1981
  • Бурчаков Анатолий Семенович
  • Пережилов Алексей Егорович
  • Давиденко Владимир Андреевич
  • Лукаш Александр Семенович
  • Шарипов Ниль Халяфович
  • Крысин Александр Васильевич
  • Грядущий Борис Абрамович
  • Нефедов Петр Петрович
  • Швец Игорь Александрович
SU972145A1
Способ гидрообработки продуктивной толщи 1989
  • Пережилов Алексей Егорович
  • Ярунин Сергей Александрович
  • Пудак Валентин Васильевич
  • Подзоров Александр Егорович
  • Саламатов Сергей Михайлович
SU1643735A1
СПОСОБ ОБРАБОТКИ ПЛАСТА 2001
  • Малкин А.И.
  • Вагин А.В.
  • Дюков О.А.
  • Коровяковский М.П.
  • Лебедев Б.Д.
  • Пахомов В.П.
  • Пуставайт С.Р.
RU2186206C2
Способ поинтервальной гидрообработки продуктивной толщи 1985
  • Бурчаков Анатолий Семенович
  • Верзилов Михаил Иванович
  • Ярунин Сергей Александрович
  • Пережилов Алексей Егорович
  • Лукаш Александр Семенович
  • Николаенко Николай Андреевич
  • Евангулов Сергей Николаевич
  • Рыбчак Емельян Владимирович
  • Меркурьев Анатолий Борисович
  • Егоров Сергей Иванович
SU1303729A1
СПОСОБ РЕАГЕНТНОЙ РАЗГЛИНИЗАЦИИ СКВАЖИН 1999
  • Богомольный Е.И.
  • Боксерман А.А.
  • Джафаров И.С.
  • Капырин Ю.В.
  • Смирнов Ю.Л.
  • Шарифуллин Ф.А.
RU2160831C2
Способ добычи высоковязкой нефти с внутрискважинной тепловой активацией бинарного раствора 2023
  • Шагеев Альберт Фаридович
  • Милютина Валерия Андреевна
  • Андрияшин Виталий Владимирович
  • Варфоломеев Михаил Алексеевич
  • Козырев Никита Алексеевич
RU2812983C1

Иллюстрации к изобретению SU 1 348 537 A1

Реферат патента 1987 года Способ обработки продуктивного пласта

Изобретение относится к области горной пром-ти. Цель изобретения - повышение эффективности дегазации продуктивного пласта за счет увеличения его проницаемости и равномерности обработки. С дневной поверхности на продуктивный пласт бурят скважину и оборудуют ее обсадной колонной. Тампонируют затрубное пространство и перфорируют обсадную колонну в плоскости пласта. Нагнетают в трещинно- поровый объем пласта жидкость, выдерживают ее в пласте, а гатем откачивают из скважины жидкость и газ. Затем нагнетают диспергированный магний в трещинно-пороговый обьем пласта сжатым воздухом, после чего соляную кислоту и вьвдерживают их в продуктивном пласте. Откачивают из скважины газ и продукты реакции. В ряде случаев при кислотной обработке пласта после откачки из пласта газа через скважину нагнетают в пласт для нейтрализации избытка соляной нейтрализатор. В качество последнего используют раствор карбоната натрия. При этом кол-ва диспергированного магния и соляной кислоты берут в эквимолекулярном соотношении. Это обеспечивает термохимическую обработку пласта, при которой магний растворяется в соляной кислоте и не выпадает в осадок, выделяется предельно возможное кол-во тепла. 1 з.п. ф-лы, 5 ил. сл оо 4 00 ел с

Формула изобретения SU 1 348 537 A1

.f/r

8ff 70 60

50 W 30 20

Ю

О Ю 20 30 ifO С,% фик.З

uz. tf

(fJue. 5

Редактор R. Горват

Составитель А, Губайловский Техред Л.Олейяик

Заказ 5176/ЗАТираж 428

ВНИИПИ Государственного комитета СССР

по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, г. Ужгород, ул. Проектная, 4

Корректор В.Бутяга

Подписное

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 1987 года SU1348537A1

Способ тушения эндогенных пожаров в разрыхленных массивах угля 1983
  • Лапин Владимир Александрович
  • Чуприков Алексей Егорович
  • Игишев Виктор Григорьевич
SU1099090A1
Выбрасывающий ячеистый аппарат для рядовых сеялок 1922
  • Лапинский(-Ая Б.
  • Лапинский(-Ая Ю.
SU21A1
Временное руководство по дегазации шахтных полей Карагандинского бассейна с гидравлическим расчленением угольных пластов
М.: МГИ, 1975, с
Шланговое соединение 0
  • Борисов С.С.
SU88A1
Приспособление для плетения проволочного каркаса для железобетонных пустотелых камней 1920
  • Кутузов И.Н.
SU44A1

SU 1 348 537 A1

Авторы

Пережилов Алексей Егорович

Бурчаков Анатолий Семенович

Сластунов Сергей Викторович

Чурбаков Виктор Федорович

Пережилов Дмитрий Алексеевич

Баймухаметов Сергазы Кабиевич

Швец Игорь Александрович

Шарипов Ниль Халяфович

Крысин Александр Васильевич

Дианова Людмила Федоровна

Даты

1987-10-30Публикация

1985-10-01Подача