Изобретение относится к газоснабжение , в частности к испарению сжиженных углеводородных газов в проточных газификаторах, и может быть использовано при газоснабжении смесями сжиженных углеводородных газов сельскохозяйственных и жилищно-коммунальных потребителей.
Цель изобретения - повышение удельных теплопритока и паропроизводитель- ности.
На чертеже представлена схема устройства для реализации предлагаемого способа.
Спо9об осуществляется следующим образом.
По трубопроводу 1 производят подачу жидкой фазы в нижнюю часть подземного вертикального проточного газификатора 2 постоянного диаметра d. В газификаторе 2 осуществляют полное испарение, жидкой фазы за счет тепло-притока при ее движении снизу вверх. По трубопроводу 3 производят отбор паровой фазы из верхней части газификатора 2.
П р и м е р . Из баллона в нижнюю часть вертикального проточного газификатора с абсолютным давлением / 0,115 ШТа подавалась охлажденная до начальной температуры кипения смесь, состоящая из 50 мол. % пропана и 50 мол.% н-бутана. Испарение смеси осуществлялось за счет теплопритока к наружной поверхности газификатора от окружающего воздуха с температурой 14,5 С. Отбор паровой фазы производился из верхней части газификатора .
с последующим снижением давления до 300 Па и измерением объемного расхода с помощью счетчика ГСБ-400. Для создания интенсивности теплообмена, идентичной с подземным газификатором, наружная поверхность стеклянной трубки была покрыта тепловой изоляцией с оставлением в ней отверстий для на блюдения за процессом кипения. Температуру начала и конца кипения измеряли с помощью ртутных термометров. Удельную паропроизводительность газификатора определяли как отношение массового расхода.(кг/ч) к поверхности испарения газификатора (м) . ГГо- верхность испарения находили по высоте испарительного участка.
Согласно предлагаемому способу испарения движение паровой фазы после полного испарения жидкой фазы осуществлялось при величине критерия Фруда 5,9.10. . Температура начала и конца кипения смеси пропан - н-бутан соответственно -20, и -5,1 С, средняя температура смеси -12,.
Согласно известному способу испарения отбор паров осуществлялся при величине критерия Фруда 0,00027. Температура кипения смеси сохраняла прак тически постоянное по высоте кипящего слоя значение (-5,4 С).
Ниже приведены результаты испарения смеси пропан - н-бутан в проточном газификаторе по предлагаемому способу.
Состав сжиженного га
Пропан
н-Бутан
Площадь проходного
сечения газификатора, м2 Объемный расход па-- ровой фазы, Массовый расход па- ровой фазы, кг/ч Объемная скорость паровой фазы в газификаторе, м/с Критерий Фруда для паровой фазы в газификатореСредняя температура кипения смеси, по
высоте кипящего слоя
Температурный напор между теплоподводя- щей средой (воздухом) и кипящей смесью .
Поверхность испарения газификатора, м Удельная паропроизводительность газификатора (т.е. OTHoDieHHe массового расхода к поверхности испарения) , кг/ч м2 Увеличение удельной паропроизводитель- ности предлагаемого способа испарения по сравнению с известным, %
о
0
5
5
0
5 Q
г
Предлагаемый способ по сравнению с известным обеспечивает повышение удельных теплопритока и паропроизво- дительности вертикального проточного подземного газификатора сжиженных углеводородных газов, состоящих из смесей компонентов с разными температурами кипения, таких как пропан и бутан, за счет движения паровой фазы при величине критерия Фруда не менее 5,9- 10 .
В эксплуатационной практике увелИ чение критерия Фруда паровой фазы в подземном вертикальном газификаторе больше нецелесообразно потому, что потери давления на трение и подъем парожидкостной смеси в газификаторе становятся соизмеримыми и разными минимальному абсолютному давлению на входе в газификатор (0,115 МПа). В этом случае способ испарения становится неосуществимым, так как жидкая фаза не будет поступать в газификатор.
В качестве объекта использовался вертикальньй проточный газификатор, вьшолненный из стеклянной трубки внутренним диаметром 0,004 м и наружным 0,006 м. Поверхность стеклянной трубки тепловой изоляцией не покрывалась.
Ниже приведены результаты испарения смеси прсщан - н-бутан в проточном газификаторе по предлагаемому способу при максимально возможной величине критерия Фруда (510).
Состав сжиженного , мол.% Пропан50
н-Бутан50
Площадь проходного сечения газификатора, м Объемный расход паровой фазы, Массовый расход паровой фазы, кг/ч Объемная скорость паровой фазы в газификаторе, м/с Критерий Фруда для паровой фазы в газификаторе
Средняя температура кипения смеси по высоте кипящего С
0,0000126
0,63
1,64
14 5-10
-12,7
слоя.
Температурный нйпор теплопроводящей средой (воздухом) и кипящей смесью 23,2 Как видно из приведенных данных, при максимально возможном значении категория Фруда (5«10 ) средняя температура к смеси как и при мийимальном значенни(5,9-Ю ) снизилась по сравнению с прототипом от -5,4 до -12,7° В то же время температурный напор между теплоподводящей средой и кипящим сжиженным газом увеличился с 13,9 (прототип) до 23, (предлагае мый способ). Это позволяет сделать вывод, что при максимальном значении критерия Фруда (5-10) так же, как и при минимальном (5,9.10), достига
511514
ется повышение удельных теплопритока и паропроизводительности подземного вертикального проточного газификатора сжиженных углеводородных газов, состоящих из смеси компонентов с раз- . ной температзфой кипения, за счет понижения средней температуры кипения смеси и, как следствие, увеличе-
Q ние температурного напора между теп- лоподводящей средой и кипящим сжиженным газом. При этом жидкая фаза в процессе испарения на любом участке газификатора движется совместно с па}5 ровой фазой снизу вверх и находится с ней в состоянии химического равновесия.
.
Формула изобретения
20
Способ испарения сжиженного углеводородного газа, состоящего предпочтительно из смеси пропана и бутана, включающий подачу жидкой фазы в ниж25 нюю часть подземного вертикального проточного газификатора с постоянным по высоте диаметром, полное испарение жидкой фазы при движении ее в га зофикаторе, отбор паровой фазы из
30 верхней части газификатора, отличающийся тем, что, с целью повышения удельных теплопритока и паропроизводительности, движение паровой фазы в газификаторе осуществляют при величине критерия Фруда 5,9х
J0. .,5ИОз.
/
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
Подземный резервуар для хранения и газификации сжиженного углеводородного газа | 1991 |
|
SU1809910A3 |
Способ испарения сжиженного углеводородного газа | 1991 |
|
SU1818502A1 |
Способ испарения сжиженного углеводородного газа в подземной установке | 1981 |
|
SU1064071A1 |
Способ получения смеси паров сжиженных газов с воздухом с заданными параметрами | 2020 |
|
RU2774004C1 |
СИСТЕМА РЕГАЗИФИКАЦИИ СЖИЖЕННОГО УГЛЕВОДОРОДНОГО ГАЗА | 2011 |
|
RU2505738C2 |
Регазификатор сжиженного газа системы и.а.карпюка | 1974 |
|
SU573674A1 |
Способ газификации сжиженного газаС пОВышЕННыМ СОдЕРжАНиЕМ буТАНА | 1978 |
|
SU842333A1 |
Способ газификации сжиженного углеводородного газа | 1974 |
|
SU666945A1 |
УСТАНОВКА ДЛЯ СЖИЖЕНИЯ ПРИРОДНОГО ГАЗА И ЕГО РЕГАЗИФИКАЦИИ | 2002 |
|
RU2212600C1 |
Газификатор сжиженного газа | 1974 |
|
SU549642A1 |
Способ испарения сжиженного углеводородного газа, состоящего из смеси компонентов с разной температурой кипения относится к газоснабжению, может быть использовано при газоснабжении смесями сжиженных углеводородных газов сельскохозяйственных и жилищно-коммунальных потребителей и позволяет повысить удельный теплоприток и удельную паропроизводительность газификатора. Способ включает подачу жидкой фазы в нижнюю часть газификатора, полное испарение жидкой фазы за счет теплопритока при ее движении снизу вверх в газификаторе и дальнейшем движении только паровой фазы с ее отбором из верхней части газификатора. Движение паровой фазы в газификаторе после полного испарения жидкой фазы осуществляют при величине критерия Фруда от 5,9.10-3 до 5,0.103. 1 ил., 2 табл.
Стаскевич Н.А | |||
и др | |||
Справочник по сниженным углеводородным газам | |||
Я.: Наука, 1986, с | |||
Способ включения усилителя в трансляцию | 1923 |
|
SU403A1 |
Авторы
Даты
1989-09-30—Публикация
1987-06-02—Подача