Изобретение относится к бурению скважин, а именно к способам оценки свойств буровых растворов.
Цель изобретения - повышение информативности способа о
Способ включает измерение коэффициента трения, удельной адгезионной силы коэффициента консолидации фильтрационной корки и определение допустимой эквивалентной плотности бурового раствора, предотвращающей прихват бурильного инструмента, по формуле
G2 { Pcoscfdcf
° HR g H|-Hf) g(H2+Ht)ein«g
2А,
g(H4-H,) где р - коэффициент трения;
GM - максимально допустимая нагрузка, прикладываемая к колонне труб, кН;
Н,,Н1 - соответственно верхняя и нижняя границы прихватоопасного интервала, м; AJ - удельная адгезионная сила,
3 Н/м2;
Rr - радиус трубы, м; g - ускорение силы тяжести, м2/с;
dM - половина угла охвата колонны труб коркой, рад:
R2k-(Rc-RT)
arCCOS 2Гт(Й;-ГтГ- ;
RC,FK- соответственно радиус скважины и фильтрационной корки, м; Р - давление в глинистой корке,
зависящее от коэффициента
консолидации, кг/м3.
эр,дЧг 1 ЭР 1 f Pv
Ј - Cv э + г эг +
где Cv - коэффициент консолидации фильтрационной корки под трубой; t ,г и 9 - соответственно текущие время
и координаты.
Приведенное дифференциальное урав- нение решается при следующих граничных условиях:
На стенке скважины избыточное давление по сравнению с пластовым равно нулю:
P(0,t) - , где рп - градиент пластового давлесолидации, замеренный на одометре, ,2-Ю- М2/С.
Для определения изменения во времени плотности, предупреждающей прихват, используют выражение, а также значения входящих в него величин: / 1 Л17 рад.
лч
Значения j P cos of d «У вычисляются на ЭВМ и для промежутков времени 1, 5 и 30 мин равны соответственно 724 -105, 678,9 Ю и 633,6-Ю5 Н/м2. Соответственно уменьшается и плотность бурового раствора, необходимая для предупреждения прихвата: j, 1960 кг/м3; 5 кг/м3, р 1720 кг/м3.
Исследуют буровые растворы различного состава. Результаты исследовани приведены в таблице.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
Способ оценки прихватоопасности бурового раствора | 1989 |
|
SU1752926A1 |
Способ ликвидации прихвата колонны труб в скважине | 1983 |
|
SU1280107A1 |
Способ ликвидации прихвата бурильной колонны в скважине | 1988 |
|
SU1620604A1 |
Способ изоляции пласта | 1989 |
|
SU1716089A1 |
СПОСОБ ПРОВОДКИ СТВОЛА СКВАЖИНЫ ЧЕРЕЗ ГЛИНИСТЫЕ НЕУСТОЙЧИВЫЕ ГОРНЫЕ ПОРОДЫ | 2012 |
|
RU2474669C1 |
СОСТАВ ВАННЫ ДЛЯ ОСВОБОЖДЕНИЯ ПРИХВАЧЕННЫХ В СКВАЖИНЕ БУРИЛЬНЫХ ТРУБ | 1993 |
|
RU2042780C1 |
УТЯЖЕЛЕННЫЙ БУРОВОЙ РАСТВОР | 2006 |
|
RU2315076C1 |
СПОСОБ УСТАНОВКИ ЦЕМЕНТНОГО МОСТА | 1999 |
|
RU2168609C2 |
Прихватомер | 1989 |
|
SU1751305A1 |
Способ ликвидации прихватов колонны труб в скважине | 1989 |
|
SU1716083A1 |
Изобретение относится к бурению скважин. Цель - повышение информативности. Измеряют коэффициенты трения, удельной адгезионной силы, консолидации фильтрационной корки. Определяют допустимую эквивалентную плотность бурового раствора, предотвращающую прихват бурильного инструмента, по формуле с учетом коэффициента трения, максимально допустимой нагрузки, прикладываемой к колонне труб, верхней и нижней границ прихватоопасного интервала, м
удельной адгезионной силы, радиуса трубы, ускорения силы тяжести, половины угла схвата колонны труб коркой, давления в глинистой корке, зависящего от коэффициента консолидации, допустимой эквивалентной плотности бурового раствора. Использование данного способа дает возможность определить изменение допустимой эквивалентной плотности во времени, что повышает его информативность по сравнению с известными. 1 табл.
ния:
1
Н - я (Н г-Н 1) .
Начальное распределение гидравлического давления в корке линейное:
Р(г,0)Р0+(Рг-Р0) .
Поверхность трубы непроницаемая: 1 ЭР
| sinW-6)+ - cos«-e)0.
ЗгГ d Г
Бурение скважины ведется в плас
тах чередующихся непроницаемых и про ницаемых горных пород, доля которых в разрезе составляет 4о%. В интервале бурения м используется следующая компоновка бурильной колон- ны: долото диаметром 190 мм, УБТ диаметром мм и длиной 100 м, бурильные трубы диаметром мм, прочность которых кН. Вес буриль- ной колонны вместе с УБТ кН. Буровая установка имеет грузоподъемность кН. Так как G1 0Ј, то ,,-G кН. Длина контакта УБТ с проницаемыми горными породами Нг-Н , () 0, WtO м.
J
Свойства бурового раствора, замеренные на приборе НК-1, следующие: ,09; A Н/м2. Коэффициент кон0
1 2 3
1985 2130
1960 2080 2310
1750 1965 2270
0
Формирование глинистой корки осуществляют в камере высокого давления и температуры в условиях, соответствующих скважинным. Под действием давления РК, соответствующего перепаду давления в скважине, корка уплотняется, из нее отжимается влага, а деформация корки во времени регистрируется прибором с записью кривых в координатах деформации lg t.
Получают кривые уплотнения корок, сформированных из глины (,3 МПа, ), бентонита (,5 МПа, t 20°С) и бурового раствора со скважины (,7 МПа, ).
Для обработки кривых и расчета коэффициента консолидации используют метод Казагранде. Коэффициенты консолидации для растворов 1-3 следующие: , м2с-1; Су 4,2х10-10м1с- ; ,5x10 10M2c-1. 1
Коэффициенты трения определяют по методике Дерягина. Методика состоит в замере удельной адгезионной силы А х, отрывом плунжера от корки (давление Ра) при различных нагрузках (давление Рц). В координатах РсгРк замеры дают прямую, tg угла наклона
51
которой равен коэффициенту трения ц. Для растворов 1-3 И равны соответственно 0,06; 0,ОМ; 0,023, а удельные адгезионные силы А 0 ,.02 МПа (,3 МПа), ,043 МПа (Ph 0,5 МПа), Av 0,19 МПа (,7 МПа, ). 3
Результаты вычисления допустимой эквивалентной плотности бурового раствора, приведенные в таблице, показывают, что время безопасного контакта бурильного инструмента с фильт рационной коркой можно регулировать, изменяя свойства бурового раствора. Таким образом, исследование бурового раствора в соответствии с предлагаемым способом позволяет определить изменение допустимой эквивалентной плотности бурового раствора во време ни, что повышает его информативность по сравнению с известным способом. Данное преимущество предопределяет эффективность использования способа в промысловых условиях.
Формула изобретен и я
Способ определения допустимой эквивалентной плотности бурового раствора, предотвращающей прихват бурильного инструмента, включающий измерение коэффициента трения,удельной адгезионной силы фильтрационной корки и определение допустимой эквиСоставитель Л.Бестужева Редактор Н.Гунько Техред Л.Олийнык Корректор И.Муска
Заказ 263
Тираж 575
ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР 113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. U/5
А17.336
валентной плотности бурового раствора, предотвращающей прихват бурильного инструмента, отличающий- 5 с я тем, что, с целью повышения
информативности способа, дополнительно измеряют коэффициент консолидации фильтрационной корки, а допустимую эквивалентную плотность бурового Ю раствора, предотвращающую прихват бурильного инструмента, определяют по формуле(м
2 ) Pcose(cU
15
20
25
30
35
.
MRTg(H|-H) sinc
2А
Ј()
где f - допустимая эквивалентная
плотность бурового раствора, кг/м3;
- коэффициент трения; Ом - максимально допустимая нагрузка, прикладываемая к колонне труб, кН; H1tH2 - соответственно верхняя и
нижняя границы прихватоопас- ного интервала, м; А у - удельная адгезионная сила,
Н/М2; Rr - радиус трубы, м;
d M- половина угла охвата колонны труб коркой, рад; Р - давление в глинистой корке, зависящее от коэффициента консолидации, МПа.
Подписное
Самотой А.К | |||
Прихваты колонн при бурении скважин | |||
- М.: Недра, 1984, с | |||
Устройство для выпрямления многофазного тока | 1923 |
|
SU50A1 |
Степанов Н.В., Столяр М.А | |||
Моделирование условий прихвата под действием перепада давления | |||
- Нефтяное хозяйство, 1982, N 2, с | |||
Походная разборная печь для варки пищи и печения хлеба | 1920 |
|
SU11A1 |
Авторы
Даты
1990-02-07—Публикация
1987-07-06—Подача