1
(21)4633248/26 (22)17.11.88 (46)23,07.91. Бюл. №27 (75) Л.Я.Есипович
(53)66.066.7(088.8)
(56)Демура М.В. Проектирование тонкослойных отстойников. - Киев: Будивельник, 1981, с.22.
(54)СПОСОБ РАЗДЕЛЕНИЯ СУСПЕНЗИЙ В ТОНКОСЛОЙНЫХ ОТСТОЙНИКАХ
(57)Изобретение относится к процессам разделения твердой и жидкой фаз суспензии, может быть использовано в химической
и смежных отраслях промышленности, в частности, для очистки сточных вод, и позволяет увеличить производительность процесса. Способ разделения суспензий в тонкослойных отстойниках включает подачу исходной суспензии, разделение ее в тонкослойном модуле и отвод разделенных компонентов. Процесс разделения проводят при скорости суспензии, соответствующей следующему соотношению: Re (1,5-3,0) Явкр, где Re - рабочее значение числа Рей- нольдса, ReKp - критическое значение числа Рейнольдса. 1 табл.
| название | год | авторы | номер документа |
|---|---|---|---|
| Способ разделения суспензий или смесей двух несмешивающихся жидкостей в тонкослойных отстойниках | 1989 |
|
SU1636011A1 |
| Тонкослойный отстойник | 1983 |
|
SU1166805A1 |
| КОМБИНИРОВАННОЕ УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОЧИСТКИ ВОДЫ | 2007 |
|
RU2332250C1 |
| СПОСОБ ТРЕХИЛОВОЙ БИОЛОГИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД | 2004 |
|
RU2264353C2 |
| Способ выгрузки осадка из сгустителя | 1990 |
|
SU1754151A1 |
| Способ очистки сточных, дренажных и надшламовых вод промышленных объектов и объектов размещения отходов производства и потребления | 2020 |
|
RU2740993C1 |
| Установка для очистки сточных, дренажных и надшламовых вод промышленных объектов и объектов размещения отходов производства и потребления | 2020 |
|
RU2736050C1 |
| Способ разделения суспензий в тонкослойном полочном отстойнике | 1987 |
|
SU1505564A1 |
| Тонкослойный полочный отстойник | 1985 |
|
SU1323124A1 |
| Тонкослойный отстойник для разделения суспензий и эмульсий | 1983 |
|
SU1113149A1 |
Изобретение относится к процессам разделения твердой и жидкой фаз суспензии, может быть использовано в химической и смежных отраслях промышленности, в частности, для очистки сточных вод, и позволяет увеличить производительность процесса. Способ разделения суспензий в тонкослойных отстойниках включает подачу исходной суспензии, разделение ее в тонкослойном модуле и отвод разделенных компонентов. Процесс разделения проводят при скорости суспензии, соответствующей следующему соотношению: RE = (1,5:3,0).REкр, где RE - рабочее значение числа Рейнольдса, REкр - критическое значение числа Рейнольдса. 1 табл.
Изобретение относится к процессам разделения твердой и жидкой фаз суспензии и может быть использовано в химической и смежных отраслях промышленности, в частности, для очистки сточных вод,
Цель изобретения - повышение производительности процесса.
Способ разделения суспензий в тонкослойных отстойниках включает подачу исходной суспензии, разделение ее в тонкослойном модуле и отвод разделенных компонентов, Процесс разделения проводят при скорости суспензии, соответствующей следующему соотношению:
Re (1,5-3,0)- ReKp,
где Re - рабочее значение числа Рейнольдса;
Кекр - критическое значение числа Рейнольдса.
Критическое значение числа Рейнольдса определяют по формуле
ReKp (385-405) -RT -Re -Rno, где RT коэффициент, характеризующий тип тонкослойного модуля;
RC - коэффициент совершенства конструкции тонкослойного отстойника;
Rn.o - коэффициент, зависящий от свойств материала полок, адгезии осадка и условий его отвода с полок.
Для различных схем течения разделяемых потоков (типов модуля) значения коэффициента RT равны
(1,2-1,35) - для прямоточного типа; (0,9-1,05)- для противоточной схемы; (1,05-1,2)-для перекрестной схемы;
Rn Т
(1,25-1,45)- для прямоточно-противо(Л
о
N Ы О
точной схемы;
(1,1-1,25)-для противоточно-прямоточной схемы
Значение коэффициента Rn.o для тонкослойных отстойников с полками, выполненными из фторопласта, пенополиуретана, полипропилена и тонкой (до 2 мм толщиной) стали, при условии своевременного отвода осадка, изменяется в диапазоне Rn.o (0,95- 1,05).
Значения коэффициента Rc определяют визуально по появлению турбулентных
пульсаций при увеличении рабочего значения числа Re и составляют Rc (0,1-0,9).
П р и м е р 1. В тонкослойный модуль длиной полок I 1,4 м, шириной W 0,6 м, толщиной между смежными полками to 0,6 м (противоточная схема) опытно-промышленного отстойника подают сточную воду БМК-5 концентрацией твердой фазы Сисх 0,05 (мас.%) и производительностью 1,62 м3/ч по известному способу (Re 0,25 х ReKpi 0,25-445 11К ReKpi). Концентрация твердых полимерных частиц в осветленной воде 64,75 мг/л, что соответствует необходимому качеству очистки Сосв доп 70 мг/л.
Пример 2. В полочный отстойник по примеру 1 подают ту же суспензию по предлагаемому способу (Re 1,6 х ReKpi 712; а 1,53 Re/ReKpi b 2,91). Концентрация твердой фазы в осветленной воде 62,6 мг/л, что соответствует необходимому качеству очистки (см. пример 1). Производительность 4,8 , что выше производительности в примере 1 примерно в 4,3 раза.
Пример 3. В полочный отстойник по примеру 1 подают ту же суспензию при Re ReKpi, но вне области диапазона предлагаемого способа (Re 5,0 ReKpi 2250 b ReKpi 2,91 х 445 1293). При этой производительности концентрация твердых частиц в сливе 92,9 мг/л, что значительно превышает предельно допустимую. При предельно допустимой концентрации Сосв доп 70 мг/л, максимальная производительность
Омакс доп 1,42 м3/ч, что меньше значения Оисх в примере 1 и значительно меньше, чем в примере 2.
В таблице представлены результаты процесса разделения при различных соотношениях Re и , соответствующих предложенному и известному способам.
Испытания проводили в промышленных условиях на сточной воде БМК-5 на опытно-промышленном тонкослойном полочном противоточном отстойнике.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет увеличить производительность процесса в 1,5-3,0 раза при сохранении вы- еокого качества осветленной жидкости.
Формула изобретения
Способ разделения суспензий а тонкослойных отстойниках, включающий подачу исходной суспензии, разделение ее в тонкослойном модуле и отвод разделенных компонентов, отличающийся тем, что, с целью повышения производительности, разделение проводят при скорости суспен- зии в тонкослойном модуле, соответствующей критерию Re, определяемому из соотношения
Re (1,5-3,0) -Рекр,
где Re - рабочее значение числа Рейнольд- са;
ReKp - критическое значение числа Рей- нольдса.
Примечание. I. В качестве QManr взято значение с учетом того, что управлять величиной Re можно не только V Qojjg, но и вязкостью, а также параметрами тонкослойного канала. Поэтому отсутствует прямая связь с Re/Rejp, в неоптимальной области. V - скорость потока, см/с.
детерминированных продолжительность единого квазистационарного процесса с возможными перестройками Atrtg достигает 48 ч - предельное время измерения в ходе экспериментов (Atn, вероятно, значительно больше этой величины) и соответствует условиям промышленного производства. Если же порядок отношения //3
не выше нулевого, то длительность первого режима Ыр уменьшается, а при отношении t/0, имеющим отрицательное значение значительно уменывается длительность единого хваэнстационарного режима.
В таблице использованы сяедуювие обозначения:
of,- порядок величины (амплитуды) детерминированных турбулентных пульсаций; .0 - порядок величины (амплитуды) стохастических пульсаций; &tn - суммарная длительность единых квазистационарных режимов гидродинамики и разделения, которые (их может быть несколько) связывают (п+1) перестраиваемых различных режимов продолжительностью At„, k 0,...,п. Моменты перестроек tR (си.выше); Atp - длительность первого хвазистациоиариого режима; р - число кпатистационарных режимов, содержащихся в едином первом режиме, продолжительностью Лtp.
