у
&
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
Способ регулирования температуры шахтного воздуха | 1989 |
|
SU1723336A1 |
Способ регулирования температуры шахтного воздуха | 1987 |
|
SU1518538A1 |
Способ регулирования теплового режима подземных сооружений | 1988 |
|
SU1705590A1 |
Способ управления горным давлением в теплообменной выработке | 1987 |
|
SU1472686A1 |
Агрокомплекс-утилизатор теплоты газотурбинных установок | 1988 |
|
SU1630685A1 |
Теплоаккумулятор | 1984 |
|
SU1239472A1 |
Способ регулирования теплового режима шахт | 1983 |
|
SU1201518A1 |
Способ отвода конвертерного газа и газоотводящий тракт конвертера | 1985 |
|
SU1242527A1 |
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПРИНУДИТЕЛЬНОГО ПРОВЕТРИВАНИЯ РАБОЧИХ МЕСТ | 2023 |
|
RU2816134C1 |
Способ проветривания подземных горных выработок | 2016 |
|
RU2638990C1 |
Использование: регулирование температуры шахтного воздуха на предприятиях Севера, разрабатывающих малые рудные тала, Сущность изобретения: в породном массиве проводят коллекторную выработку. По длине коллекторной выработки с обеих ее сторон формируют теплоаккумуляторы. Теплоаккумулятор состоит из монтажных ниш, соединенных теплообменными скважинами. Подачу вентиляционной струи по ходу ее движения производят с увеличением расхода воздуха в каждом последующем теплоаккумуляторе. Из математического выражения определяют коэффициент распределения расхода воздуха между системой теплоаккумуляторов и коллекторной выработки. 1 ил.
Изобретение относится к горной промышленности и может быть использовано для регулирования температуры шахтного воздуха на предприятиях Севера, разрабатывающих малые рудные тела.
Цель изобретения - повышение эффективности регулирования температуры шахтного воздуха.
На чертеже изображена схема, иллюстрирующая предлагаемый способ.
Схема включает коллекторную выработку 1, монтажные ниши 2, теплообменные скважины 3.
Пример. Пройдена коллекторная выработка длиной L 100 м с пятью тепло- аккумуляторами, каждый из которых состоит из пяти скважин (man 5) длиной а 20 м. Выработка пройдена в породах с температурой Те -5°С. Средняя температура
воздуха на входе в выработку в зимний период составляет to -20°С. Расход воздуха на входе в выработку Go 30 кг/с. Параметры выработки и скважин следующие: Sbn 9 м2, Ubn 12 м, S3n - 0,2 м2, Uan 1,57 м, Еап Еьп 1,5. Удельная теплоемкость воздуха Ср 1800Дж/(кг-К).
Начальное значение Ki выбирают из технологических соображений. Принимают для первого аккумулятора Ki 4, тогда расход воздуха в теплоаккумуляторе составит Gal 6 кг/с, а в выработке - Сы 24 кг/с. Определяют температуры воздуха в конце участка 1-го теплоаккумулятора по формулам + (tO-Te)(1 XI
СЛ
о
СЛ 00
2 Can U3h2-lan mgj ( Ki + 1 f2
San Cp Go
) -15J1°C,
tk1 Те + (to - Те) (1 2 ebn Ubjg-lbn mt&C Ki + 1 )°-2. m 1Q 6g0(: Sbn-CP Ki-Go)02
Перепад температуры воздуха на 1-м участке выработки находят по формуле
А tai Ч- tki Ki tn tinor ,OC.
i
Для определения коэффициента разделения вентиляционной струи на 2-м и последующих участках находят вспомогательные величины:
Z1 2ean-Uah2. . Q 32g (кг/с)0,2
i
22 ebrrUЈfrhm . 0 0388 (Kr/c)0.2
Величина Za зависит от количества теп- лоаккумуляторов п:
при п 22з
At G2
0,2
Те -to-(П -1 ) At
-0.141 (кг/с)02, при п 32з 0,152 (кг/с), при п - 4 2з - 0,165 (кг/с), при п-52з 0.173 (кг/с)02.
Тогда коэффициенты разделения вентиляционной струи будут равные
к, Zi-Z3+0,06-Z2 „м. К20.74-Z3-Z22 88
Кз 2,,97;К5 1,6.
Расходы воздуха в выработке и теплоак- кумуляторах с учетом коэффициента разделения Кп определяют по формулам
Gc Кп + 1
V30л.
an i bn
По этим формулам находят
Ga2 в 7,7 КГ/С,
Ga3 8,8 кг/с, 034 10,1 кг/с, ,5 КГ/С, 22,3 кг/с, Сьзв21,2 кг/с, Gb4 19,9 кг/с, Gb5-18,5 кг/с.
Формула изобретения Способ регулирования температуры шахтного воздуха, включающий проведение коллекторной выработки в породном массиве, бурение теплообменных скважин, подачу вентиляционной струи в коллекторную выработку и теплообменные скважины, о т- личающийся тем, что. с целью повышения эффективности регулирования температуры шахтного воздуха, по длине коллекторной выработки с обеих ее сторон зигзагообразно формируют теплоаккумуля- торы, проходят монтажные ниши и соединяют их попарнотеплообменными скважинами,
а рудничный воздух подают в каждый последующий по ходу движения теплоаккумуля- тор с увеличением расхода, при этом коэффициент распределения расхода воздуха между системой теплоаккумуляторов и
коллекторной выработки определяют из эмпирического соотношения
где
к Zi-Z3+0,06-Z2 п0,74-Z3-Z2
Zi
0Р I I1-2 m°-2 I
1can Uan lan мап
San Cp
2ЈbmUb n-lbn Sbn Cp
35
Zs
At-Gg-2 Te-t0-(n-1) At
где Can, Јbn - коэффициенты шероховатости стенок теплоаккумулятора и выработки на n-м участке;
man - количество скважин в теплоакку- муляторе на n-м участке:
Ian, Ibn -длинатеплоаккумулятора и выработки на n-м участке;
San, Sbn - площадь сечения теплоаккумулятора и выработки на n-м участке, м ; tlan. Ubn - периметры теплоаккумулятора и выработки на n-м участке, м;
Ср - удельная теплоемкость воздуха, Дж/(кг-К);
At-допустимый перепад температуры воздуха, °С; GO - расход воздуха в шахте, кг/с;
Те - начальная температура пород, °С;
to - температура рудничного воздуха в начале коллекторной выработки, °С;
п - количество теплоаккумуляторов.
а
Jfe
3
Дядькин Ю.Д | |||
Основы горной теплофизики для шахт и рудников Севера | |||
М., Недра, 1968, с | |||
Гидравлический способ добычи торфа | 1916 |
|
SU206A1 |
Способ регулирования температуры шахтного воздуха | 1987 |
|
SU1518538A1 |
Выбрасывающий ячеистый аппарат для рядовых сеялок | 1922 |
|
SU21A1 |
Печь для непрерывного получения сернистого натрия | 1921 |
|
SU1A1 |
Авторы
Даты
1992-08-23—Публикация
1989-11-21—Подача