СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДА ЖИДКОСТИ В ПРИСТЕННОЙ ПЛЕНКЕ Советский патент 1997 года по МПК G01F1/68 

Описание патента на изобретение SU1777445A1

Изобретение относится к технической физике и может быть использовано при определении распределения жидкости между ядром потока и пленкой преимущественно в области дисперсно-кольцевого режима течения.

Известен способ определения расхода жидкости в пристенной пленке, заключающийся в синхронном перекрытии потока отсечными клапанами, отделении жидкой фазы от газообразной и последующем определении расхода жидкой фазы [1]
Устройство для осуществления способа [1] состоит из участка канала и отсечных клапанов.

Основной недостаток способа заключается в том, что измерение расхода жидкости в пристенной пленке возможно лишь тогда, когда вся жидкая фаза находится в пленке, а газовая фаза в ядре, в пристенном слое отсутствует газовая (паровая) фаза. Как правило, при течении двухфазных диабатных потоков жидкая фаза находится как в пристенной пленке, так и в ядре потока, кроме того, в пристенной пленке присутствует паровая фаза. В связи с этим применение метода для определения расхода в пристенной пленке проблематично.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ определения расхода жидкости в пристенной пленке, заключающийся в отборе двухфазной пробы со стенки канала, разделении ее на жидкостную и газовую составляющие, определении по зависимости Gж F(Gсм) количества жидкости, текущей по внутренней стенке канала, т.е. расхода жидкости в пристенной пленке [2]
Основной недостаток способа заключается в следующем. При определении расхода жидкости в пристенной пленке на зависимости Gж F(Gсм) определяют участок, где расход жидкости в отобранной пробе Gж не зависит от расхода пара (газа) в отобранной пробе (плато) (фиг. 1), расход жидкости Gж, соответствующий этому участку, равен расходу жидкости в пристенной пленке.

Область 1 (фиг. 1) соответствует не полностью отобранной пленке со стенки канала, а в области 3 (фиг. 1) вместе с жидкостью и паром, текущим по стенке канала, отбирается жидкость (в виде капель) и пар, находящиеся в ядре потока. Таким образом, основная трудность при определении Gпл этим способом заключается в определении плато, т. е. участка 2 (фиг. 1). При невысоких паросодержания X=0,15 0,3 (вблизи границы дисперсно-кольцевого режима течения), а также при определении расхода жидкости в пристенной пленке Gпл в адиабатических и двухкомпонентных потоках (воздух-вода) определение на зависимости Gж f(Gсм) плато затруднено. В зависимости от режимных параметров плато может иметь очень малую протяженность (фиг. 2) или практически отсутствовать. В этих случаях определение Gпл затруднено, расход жидкости в пристенной пленке определяется с большой погрешностью (до 50%).

Цель изобретения состоит в устранении указанного недостатка, а именно в повышении точности при невысоких газосодержаниях вблизи границы дисперсионно-кольцевого режима течения.

Указанная цель достигается тем, что дополнительно подводят тепловой поток к стенке отводящего канала, измеряют температуру стенки отводящего канала, определяют расход жидкости в пристенной пленке путем конкретизации местоположения плато на зависимости Gж f(Gсм) по зависимости T f(Gсм),
q тепловой поток;
qкр критический тепловой поток;
Tст температура стенки;
Gж расход жидкости в отобранной пробе;
L длина;
d диаметр трубы;
Gпл расход жидкости в пристенной пленке;
Gсм расход двухфазной смеси.

На фиг. 3 представлен общий вид устройства для осуществления способа.

Устройство состоит из подводящего канала 1, отводящего канала 2, камеры отбора 3, фланцевого соединения 4, нагревателя 5, термопары 6, изолятора 7. Подводящий канал 1 служит для подвода двухфазной смеси или ее получения в случае диабатных течений, в последнем случае нагрев смеси происходит путем прямого пропускания тока по стенке трубы (на фиг. 3 показан верхний токопровод 11, нижний токопровод не показан). Отводящий канал служит для отвода двухфазной смеси, камера отбора 3 служит для отбора двухфазной пробы со стенки канала. Отбор смеси проводится с помощью кольцевой щели 12, фланцевые соединения 4 служат для фиксации отводящей 2 и подводящей трубы 1 и камеры отбора 3, а также размера кольцевой щели 12. Нагреватель 5 служит для нагрева участка отводящей трубы 2 после кольцевой щели 12.

Для измерения температуры стенки в месте установки нагревателя 5 установлена термопара 6, термопара 6 прижата либо приварена к стенке отводящей трубы 2. Изолятор 7 установлен снаружи нагревателя 5 и служит для защиты электронагревателя от попадания влаги и случайного прикосновения.

Рассмотрим процессы, происходящие при определении расхода жидкости в пристенной пленке (фиг. 4).

При отборе двухфазной пробы через кольцевую щель 12 часть пристенной пленки уходит через кольцевую щель 12, а другая часть (неотобранная) продолжает течь по стенке отводящего канала 2. При наличии фиксированного теплового потока на стенке отводящего канала 2, который создается нагревателем 5, уровень температуры стенки 2 будет определенным и равным
tст= tсм+q/α,
где tст температура внутренней поверхности стенки 2;
tсм температура двухфазной смеси;
g плотность теплового потока;
α коэффициент теплоотдачи Вт/м2.oC.

При наличии пленки на стенке 2 под нагревателем уровень температуры стенки соответствует теплосъему жидкостью (α = 50-30 кВт/м2, °C). Таким образом, при полном отборе пристенной пленки через кольцевую щель 12 на стенке 2 под нагревателем 5 теплосъем изменяется, а температура стенки растет. Характерный вид зависимости Tст f(Gсм) показан на фиг. 5, момент полного отбора пленки со стенки соответствует изменению угла наклона в зависимости Tст f(Gсм) последнее проверено экспериментально.

Уровень теплового потока, создаваемый нагревателем, выбирается из условия 0 < g < gкр. При g=0 практически невозможно выявить различие в уровнях теплосъема жидкостью и газом. При g=gкр наступает кризис теплоотдачи, пленка срывается и теплосъем осуществляется газом (паром), т.е. в этом случае также невозможно выявить различие в условиях теплосъема при отсутствии и наличии пленки.

Длина участка канала от места отбора до конца участка обогрева выбрана из условия 0 <L/d <10. Это связано с тем, что как известно из работ (Субботин В.И. Сорокин Д.Н. Нигматуллин Б.И. и др. Комплексные исследования гидродинамических характеристик дисперсно-кольцевых парожидкостных потоков. Теплообмен, 1978. Советские исследования, М. Наука, 1980) независимо от условий ввода фаз длина канала, при которой расход жидкости в пленке становится равным равновесному, составляет приблизительно 100 d. В наших опытах показано, что длина участка от места полного отбора пленки до места, где появляются ручейки жидкости на стенке (за счет выпадения капель из ядра потока на стенку), составляет L/d <10. При увеличении участка больше этой величины стенка покрывается пленкой жидкости и на участке трубы под нагревателем теплосъем соответствует жидкостному. В этом случае практически невозможно определить момент полного отбора пленки, измеряя температуру стенки. При L/d <10, при условии полного отбора пленки со стенки теплосъем определяется паром (капли не успевают выпасть на стенку).

Способ осуществляется следующим образом. В канале (подводящая труба 1) создается двухфазная смесь (путем нагрева или смешения фаз) далее отбирают двухфазную пробу через кольцевую щель 12 и разделяют ее на жидкостную и газовую (паровую) составляющие, одновременно дополнительно подводят тепловой поток к стенке отводящего канала с помощью нагревателя 5 и измеряют температуру стенки 2 термопарой 6. Изменяют расход двухфазной пробы, отбираемой через щели 12, и повторяют весь цикл измерений. В результате получается зависимость Gж f(Gсм). Одновременно строится зависимость Tст f(Gсм), где Gж расход жидкости в отобранной пробе.

Далее строятся совместные зависимости (фиг. 5) Gж f(Gсм) и Tст f(Gсм). Из этих зависимостей определяют расход жидкости в пристенной пленке путем определения точки, где температура стенки отводящего канала изменяет наклон, затем наносят эту точку на зависимость Gж f(Gсм) при Gсм idrm и определяют расход жидкости в пристенной пленке (фиг. 5а).

В случае ярко выраженного плато на зависимости Gж f(Gсм) привлечение зависимости Tст f(Gсм) практически не изменяет расход Gпл, определенный только на основе зависимости Gж f(Gсм) (фиг. 5б).

Пример. Для проверки предлагаемого способа были проведены измерения на трубе внутренним диаметром 10,75 мм, длиной 6 м. Обогрев осуществлялся непосредственным пропусканием электрического тока через стенку. Массовая скорость ρW = 2000 кг/м2•c, давление 7 МПа, температура воды на входе 240oC. Паросодержание на выходе менялось от 0,3 до 0,6. Высота кольцевой щели 1 мм. Длина участка обогрева 40 мм. Обогрев осуществлялся с помощью нагревателя, выполненного, из нихромовой проволоки диаметром 0,2 мм. Уровень тепловых потоков на участке обогрева до 100 кВт/м2, при этом g <gкр.

Проведенные измерения показали, что по сравнению с определением расхода жидкости в пристенной пленке, описанным в прототипе способом, в нашем случае расходы жидкости в пленке определялись точнее примерно на 15 20% Кроме того, применение способа позволяет определить расходы в пленке практически вблизи начала дисперсно-кольцевого режима течения, т.е. границы применяемости способа расширяются.

Таким образом, применение предлагаемого способа позволяет повысит точность определения расхода в пристенной пленке.

Похожие патенты SU1777445A1

название год авторы номер документа
Способ определения характера распределения жидкости в двухфазном потоке теплоносителя 1983
  • Болтенко Э.А.
  • Пометько Р.С.
SU1122076A1
Способ измерения структуры двухфазного потока по длине трубы 1980
  • Болтенко Э.А.
  • Пометько Р.С.
SU957626A1
Способ определения количества жидкости в пристенной пленке двухфазного потока 1979
  • Болтенко Э.А.
  • Пометько Р.С.
SU803646A1
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДА ДВУХФАЗНОЙ СМЕСИ 2006
  • Болтенко Эдуард Алексеевич
  • Швец Василий Григорьевич
RU2339006C2
СПОСОБ РАБОТЫ СИСТЕМЫ ПОДАЧИ КРИОГЕННОГО ПРОДУКТА 2018
  • Шишков Владимир Александрович
RU2705347C1
Способ определения расхода жидкости в паровом ядре двухфазного потока теплоносителя 1988
  • Болтенко Э.А.
  • Смирнов Ю.А.
SU1586381A1
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОЧИСТКИ ПАРА ИЛИ ГАЗА ОТ ИНОРОДНЫХ ВКЛЮЧЕНИЙ (ВАРИАНТЫ) 2007
  • Хаимов Вячеслав Аркадьевич
  • Кокин Виктор Николаевич
  • Пузырев Евгений Иванович
RU2342973C1
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОЧИСТКИ ПАРА ИЛИ ГАЗА ОТ ИНОРОДНЫХ ВКЛЮЧЕНИЙ 2012
  • Хаимов Вячеслав Аркадьевич
  • Судаков Александр Вениаминович
  • Гудков Эдуард Ильич
  • Петухов Лев Степанович
  • Воропаев Юрий Александрович
RU2506112C2
Устройство для отбора проб в двухфазных потоках 2019
  • Ахметзянова Лейсан Анваровна
  • Левин Кирилл Александрович
  • Малышев Сергей Львович
  • Малышев Роман Сергеевич
RU2754669C2
ДИФФУЗОР, ИМЕЮЩИЙ ВОЗМОЖНОСТЬ СТРУЙНОГО ИСПОЛНИТЕЛЬНОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ 2003
  • Грациози Паоло
  • Уоррен Ричард Эдвин Мл.
  • Фрик Томас Фрэнк
  • Мани Рамани
  • Хофер Дуглас Карл
RU2357088C2

Иллюстрации к изобретению SU 1 777 445 A1

Реферат патента 1997 года СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДА ЖИДКОСТИ В ПРИСТЕННОЙ ПЛЕНКЕ

Использование: техническая физика, определение распределения жидкости между ядром потока и пленкой. Сущность изобретения: отбирают двухфазную пробу через кольцевую щель 12, разделяют ее на жидкостную и газовую (паровую) составляющие, одновременно дополнительно подводят тепловой поток к стенке отводящего помола с помощью нагревателя 5, измеряют температуру стенки термопарой 6 и производят обработку результатов измерений с учетом местоположения точки перегиба на графике зависимости температуры стенки отводящего помола от расхода смеси. 5 ил.

Формула изобретения SU 1 777 445 A1

Способ определения расхода жидкости в пристенной пленке газожидкостной смеси, включающий многократный отбор различных по величине проб со стенки канала между его подводящей и отводящей частями, разделение каждой пробы на жидкую и газовую составляющие, измерение величины расхода газа в пробе и расхода жидкости и совместную графическую обработку результатов измерений путем определения точки перегиба кривой на графике зависимости расхода жидкости от расхода смеси, по местоположению которой определяют расход жидкости, отличающийся тем, что, с целью повышения точности при невысоких газосодержаниях вблизи границы дисперсно-кольцевого режима течения, дополнительно нагревают участок стенки отводящей части канала, при каждом отборе пробы измеряют температуру нагреваемого участка стенки, а совместную обработку результатов измерений производят с учетом местоположения точки перегиба на графике зависимости температуры стенки отводящего канала от расхода смеси.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 1997 года SU1777445A1

Хьюит Дж., Холл-Тэйлор Н
Кольцевые двухфазные течения
М.: Энергия, 1974, с
Саморазгружающаяся железнодорожная платформа 1921
  • Нежданов М.М.
SU366A1
Болтенко Э.А., Пометько Р.С., Песков О.Л., Пашичев В.В
Распределение жидкости между ядром потока и пленкой при дисперсно-кольцевом режиме течения фреона в трубе
Байпас для паровозов 1923
  • Радзихобский Ф.Н.
SU804A1
Обнинск, 1978, с
Газогенератор для дров, торфа и кизяка 1921
  • Беглецов А.Г.
SU376A1

SU 1 777 445 A1

Авторы

Болтенко Э.А.

Мелехин А.М.

Даты

1997-05-27Публикация

1990-12-25Подача