Изобретение относится к технологии сжигания вредных газов, в частности, образованных от продувок скважин в атмосферу в связи с необходимостью очистки ствола скважины и призабойной зоны от технологических жидкостей, и может найти применение в нефтяной и газовой отраслях промышленности.
Целью изобретения является снижение концентрации токсичных выбросов.
Указанная цель достигается способом, включающим подачу в зону максимальных температур факела водной фазы, в котором в качестве водной фазы используют буровые сточные воды (БСВ) в количестве 1,0-1,5 л на 1 м3 сжигаемых компонентов, предварительно обработанные анионоактивным поверхностно-активным веществом (ПАВ), в количестве 0,01-0,10% от объема БСВ и дополнительно подают БСВ в зону отходящих газов объемом, в 3-4 раза превышающем подачу БСВ в зону максимальных температур.
БСВ жидкая часть грубо-дисперсной системы отходов технологии бурения газовых, газоконденсатных и нефтяных скважин. БСВ коллоидно-дисперсная система, содержащая в своем составе химреагенты различной природы, используемые при бурении скважин различные минеральные и органические вещества: глины, утяжелители, нефтепродукты и нефть, растворимые соли и др. соединения.
Обобщенный состав БСВ можно представить в следующем виде, мас.
Твердая фаза (глина,
выбуренная порода, утяжелитель) 0,1-5,0
Органические регуля-
торы реологических
свойств, фильтрации
и стабилизации (КМЦ, УЩР, нефть) 0,1-0,5
Регуляторы рН Na2CO3, NaOH, KOH 0,01-2,00 Хлориды Na2Ca 0,1-3,0 Вода Остальное
Дисперсный состав представлен в основном минеральной составляющей БСВ с размерами частиц в основном не превышающими 20 мкм. Грубодисперсные частицы практически отсутствуют, так как они быстро осаждаются под действием стоксовских сил. Взвешенные вещества представлены глиной, частицами утяжелителя выбуренной породы, а также высокомолекулярными соединениями и нерастворимыми минеральными солями.
Нефть и нефтепродукты содержатся в БСВ в пленочном, эмульгированном состоянии. Растворенные примеси представлены в основном минеральными солями (хлориды, сульфаты, гидрокарбонаты натрия, калия, кальция, магния).
Анализ БСВ различных районов бурения показал, что состав и свойства БСВ изменяются в следующем диапазоне: рН 7,5-10,0: взвешенные вещества 3,0-42 г/л; нефтепродукты 0,1-1,0 г/л; химическая потребность по кислороду (ХПК) 1,0-2,0 гО2/л.
Для снижения поверхностного натяжения БСВ обрабатывают ПАВ. Наиболее экономичными для этих целей являются анионоактивные ПАВ, например, сульфонол НП-3, диссоциирующие в воде с образованием поверхностно-активного аниона, при заявляемых концентрациях снижающие поверхностное натяжение с 73 ˙ 10-3 Н/м до (30-35) ˙ 10-3 Н/м.
Снижение поверхностного натяжения БСВ перед их вспрыскиванием через форсунки в факел позволяет получить более мелкий распыл дисперсионной среды. Это можно объяснить тем, что с уменьшением поверхностного натяжения уменьшится работа образования единицы поверхности. При добавлении сульфонола НП-3 в количестве 0,1% от объема БСВ работа, необходимая для образования единицы поверхности уменьшается в 2,4 раза, а максимальный диаметр капель уменьшается в 1,8 раза (от 860 мкм до 486 мкм).
Высокодисперсное распыление БСВ способствует лучшему массообмену между жидкой и газообразной фазой в факеле, что в итоге приводит к более высокой степени очистки отходящих газов от токсичных веществ.
В зоне максимальных температур факела в результате процессов диссоциации и высокой активности атомов и радикалов ускоряются процессы реакции синтеза окислов азота из атмосферного воздуха по следующему механизму
N2 + O2 2NO
Снижение концентрации окислов азота можно достигнуть понижением максимальной температуры процесса путем, например, ввода в высокотемпературную зону факела воды, пара или по предлагаемому изобретению, БСВ. Значительная часть минеральных нерастворимых соединений в БСВ представлена глинистыми частицами, которые при высокотемпературной обработке из гидрофильных переходят в гидрофобные. На последних хорошо адсорбируются частицы сажи, а также другие несгоревшие соединения углеводородов, образуя тонкий равномерный слой, которые и будут сгорать до СО2 и Н2О.
Однако отходящие газы по вышеописанному процессу содержат значительное количество кислых компонентов (особенно СО2,СО и др.), выброс которых вследствие нейтрализации кислых компонентов дополнительно подают БСВ в зону отходящих газов объемом, в 3-4 раза превышающем подачу БСВ в зону максимальных температур. Повышенный объем необходим для обеспечения полноты процессов нейтрализации кислых компонентов щелочным раствором с образованием следующих безвредных соединений: Na2SO3, CaSO4, CaCO3 и т. д.
Присутствие в БСВ солей гуминовых кислот (УЩР, ПУЩР) дополнительно приводит к хемосорбционной очистке отходящих газов от кислых компонентов. Соли гуминовых кислот способствуют окислению нитритов в нитраты, а отработанный сорбент представляет собой гуминоазотное удобрение, пригодное для использования на любых почвах и содержащее 7-10% усваиваемого азота и 15-25% хорошо усваиваемых растениями солей гуминовых кислот, являющихся эффективными стимуляторами роста растений.
П р и м е р 1. В БСВ следующего состава, мас. Твердая фаза 2 УЩР 0,3 КМЦ 0,1 Нефть 0,1 Сода кальциниро- ванная 0,01 Хлориды 0,01 Вода Остальное
Вводят сульфонол НР-3 в количестве 0,1 об. Затем БСВ насосом с регулируемой подачей 1 л/м3 сжигаемых компонентов подаются к механическим центробежным форсункам с круглыми тангенциальными входными каналами. Перепад давления жидкости на форсунке 5,0 ˙105 Па. Производительность одной форсунки G 0,1 кг/с. Необходимый центральный корневой угол факела распыла αk 100о. В зону максимальных температур БСВ подают через 4 форсунки, в зону отходящих газов через 12 форсунок, расположенных над факелом, на расстоянии 3-5 м от оси. Незначительное вспенивание БСВ при давлении ПАВ не влияет на работу насоса.
Газоконденсатная смесь поступает из скважины через трубопровод диаметром 75 мм к факельной горелке. Горелка укладывается на краю котлована объемом 150 м3.
После подачи на форсунки БСВ зажигается факел.
Такие испытания проведены при освоении скважин на Карачаганакском нефтегазоконденсатном месторождении.
Молярный состав пластовой смеси по разрезу продуктивной толщи (скважинная продукция при продувках газа в атмосферу) приведен в таблице.
Содержание отходящих газов после обработки по заявляемой технологии, мг/м3: CO 435 NOx 9,8 SO2 424 Σ CH 36 Сажа 31
При сжигании указанной газоконденсатной смеси на факеле содержание отходящих газов, мг/м3: CO 2180 NOx 38 SO2 2120 Σ CH 572 Сажа 1145
П р и м е р 2. В БСВ следующего состава, мас. Твердая фаза 2 УШП 1,5 КМЦ 0,2 Нефть 0,2 NaOH 0,1 Хлориды Na 0,5 Вода Остальное
вводят сульфонол НП-3 в количестве 0,01 об. и далее проводят все операции так, как указано в примере 1, с увеличением числа форсунок в зоне на факел отходящих газов до 16 и регулируемой подачей БСВ 1,2 л на 1м3 сжигаемых компонентов.
Содержание отходящих газов, мг/м3: CO 389 NOx 8,4 SO2 249 Σ CH 46 Сажа 29
П р и м е р 3. В БСВ следующего состава, мас. Твердая фаза 2,5 УЩР 0,1 Нефть 0,1 КМЦ 0,15 NaOH 1,6 Хлориды Ca, Mg 0,6 Вода Остальное
вводят сульфонол НП-3 в количестве 0,05 об. и далее проводят все операции так, как указано в примере 1, с регулируемой подачей на факел БСВ 1,5 л на 1 м3 сжигаемых компонентов.
Содержание отходящих газов, мг/м3: CO 290 NOx 7,4 SO2 152 Σ CH 36 Сажа 32
Введение ПАВ в количестве менее 0,01 об. не приводит к значительному снижению поверхностного натяжения БСВ, поэтому размер капель после выхода из форсунки примерно такой же, что и без добавления ПАВ. Улучшения массообмена между водной и газообразной фазами не происходит, поэтому степень очистки от токсичных компонентов не повышается по сравнению с тем, когда ПАВ не вводится в БСВ. При таком грубом распыле капли выносятся за пределы факела, что приводит к снижению степени очистки газожидкостной смеси.
Введение ПАВ в количестве более 0,1 об. не способствует дальнейшему снижению поверхностного натяжения (<30 ˙10-3 Н/м), уменьшению размера капель и увеличению межфазной поверхности при распылении сточных вод в форсунках.
При подаче в зону горения БСВ в количестве менее 1 л на 1м3 сжигаемых компонентов не достигается высокой степени очистки в первую очередь от сажи; в количестве более 1,5 л БСВ на 1 м3 сжигаемых компонентов экономически нецелесообразно, так как не весь объем дисперсной фазы реагирует с кислыми компонентами отходящих газов, что приводит к нерациональному расходу электроэнергии. При заявляемой технологии в сравнении с прототипом концентрации СО и NOx уменьшается в 2,5-3 раза, SO2 в 6-7 раз.
Σ CH в 12-16 раз, сажи в 5-7 раз.
Кроме того, технология высокоэкономична и направлена на снижение ущерба, наносимого окружающей среде, за счет уменьшения выбросов токсичных газов при продувках скважин в атмосферу в период их отработки, и утилизации буровых сточных вод, являющихся отходом процесса бурения.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
ГАЗОГЕНЕРИРУЮЩИЙ ПЕННЫЙ СОСТАВ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ПРИЗАБОЙНОЙ ЗОНЫ ПЛАСТА (ВАРИАНТЫ) | 2007 |
|
RU2351630C2 |
СОСТАВ ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ РАЗРАБОТКИ НЕФТЯНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ (ВАРИАНТЫ) | 2009 |
|
RU2429270C2 |
СПОСОБ РАЗРАБОТКИ НЕОДНОРОДНОГО НЕФТЯНОГО ПЛАСТА | 2009 |
|
RU2394155C1 |
ТВЕРДЫЙ ПЕНООБРАЗОВАТЕЛЬ ДЛЯ УДАЛЕНИЯ ЖИДКОСТИ ИЗ ГАЗОВЫХ И ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ СКВАЖИН | 1994 |
|
RU2069682C1 |
ОБЛЕГЧЕННЫЙ ТВЕРДЫЙ ПЕНООБРАЗОВАТЕЛЬ ДЛЯ УДАЛЕНИЯ ЖИДКОСТИ ИЗ ГАЗОВЫХ И ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ СКВАЖИН | 2011 |
|
RU2485159C1 |
КИСЛОТНЫЙ СОСТАВ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ТЕРРИГЕННЫХ КОЛЛЕКТОРОВ И УДАЛЕНИЯ СОЛЕОТЛОЖЕНИЙ (ВАРИАНТЫ) | 2006 |
|
RU2337126C2 |
СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОГО ОБЕЗВРЕЖИВАНИЯ ГАЗОВ ПРОДУВКИ СКВАЖИН, ВЫХОДЯЩИХ ИЗ БУРЕНИЯ НА МЕСТОРОЖДЕНИЯХ СЕРНИСТЫХ ГАЗОВ | 2017 |
|
RU2701014C1 |
БЕЗГЛИНИСТЫЙ БУРОВОЙ РАСТВОР | 1994 |
|
RU2061731C1 |
ПЕНООБРАЗУЮЩИЙ СОСТАВ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ РЕМОНТНЫХ РАБОТ В СКВАЖИНЕ | 1992 |
|
RU2033417C1 |
ГАЗООБРАЗУЮЩИЙ СОСТАВ ДЛЯ УДАЛЕНИЯ ВОДЫ И ОСВОЕНИЯ ГАЗОВЫХ, ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ И НЕФТЯНЫХ СКВАЖИН | 2007 |
|
RU2337125C1 |
Сущность изобретения: газоконденсатная смесь поступает из скважины к факельной горелке в зону максимальных температур вместе со смесью буровых сточных вод с 0,01 0,1 об. поверхностно-активного вещества, взятой в количество 1 1,5 на 1 м3 сжигаемых компонентов. Дополнительно указанную смесь подают в зону отходящих газов в количестве, превышающем поджачу смеси в зону максимальных температур в 3 4 раза. 1 табл.
СПОСОБ СЖИГАНИЯ ГАЗОЖИДКОСТНЫХ КОМПОНЕНТОВ ПЕРЕРАБОТКИ НЕФТИ путем подачи их вместе с водной фазой в зону максимальных температур факела, отличающийся тем, что, с целью снижения концентрации токсичных выбросов, в качестве водной фазы вводят смесь буровых сточных вод с 0,01 0,1 об. поверхностно-активного вещества, взятой в количестве 1 1,5 л на 1 м3 сжигаемых компонентов и дополнительно подают указанную смесь в зону отходящих газов в количестве, превышающем подачу смеси в зону максимальных температур в 3 4 раза.
Авторское свидетельство СССР N 820345, кл | |||
Прибор для равномерного смешения зерна и одновременного отбирания нескольких одинаковых по объему проб | 1921 |
|
SU23A1 |
Авторы
Даты
1995-10-20—Публикация
1991-01-08—Подача