Изобретение относится к технике акустических измерений и может быть использовано для определения звукопоглощающих свойств материалов и конструкций, в системах активного подавления и локализации источников звука, при измерении акустических характеристик источника звука в условиях акустических помех, а также для диагностики технического состояния машин и агрегатов, работа которых сопровождается генерацией звука.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности является способ направленных измерений коэффициента отражения звука в акустических трубах с применением однонаправленных систем приема [1], заключающийся в разделении падающей и отраженной волн. Этот способ, выбранный в качестве прототипа, основан на конечно-разностном преобразовании сигналов двух близко расположенных по сравнению с длиной волны приемников звука и состоит из следующих операций (фиг. 2):
одновременное измерение звуковых давлений в двух точках акустического поля P1(t), P2(t);
определение полусуммы этих давлений (блок суммирования "+");
определение разности этих давлений, ее деление на расстояние между приемниками и плотность воздуха , интегрирование результата деления и умножение на параметры окружающей среды ρc (блоки вычитания "-", умножения "X" и интегрирования "∫" );
суммирование результатов второй и третьей операций для измерения параметров падающей волны и вычитание результатов второй и третьей операций для измерения отраженной волны (блок суммы, разности "+").
Однако указанный способ не всегда обеспечивает требуемую остроту диаграммы направленности и не обладает селективной избирательностью измерения акустической скорости колебания частиц и интенсивности излучения источника звука по направлению измерений.
Техническим результатом предлагаемого способа является повышение избирательной способности направленного измерения звукового давления и обеспечение возможности направленного измерения скорости колебания частиц и интенсивности акустического излучения источника звука.
Указанный технический результат достигается тем, что n приемников звука располагают эквидистантно на одной измерительной оси, одновременно измеряют звуковые давления в точках расположения приемников, выполняют попарные конечно-разностные преобразования сигналов соседних приемников, результаты преобразований вновь преобразуют попарно, пока не будет выполнено преобразование с номером , результат которого дает звуковое давление источника звука по направлению измерительной оси приемников звука. Акустическую скорость колебания частиц по тому же направлению определяют путем вычитания результата преобразования с номером из результата преобразования с номером , делят эту разность на расстояние между соседними приемниками и плотность воздуха , интегрируют результат деления. Активную часть акустической интенсивности в заданном направлении определяют как среднее значение произведения звукового давления и скорости колебаний частиц, а реактивную часть акустической интенсивности - как среднее значение произведения звукового давления и результата преобразования Гильберта скорости колебаний частиц.
На фиг. 1 представлена функциональная схема устройства, реализующего предлагаемый способ, где приняты обозначения: 1 - конечно-разностный формирователь сигнала направленного измерения звукового давления [1]; ПГ - преобразователь Гильберта; ∫ - интегрирующий блок, ρc - весовой коэффициент; - блок усреднения; X - блок перемножения; "-" - блок вычитания. На входы M1, M2, . . ., Mn функциональной схемы подают сигналы приемников звука, а на ее выходе снимают сигналы, пропорциональные звуковому давлению , акустической скорости колебаний частиц , активной и реактивной частям акустической интенсивности звука по направлению измерений, которые являются функциями времени. Координату x точки измерений определяют как полусумму расстояний от излучателя звука до первого и последнего приемников звука.
Спектральная обработка этих сигналов на основе Фурье преобразования 1 (блок FFT, фиг. 1) дает частотное представление результатов измерений звукового давления, скорости колебаний частиц, активной и реактивной частей акустической интенсивности по направлению измерений.
Тот же результат - можно получить выполнив сначала комплексные Фурье преобразования звуковых давлений, измеряемых приемниками звука, а затем преобразовать результаты в соответствии с выражениями.
Для давления
Для скорости колебаний частиц
где m=n-1.
Для активной части интенсивности
Для реактивной части интенсивности
В выражениях (1-4) приняты обозначения: Pi(ω) - комплексный спектр сигнала i-го микрофона цепочки; Ai=(m-1)!/{(i-1)!(m-i)!} - действительный коэффициент; ΔPi(ω) = Pi+1(ω) - Pi(ω); Z = jkΔx - частотно зависимый коэффициент: k - волновое число; 2Δx - расстояние между соседними приемниками; ρc - постоянная окружающей среды, ρ - плотность воздуха, c - скорость звука в воздухе; реальная Re{Spνn(ω)} и мнимая Im{Spνn(ω)} части взаимного спектра давления - скорости, полученные для группы из n приемников. Следует отметить, что смена знаков в выражениях (1) и (2) у сомножителей в скобках, под знаком суммы, приводит к смене направления измерений, соответствующего наибольшей чувствительности приема, на противоположное.
На фиг. 3, даны диаграммы направленности предлагаемого способа измерения акустических сигналов по давлению (a), скорости колебаний частиц (b) и интенсивности (c) соответственно, которые определены для различного количества приемников звука в соответствии с выражениями:
где
- диаграмма направленности конечно-разностного метода измерения звукового давления для двух приемников; 2β0= 2kΔxcosα - фазовый набег по полю метода измерений; n - количество приемников используемых в измерениях; h = 1/kΔx .
Как видно из выражений (5) и зависимостей фиг. 3, увеличение числа приемников приводит к резкому повышению избирательности по направлению измерений, а при количестве приемников n≥3 в отличие от известного [1] предлагаемый способ обеспечивает избирательность измерений и для скорости колебаний частиц и для интенсивности источника звука.
Для корректной реализации предлагаемого способа измерений число приемников звука n должно выбираться из условия
где λ - длина звуковой волны, излучаемой источником; 2Δx ≅ 0,1λ .
Источники информации
1. Писаревский Н. Н. Применение аналоговой интенсиметрической и корреляционной аппаратуры и фазированных двуслойных решеток для прямых измерений комплексного коэффициента отражения методом однонаправленного приема. Тезисы докладов 9-й научно-технической конференции по авиационной акустике. Издательский отдел ЦАГИ, 1989.
2. Pascal J. C. , Carles C. Systematic measurements errors whith two-microphone sound intensity meters. J. Sound and Vibr., 1982, v. 83, N 1, 53-65.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
УСТРОЙСТВО ГИДРОМЕТЕОРОЛОГОАКУСТИЧЕСКИХ НАБЛЮДЕНИЙ ЗА АКВАТОРИЕЙ МОРСКОГО ПОЛИГОНА | 2005 |
|
RU2300781C1 |
СПОСОБ ИССЛЕДОВАНИЯ ПЕРВИЧНЫХ ГИДРОАКУСТИЧЕСКИХ ПОЛЕЙ ШУМЯЩЕГО ОБЪЕКТА | 2006 |
|
RU2329474C2 |
СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ КОНТРОЛИРУЕМОЙ СРЕДЫ | 2012 |
|
RU2526586C2 |
УСТРОЙСТВО ГИДРОМЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИХ НАБЛЮДЕНИЙ ЗА АКВАТОРИЕЙ МОРСКОГО ПОЛИГОНА | 2008 |
|
RU2376653C1 |
ГИДРОАКУСТИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС ДЛЯ ОБНАРУЖЕНИЯ ДВИЖУЩЕГОСЯ ИСТОЧНИКА ЗВУКА, ИЗМЕРЕНИЯ АЗИМУТАЛЬНОГО УГЛА НА ИСТОЧНИК И ГОРИЗОНТА ИСТОЧНИКА ЗВУКА В МЕЛКОМ МОРЕ | 2011 |
|
RU2488133C1 |
УСТРОЙСТВО КОМПЕНСАЦИИ ШУМА ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ | 2013 |
|
RU2528552C1 |
Способ определения спектра акустического давления резонансного пьезоэлектрического излучателя в дальнем поле излучателя | 1987 |
|
SU1453624A1 |
СПОСОБ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ФОРМЫ РЕЛЬЕФА МОРСКОГО ДНА ПРИ ДИСКРЕТНЫХ ИЗМЕРЕНИЯХ ГЛУБИН ПОСРЕДСТВОМ ГИДРОАКУСТИЧЕСКИХ СРЕДСТВ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ | 2006 |
|
RU2326408C1 |
СПОСОБ РЕКОНСТРУКЦИИ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ ИЗОБРАЖЕНИЙ ПОЛЕЙ ГИДРОАКУСТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРИЧЕСКИХ ПРИЕМНЫХ АНТЕНН (ППА) | 2001 |
|
RU2196346C1 |
УСТРОЙСТВО ДЛЯ РЕКОНСТРУКЦИИ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ ИЗОБРАЖЕНИЙ ПОЛЕЙ ГИДРОАКУСТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРИЧЕСКИХ ПРИЕМНЫХ АНТЕНН | 2001 |
|
RU2199765C1 |
Изобретение относится к технике акустических измерений. Повышение избирательной способности измерения звукового давления и обеспечение возможности направленного измерения скорости колебаний частиц и интенсивности акустического излучения источника звука двигается тем, что n приемников звука располагают эквидистантно на одной измерительной оси, одновременно измеряют звуковые давления в точках расположения приемников и выполняют определенные операции в соответствии с вновь установленными математическими зависимостями, связывающими сигналы, измеряемые приемниками звука со звуковым давлением, скоростью колебания частиц, активной и реактивной частями акустической интенсивности излучения источника звука в направлении оси измерений, на известном расстоянии от него. Диаграммы направленности предлагаемого способа направленного измерения акустических сигналов источника звука по давлению, скорости колебаний частиц и интенсивности в зависимости от числа приемников звука представлены математическими выражениями: - диаграмма направленности известного конечно-разностного метода измерения давления для двух приемников; 2β0= 2KΔxcosα - фазовый набег по полю метода измерений; n - количество приемников, используемых в измерениях; h = 1/KΔx - частотно-зависимый коэффициент. 2 с. и 1 з.п. ф-лы, 3 ил.
где n - количество приемников звука, n ≤ nmax= λ/2Δx;
λ - длина звуковой волны;
комплексный спектр давления в точке измерений x;
комплексный спектр скорости колебания частиц в точке измерений x;
спектр активной части интенсивности в точке измерений x;
спектр реактивной части интенсивности в точке измерений x;
Pi(ω) - комплексный спектр звукового давления сигнала i-го приемника;
Ai = (m - 1) ! / {(i - 1) ! (m - i) !} - действительный коэффициент;
ΔPi(ω) = Pi+1(ω) - Pi(ω);
Z = jkΔx - комплексный частотно-зависимый коэффициент;
k - волновое число;
2Δx - расстояние между соседними приемниками группы при их эквидистантном расположении на одной измерительной оси;
ρ - плотность воздуха;
c - скорость звука в воздухе;
Re{Spνn(ω,x)}, Im{Spνn(ω,x)} - реальная и соответственно мнимая части комплексного взаимного спектра давления - скорости;
x - координата точки измерений, ее определяют как полусумму расстояний от источника звука до первого и последнего приемника.
Писаревский Н.Н | |||
Применение аналоговой интенсиметрической и корреляционно й аппаратуры и фазированных двуслойных решеток для прямых измерений компле ксного коэффициента отражения методом однонаправленного приема | |||
Разборный с внутренней печью кипятильник | 1922 |
|
SU9A1 |
Издательск ий отдел ЦАГИ, 1989. |
Авторы
Даты
1998-07-27—Публикация
1997-08-26—Подача