СПОСОБ ОКИСЛИТЕЛЬНОЙ ОЧИСТКИ ОТ ЖЕЛЕЗА СУЛЬФАТ-ХЛОРИДНЫХ ЖЕЛЕЗО-КОБАЛЬТ-НИКЕЛЕВЫХ РАСТВОРОВ Российский патент 2006 года по МПК C22B3/20 C22B23/00 

Описание патента на изобретение RU2287594C1

Изобретение относится к области металлургии тяжелых цветных металлов, в частности, к области очистки от примесей растворов при производстве кобальта.

Известен способ скоростной окислительной очистки от железа сульфат-хлоридных железо-кобальт-никелевых растворов, включающий перекристаллизацию и четырехстадийную нейтрализацию раствором карбоната натрия. При этом перекристаллизацию проводят в реакторе-диспергаторе, изготовленном из нержавеющей стали или титана ВТ-1 при температуре 115-140°С, а нейтрализацию ведут в 40 м3 пачуках содовым раствором Na2CO3 - 180-190 кг/м3, который подают в пачуки через стояк при постоянном перемешивании циркуляцией раствора и барботажем воздуха (Касимов A.M. Малоотходные и энергосберегающие технологии в производстве редких и тяжелых цветных металлов. М.: Металлургия, 1990. С.64-67).

Недостатками известного способа являются: малый срок службы реактора-диспергатора по причине высокого абразивного износа. Выделение большого количества гидроаэрозолей солей тяжелых металлов в процессе нейтрализации из-за перегрева пульпы на стадии перекристаллизации. Высокий расход воды в технологии железоочистки сульфат-хлоридных железо-кобальт-никелевых растворов, складывающийся из расходов воды на приготовление содового раствора и промывку полученного железистого кека в процессе его фильтрования. Высокое содержание никеля и кобальта в отвальном железистом кеке.

Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому является способ окислительной очистки от железа сульфат-хлоридных железо-кобальт-никелевых растворов, включающий перекристаллизацию и четырехстадийную нейтрализацию раствором карбоната натрия. При этом перекристаллизацию и нейтрализацию проводят в 40 м3 пачуках при температуре 90°С. В процессе нейтрализации используют содовый раствор с концентрацией Na2CO3 - 180-190 кг/м3, который подают в пачуки через стояк при постоянном перемешивании циркуляцией раствора и барботажем воздуха (Борбат В.Ф., Волков В.И., Казанский Л.А. Производство кобальта из сульфидных руд. М.: Металлургия, 1983. С.48-53).

Недостатками данного способа являются: высокий расход воды в технологии железоочистки сульфат-хлоридных железо-кобальт-никелевых растворов, складывающийся из расходов воды на приготовление содового раствора и промывку полученного отвального железистого кека в процессе его фильтрования, а также высокое содержание в последнем никеля и кобальта.

В связи с этим, задачей изобретения являлось снижение расхода воды в технологии железоочистки сульфат-хлоридных железо-кобальт-никелевых растворов с одновременным снижением содержания в отвальном железистом кеке никеля и кобальта.

Технический результат изобретения состоит в снижении удельного расхода воды на тонну готовой кобальтовой продукции и повышении извлечения никеля и кобальта в товарную кобальтовую продукцию.

Сущность заявленного решения состоит в том, что в процессе окислительной очистки от железа сульфат-хлоридных железо-кобальт-никелевых растворов, включающем перекристаллизацию и четырехстадийную нейтрализацию раствором карбоната натрия, на стадию перекристаллизации вводят в качестве "затравки" 5-6 кг/м3 основного сульфата железа-натрия, а на последующих стадиях нейтрализации используют раствор карбоната натрия с концентрацией 210-240 кг/м3, который подают в реактор при помощи парового инжектора.

Экспериментально установлено, что:

Снижение расхода "затравки" ниже 5 кг/м3 приводит к уменьшению производительности фильтрования, увеличению расхода воды на промывку железистого кека и, как следствие, к увеличению потерь никеля и кобальта с железистым кеком и сточными водами.

Увеличение расхода "затравки" свыше 6 кг/м3 приводит к уменьшению производительности фильтрования, увеличению расхода воды на промывку железистого кека и, как следствие, к увеличению потерь никеля и кобальта с железистым кеком и сточными водами.

Снижение концентрации карбоната натрия в растворе, используемом на стадиях нейтрализации, ниже 210 кг/м3 приводит к уменьшению производительности фильтрования, увеличению расхода воды на приготовление содового раствора, вследствие чего увеличивается объем образующихся сточных вод и, как следствие, возрастают потери никеля и кобальта со сточными водами.

Увеличение концентрации карбоната натрия в растворе, используемом на стадиях нейтрализации, свыше 240 кг/м3 приводит к уменьшению производительности фильтрования, увеличению расхода воды на промывку железистого кека и, как следствие, к увеличению потерь никеля и кобальта с железистым кеком и сточными водами.

Подача раствора карбоната натрия в реактор без использования парового инжектора приводит к уменьшению производительности фильтрования, увеличению расхода воды на промывку железистого кека и, как следствие, к увеличению потерь никеля и кобальта с железистым кеком и сточными водами.

Способ окислительной очистки от железа сульфат-хлоридных железо-кобальт-никелевых растворов осуществляют следующим образом. Предварительно готовят раствор карбоната натрия заданной концентрации растворением определенной навески карбоната натрия в горячей технологической воде. В реактор перекристаллизации подают раствор после восстановления-растворения железо-кобальтовой пульпы с концентрацией серной кислоты 40-45 кг/м3, нагревают его до 90°С, после чего в него при постоянном перемешивании рециркуляцией и барботаже воздуха вводят заданное количество кека основного сульфата железа-натрия. Полученную в процессе перекристаллизации пульпу направляют на четырехстадийную нейтрализацию раствором карбоната натрия, который подают в реакторы при помощи паровых инжекторов. Полученную пульпу железистого кека фильтруют и промывают на фильтр-прессах "Диемме".

Конкретные примеры осуществления способа окислительной очистки от железа сульфат-хлоридных железо-кобальт-никелевых растворов представлены в таблице.

Пример 1 (Опыт 1 таблицы - реализация способа-прототипа)

Предварительно готовили раствор карбоната натрия с концентрацией 185 кг/м3 растворением навески карбоната натрия в горячей технологической воде. В реактор перекристаллизации подавали раствор после восстановления-растворения железо-кобальтовой пульпы с концентрацией серной кислоты 40-45 кг/м3, нагревали его до 90°С, после чего выдерживали его при постоянном перемешивании рециркуляцией и барботаже воздуха. Полученную в процессе перекристаллизации пульпу направляли на четырехстадийную нейтрализацию раствором карбоната натрия, который подавали в реакторы через стояки. Полученную пульпу железистого кека фильтровали и промывали на фильтр-прессах "Диемме".

В ходе опыта контролировали:

производительность фильтрования железистого кека;

- расход воды на приготовление раствора карбоната натрия;

- расход воды на промывку железистого кека;

- объем образующихся сточных вод;

- концентрацию никеля и кобальта в сточных водах;

- содержание никеля и кобальта в железистом кеке.

Пример 2 (Опыт 2 таблицы - предлагаемый способ)

Опыт осуществляли аналогично опыту 1 с тем отличием, что концентрация карбоната натрия в заранее приготовляемом растворе составляла 225 кг/м3, в реактор перекристаллизации вводили дополнительно 5,5 кг/м3 кека основного сульфата железа-натрия, а раствор карбоната натрия подавали в реакторы нейтрализации при помощи паровых инжекторов.

Пример 3 (Опыт 3 таблицы)

Опыт осуществляли аналогично опыту 1 с тем отличием, что концентрация карбоната натрия в заранее приготовляемом растворе составляла 225 кг/м3, в реактор перекристаллизации вводили дополнительно 5,0 кг/м3 кека основного сульфата железа-натрия, а раствор карбоната натрия подавали в реакторы нейтрализации при помощи паровых инжекторов.

Пример 4 (Опыт 4 таблицы)

Опыт осуществляли аналогично опыту 1 с тем отличием, что концентрация карбоната натрия в заранее приготовляемом растворе составляла 225 кг/м3, в реактор перекристаллизации вводили дополнительно 6,0 кг/м3 кека основного сульфата железа-натрия, а раствор карбоната натрия подавали в реакторы нейтрализации при помощи паровых инжекторов.

Пример 5 (Опыт 5 таблицы)

Опыт осуществляли аналогично опыту 1 с тем отличием, что концентрация карбоната натрия в заранее приготовляемом растворе составляла 210 кг/м3, в реактор перекристаллизации вводили дополнительно 5,5 кг/м3 кека основного сульфата железа-натрия, а раствор карбоната натрия подавали в реакторы нейтрализации при помощи паровых инжекторов.

Пример 6 (Опыт 6 таблицы)

Опыт осуществляли аналогично опыту 1 с тем отличием, что концентрация карбоната натрия в заранее приготовляемом растворе составляла 240 кг/м3, в реактор перекристаллизации вводили дополнительно 5,5 кг/м3 кека основного сульфата железа-натрия, а раствор карбоната натрия подавали в реакторы нейтрализации при помощи паровых инжекторов.

Пример 7 (Опыт 7 таблицы)

Опыт осуществляли аналогично опыту 1 с тем отличием, что концентрация карбоната натрия в заранее приготовляемом растворе составляла 225 кг/м3, в реактор перекристаллизации вводили дополнительно 4,5 кг/м3 кека основного сульфата железа-натрия, а раствор карбоната натрия подавали в реакторы нейтрализации при помощи паровых инжекторов.

Пример 8 (Опыт 8 таблицы)

Опыт осуществляли аналогично опыту 1 с тем отличием, что концентрация карбоната натрия в заранее приготовляемом растворе составляла 225 кг/м3, в реактор перекристаллизации вводили дополнительно 6,5 кг/м3 кека основного сульфата железа-натрия, а раствор карбоната натрия подавали в реакторы нейтрализации при помощи паровых инжекторов.

Пример 9 (Опыт 9 таблицы)

Опыт осуществляли аналогично опыту 1 с тем отличием, что концентрация карбоната натрия в заранее приготовляемом растворе составляла 250 кг/м3, в реактор перекристаллизации вводили дополнительно 5,5 кг/м3 кека основного сульфата железа-натрия, а раствор карбоната натрия подавали в реакторы нейтрализации при помощи паровых инжекторов.

Пример 10 (Опыт 10 таблицы)

Опыт осуществляли аналогично опыту 1 с тем отличием, что концентрация карбоната натрия в заранее приготовляемом растворе составляла 200 кг/м3, в реактор перекристаллизации вводили дополнительно 5,5 кг/м3 кека основного сульфата железа-натрия, а раствор карбоната натрия подавали в реакторы нейтрализации при помощи паровых инжекторов.

Пример 11 (Опыт 11 таблицы)

Опыт осуществляли аналогично опыту 1 с тем отличием, что концентрация карбоната натрия в заранее приготовляемом растворе составляла 225 кг/м3, в реактор перекристаллизации вводили дополнительно 5,5 кг/м3 кека основного сульфата железа-натрия.

Как видно из таблицы:

Технологические показатели осуществления способа окислительной очистки от железа сульфат-хлоридных железо-кобальт-никелевых растворов, включающего перекристаллизацию и четырехстадийную нейтрализацию раствором карбоната натрия, в котором на стадию перекристаллизации вводят в качестве "затравки" 5-6 кг/м3 основного сульфата железа-натрия, а на последующих стадиях нейтрализации используют раствор карбоната натрия с концентрацией 210-240 кг/м3, который подают в реактор при помощи парового инжектора (Примеры 2-6), незначительно отличаются друг от друга:

Производительность фильтрования железистого кека составляет, м32·ч: 0,169-0,170.

Расход воды на приготовление раствора карбоната натрия составляет, м3/т Сотов.: 50,1-53,5.

Расход воды на промывку железистого кека составляет, м3/т Сотов.: 65,6-66,1.

Объем образующихся сточных вод составляет, м3/т Сотов.: 298,6-301,5.

Сброс никеля со сточными водами составляет, г/т Сотов.: 5,1-5,2.

Сброс кобальта со сточными водами составляет, г/т Сотов.: 1,5.

Потери никеля с железистым кеком составляют, кг/т Сотов.: 43,8-43,9.

Потери кобальта с железистым кеком составляют, кг/т Сотов.: 14,9.

Использование способа окислительной очистки от железа сульфат-хлоридных железо-кобальт-никелевых растворов без подачи "затравки" на стадию перекристаллизации и с использованием раствора карбоната натрия концентрацией 185 кг/м3, подаваемого на все стадии нейтрализации без использования парового инжектора (Пример 1 - реализация способа-прототипа), приводит к уменьшению производительности фильтрования до 0,155 м32·ч, увеличению расхода воды на приготовление содового раствора до 59,0 м3/т Сотов, увеличению расхода воды на промывку железистого кека до 101,5 м3/т Сотов и, как следствие, к увеличению объема сточных вод до 339,0 м3/т Сотов, а также к увеличению потерь никеля и кобальта с железистым кеком до 49,1 и 15,9 кг/т Сотов, соответственно и сточными водами до 5,8 и 1,7 г/т Сотов, соответственно.

Снижение расхода "затравки" до 4,5 кг/м3 (Пример 7) приводит к уменьшению производительности фильтрования до 0,160 м32·ч, увеличению расхода воды на промывку железистого кека до 72,5 м3/т Сотов и, как следствие, к увеличению потерь никеля и кобальта с железистым кеком до 45,4 и 15,4 кг/т Сотов соответственно и сточными водами до 5,3 и 1,6 г/т Сотов, соответственно.

Увеличение расхода "затравки" до 6,5 кг/м3 (Пример 8) приводит к уменьшению производительности фильтрования до 0,165 м32·ч, увеличению расхода воды на промывку железистого кека до 67,8 м3/т Сотов и, как следствие, к увеличению потерь никеля и кобальта с железистым кеком до 44,8 и 15,2 кг/т Сотов соответственно и сточными водами до 5,3 и 1,6 г/т Сотов, соответственно.

Увеличение концентрации карбоната натрия в растворе, используемом на стадиях нейтрализации, до 250 кг/м3 приводит к уменьшению производительности фильтрования до 0,160 м32·ч, увеличению расхода воды на промывку железистого кека до 70,7 м3/т Сотов и, как следствие, к увеличению потерь никеля и кобальта с железистым кеком до 45,0 и 15,3 кг/т Сотов, соответственно и сточными водами до 5,3 и 1,6 г/т Сотов, соответственно.

Снижение концентрации карбоната натрия в растворе, используемом на стадиях нейтрализации, до 200 кг/м3 приводит к уменьшению производительности фильтрования до 0,162 м32·ч, увеличению расхода воды на приготовление содового раствора до 56,0 м3/т Сотов, увеличению расхода воды на промывку железистого кека до 66,9 м3/т Сотов и, как следствие, к увеличению потерь никеля и кобальта с железистым кеком до 44,3 и 15,2 кг/т Сотов, соответственно и сточными водами до 5,3 и 1,6 г/т Сотов, соответственно.

Подача содового раствора карбоната натрия в реактор без использования парового инжектора приводит к уменьшению производительности фильтрования до 0,156 м32·ч, увеличению расхода воды на промывку железистого кека до 95,7 м3/т Сотов и, как следствие, к увеличению объема сточных вод до 320,0 м3/т Сотов, а также к увеличению потерь никеля и кобальта с железистым кеком до 52,8 и 16,3 кг/т Сотов, соответственно и сточными водами до 5,6 и 1,7 г/т Сотов, соответственно.

Как видно из проведенных опытов, именно совокупность признаков, предложенная в изобретении, а именно введение на стадии перекристаллизации в качестве "затравки" 5-6 кг/м3 основного сульфата железа-натрия, а также использование на последующих стадиях нейтрализации раствора карбоната натрия с концентрацией 210-240 кг/м3, который подают в реактор при помощи парового инжектора, обеспечивает получение желаемого технического результата - снижения удельного расхода воды на тонну готовой кобальтовой продукции и повышения извлечения никеля и кобальта в товарную кобальтовую продукцию.

Похожие патенты RU2287594C1

название год авторы номер документа
СПОСОБ ОЧИСТКИ ГИДРОЛИТИЧЕСКИХ ЖЕЛЕЗИСТЫХ КЕКОВ ОТ НИКЕЛЯ 2006
  • Иванова Наталья Федоровна
  • Шнеерсон Яков Михайлович
  • Салтыков Павел Михайлович
  • Жмарин Евгений Евгеньевич
  • Хомякова Ирина Николаевна
  • Трубина Ольга Акимовна
RU2320736C2
Способ переработки железистых гидратных кеков,содержащих никель и кобальт 1981
  • Казанский Леонид Александрович
  • Лифшиц Георгий Айзикович
  • Савкин Виктор Иванович
  • Евстратова Таисия Михайловна
  • Ларионова Людмила Григорьевна
  • Гутин Виктор Абрамович
  • Волков Владимир Игоревич
  • Гулевич Борис Георгиевич
  • Чалкин Изосим Алексеевич
  • Глумилин Владимир Алексеевич
  • Лавренов Владимир Николаевич
  • Пономарев Анатолий Анатольевич
  • Помолов Николай Матвеевич
  • Бурухин Александр Николаевич
  • Ершов Сергей Федорович
  • Гуревич Генрих Фольевич
  • Лобойко Михаил Васильевич
  • Сачко Галина Александровна
  • Болгова Раиса Михайловна
SU996495A1
Способ приготовления сульфатхлоридного никелевого электролита для рафинирования никеля 1987
  • Коновалов Вячеслав Леонидович
  • Иванюк Ася Григорьевна
  • Фадеева Наталия Михайловна
SU1437414A1
Способ получения хлорида никеля 2019
  • Касиков Александр Георгиевич
  • Кшуманева Елена Сергеевна
  • Соколов Артем Юрьевич
RU2711068C1
СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ ПЛАВЛЕНЫХ СУЛЬФИДНЫХ МЕДНО-НИКЕЛЕВЫХ МАТЕРИАЛОВ, СОДЕРЖАЩИХ КОБАЛЬТ, ЖЕЛЕЗО И МЕТАЛЛЫ ПЛАТИНОВОЙ ГРУППЫ 2003
  • Нафталь М.Н.
  • Петров А.Ф.
  • Шестакова Р.Д.
  • Галанцева Т.В.
  • Котухов С.Б.
  • Линдт В.А.
  • Захаров Д.Н.
  • Выдыш А.В.
  • Риб А.К.
  • Цуканова Т.Л.
  • Дмитриев И.В.
  • Бацунова И.В.
  • Казанцева Г.Е.
  • Григорьева Л.Г.
  • Кожанов А.Л.
  • Блейле О.Л.
RU2252270C1
Способ приготовления хлоридного никелевого электролита для рафинирования никеля 1984
  • Коновалов Вячеслав Леонидович
SU1178796A1
Способ получения раствора хлорного железа 2018
  • Касиков Александр Георгиевич
  • Соколов Артем Юрьевич
  • Щелокова Елена Анатольевна
RU2683405C1
Способ переработки железистых гидратных кеков,содержащих никель и кобальт 1985
  • Коновалов Вячеслав Леонидович
  • Иванюк Ася Григорьевна
SU1294853A1
Способ очистки хлоридного раствора от железа 2020
  • Касиков Александр Георгиевич
  • Соколов Артем Юрьевич
  • Щелокова Елена Анатольевна
RU2725322C1
СПОСОБ ВЫЩЕЛАЧИВАНИЯ ЦЕННЫХ МЕТАЛЛОВ ИЗ РУДЫ В ПРИСУТСТВИИ ХЛОРИСТОВОДОРОДНОЙ КИСЛОТЫ 2005
  • Смит Ян-Тьерд
  • Стейл Йоханн-Дю-Тойт
RU2423534C2

Реферат патента 2006 года СПОСОБ ОКИСЛИТЕЛЬНОЙ ОЧИСТКИ ОТ ЖЕЛЕЗА СУЛЬФАТ-ХЛОРИДНЫХ ЖЕЛЕЗО-КОБАЛЬТ-НИКЕЛЕВЫХ РАСТВОРОВ

Изобретение относится к области металлургии тяжелых цветных металлов, в частности, к области очистки от примесей растворов при производстве кобальта. Предложен способ окислительной очистки от железа сульфат-хлоридных железо-кобальт-никелевых растворов, включающий перекристаллизацию и четырехстадийную нейтрализацию раствором карбоната натрия, в котором на стадии перекристаллизации вводят в качестве "затравки" 5-6 кг/м3 основного сульфата железа-натрия, а на последующих стадиях нейтрализации используют раствор карбоната натрия с концентрацией 210-240 кг/м3, который подают в реактор при помощи парового инжектора, обеспечивается снижение удельного расхода воды на тонну готовой кобальтовой продукции и повышение извлечения никеля и кобальта в товарную кобальтовую продукцию. 1 табл.

Формула изобретения RU 2 287 594 C1

Способ окислительной очистки от железа сульфат-хлоридных железо-кобальт-никелевых растворов, включающий перекристаллизацию и четырехстадийную нейтрализацию раствором карбоната натрия, отличающийся тем, что на стадию перекристаллизации вводят 5-6 кг/м3 основного сульфата железа-натрия, а на последующих стадиях нейтрализации используют раствор карбоната натрия с концентрацией 210-240 кг/м3, который подают в реактор при помощи парового инжектора.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2006 года RU2287594C1

БОРБАТ В.Ф
и др
Производство кобальта из сульфидных руд
М.: Металлургия, 1983, с.48-53
СПОСОБ ОЧИСТКИ КИСЛЫХ НИКЕЛЬ- КОБА Л ЬТСОДЕРЖАЩ ИХ РАСТВОРОВ ОТ ЖЕЛЕЗА 1972
SU434117A1
Способ гидролитической очистки никель-кобальтовых растворов 1974
  • Казанский Леонид Александрович
  • Лифшиц Георгий Айзикович
  • Шварцер Лев Израилевич
  • Гулевич Борис Георгиевич
  • Хитев Владимир Леонидович
  • Носырев Павел Феодосьевич
SU523951A1
СПОСОБ ОЧИСТКИ СУЛЬФАТНЫХ РАСТВОРОВ, СОДЕРЖАЩИХ ТЯЖЕЛЫЕ ЦВЕТНЫЕ МЕТАЛЛЫ, ОТ ЖЕЛЕЗА 1993
  • Пинаев А.К.
RU2068007C1
Переносная печь для варки пищи и отопления в окопах, походных помещениях и т.п. 1921
  • Богач Б.И.
SU3A1

RU 2 287 594 C1

Авторы

Ершов Сергей Федорович

Грейвер Михаил Борисович

Юрьев Александр Иванович

Малюк Людмила Юрьевна

Большаков Лев Анатольевич

Золоторевич Геннадий Николаевич

Сидоров Владимир Валерьевич

Татаринов Виктор Павлович

Рябушкин Максим Игоревич

Руденко Владимир Григорьевич

Даты

2006-11-20Публикация

2005-03-22Подача