Изобретение относится к антенной технике и может быть применено в составе радиотехнических систем, использующих сигналы с круговой и линейной поляризациями.
В системах радиосвязи с компенсацией помех используются основной канал и не менее одного, двух дополнительных компенсационных каналов. К антеннам компенсационных каналов предъявляются требования формирования в направлении источника сигнала нуля или заданного значения диаграммы направленности [1].
Известна турникетная антенна, содержащая два взаимно перпендикулярных электрических вибратора с совмещенными центрами и фазовращатель, обеспечивающий фазовый сдвиг при возбуждении вибраторов на угол 90 градусов [2, с.252, рис.10.8а].
Недостатком данной антенны является то, что при отклонении направления прихода полезного сигнала круговой поляризации от нормали к поверхности раскрыва антенны ухудшается согласование приемной антенны по поляризации.
Известно устройство, осуществляющее независимый прием компонент электромагнитной волны ортогональной парой вибраторов, образующих турникетную антенну, и формирующее единичный коэффициент эллиптичности при низких и средних углах места [3].
Недостатком данной антенны является то, что при отклонении направления прихода полезного сигнала круговой поляризации от нормали к поверхности раскрыва антенны ухудшаются энергетические характеристики приемной антенны.
Известна антенна, состоящая из трех взаимно ортогональных вибраторов с совмещенными центрами, входы электрических вибраторов которой подключены к выходам делителя мощности, а электрические размеры плеч вибраторов выбраны таким образом, чтобы в заданном направлении обеспечивалось формирование «нуля» векторной ДН антенны [4].
Недостатком данной антенны является то, что синфазное возбуждение вибраторов не позволяет применить ее в каналах связи с круговой поляризацией.
Наиболее близкой по техническому исполнению к предложенной антенне является антенна [5], состоящая из трех взаимно ортогональных вибраторов с электрическими размерами плеч Lx, Ly, Lz и совмещенными центрами, и делителя мощности, имеющего один вход и три выхода, между выходами делителя мощности и входами электрических вибраторов включены фазовращатели, причем для заданных распределения тока и направления θ, φ электрические размеры плеч Lx, Ly, Lz вибраторов и фазы их возбуждения Ψx, Ψy, Ψz должны удовлетворять системе неравенств:
Lx>0; Ly>0; Lz>0;
0°≤Ψх<360°; 0°≤Ψy<360°; 0°≤Ψz<360°,
где
; ;
Fθ(θ,φ)=(Fx(θ,φ)cosφ+Fy(θ,φ)sinφ)·cosθ-Fz(θ,φ)sinθ;
Fθ(θ,φ)=(Fy(θ,φ)cosφ+Fx(θ,φ)sinφ;
Jx(x), Jy(y), Jz(z) - распределения поверхностных токов вдоль электрических вибраторов;
- минимально допустимая величина коэффициента эллиптичности.
Как видно, система уравнений является недоопределенной и имеет бесконечное множество решений. Для получения однозначного решения: формирования единичного коэффициента эллиптичности полезного сигнала - в [5] одна из амплитуд возбуждения излучателей фиксировалась.
Недостатком данной антенны является то, что отсутствует возможность одновременного формирования заданных значений диаграммы направленности и коэффициента эллиптичности в двух различных направлениях на источники сигнала и помехи при сохранении энергетических характеристик антенны. Это необходимо при использовании векторной антенны в качестве компенсационной для формирования заданного значения (нуля) в диаграмме направленности в направлении полезного сигнала и заданного значения коэффициента эллиптичности в направлении помехового сигнала или в качестве самостоятельной антенны в системах радиосвязи.
Заявляемое изобретение направлено на решение задачи одновременного формирования заданных значений диаграммы направленности и коэффициента эллиптичности в двух различных направлениях при сохранении энергетических характеристик антенны.
Для достижения поставленного технического результата в антенну, состоящую из трех взаимно перпендикулярных электрических вибраторов с электрическими размерами плеч Lx, Ly, Lz и совмещенными центрами, делителя мощности, имеющего один вход и три выхода, и фазовращателей, между входами вибраторов и фазовращателями дополнительно установлены аттенюаторы, введены блок решения системы алгебраических уравнений, первый и второй коммутаторы с аналого-цифровыми преобразователями. Входы первого коммутатора с аналого-цифровым преобразователем являются входами устройства, а его выходы подключены к блоку решения системы алгебраических уравнений. Выходы блока решения системы линейных алгебраических уравнений посредством коммутатора с аналого-цифровым преобразователем электрически соединены с соответствующими входами управления фазовращателей и аттенюаторов. Для заданных направлений p1(θ1,φ1) и p2(θ2,φ2) и установленных в этих направлениях значений диаграмм направленности антенны Dθ(p1)Dφ(p1), Dθ(p2)±iDφ(p2) комплексные амплитуды I1, I2, I3 возбуждения электрических вибраторов должны удовлетворять системе уравнений вида
;
,
где I1, I2, I3 - комплексные амплитуды возбуждения взаимно ортогональных излучателей в составе векторной антенны, , (i=1, 2, 3) - компоненты векторной диаграммы направленности i -го излучателя в составе векторной антенны; Dθ, Dφ - заданное значение векторной диаграммы направленности в направлении p1(θ1,φ1) или p2(θ2,φ2).
Проведенный сравнительный анализ признаков заявленного устройства и устройства-прототипа показывает, что заявленное устройство отличается тем, что изменена совокупность существенных признаков:
- введены аттенюаторы между входом каждого из электрических вибраторов и фазовращателем;
- введен блок решения системы линейных алгебраических уравнений;
- введены первый и второй коммутаторы с аналого-цифровыми преобразователями;
- изменены связи между элементами, обусловленные введением новых элементов.
На фиг.1 изображена антенна, состоящая из трех взаимно ортогональных электрических вибраторов с совмещенными центрами.
На фиг.2 приведена электрическая структурная схема устройства управления комплексными амплитудами токов возбуждения электрических вибраторов: модулями и фазами.
На фиг.3 изображена электрическая структурная схема блока решения системы линейных алгебраических уравнений в качестве одного из возможных примеров реализации.
На фиг.4 приведен алгоритм функционирования блока решения системы линейных алгебраических уравнений, приведенного на фиг.3.
На фиг.5-11 приведены результаты численных исследований, подтверждающих возможность реализации предложенной антенны в качестве компенсационной с заданными значениями диаграммы направленности и коэффициента эллиптичности в направлениях на сигнал и помеху или с нулевым коэффициентом передачи в одном из направлений.
Антенна состоит из трех взаимно перпендикулярных электрических вибраторов с совмещенными центрами. Линейные размеры электрических вибраторов 1, 2, 3 соответственно равны l1, l2 и l3, а электрические размеры - L1, L2 и L3 (фиг.1). Входы электрических вибраторов 1, 2, 3 через последовательно включенные аттенюаторы 4, 5, 6 и фазовращатели 7, 8, 9 подключены к выходам делителя мощности 10, который имеет один вход (фиг.2). Входы блока решения системы алгебраических уравнений 11 подключены к первому 12 коммутатору с аналого-цифровым преобразователем, а выходы - через второй 13 коммутатор с аналого-цифровым преобразователем - к входам управления аттенюаторов и фазовращателей.
Для удобства пояснения работы предложенного устройства приведен пример реализации блока 11 решения системы линейных алгебраических уравнений, структурная электрическая схема которого изображена на фиг.3, а алгоритм его функционирования - на фиг.4.
В состав блока 11 решения системы линейных алгебраических уравнений (фиг.3) входят аналого-цифровой преобразователь 14 АЦП (может входить и в состав коммутатора 12), регистр 15 RG, арифметико-логическое устройство 16 АЛУ, оперативное запоминающее устройство 17 ОЗУ, шины 18, 19, 20 ШД, ША, ШУ, порты 21, 22, 23 ПА, ПВ, ПС, перепрограммируемое запоминающее устройство 24 ППЗУ и генератор тактовых импульсов 25 ГТИ. На фиг.3 показаны также связи коммутатора 12 с входами блока 11, а именно: со входами многоканального аналого-цифрового преобразователя - и с входами второго 13 коммутатора. Не показаны стандартные цепи синхронизации и связи генератора тактовых импульсов 25.
Прежде чем рассмотреть функционирование предлагаемого устройства, проведем теоретическое обоснование метода, который реализован в предлагаемом устройстве.
В сферической системе координат векторная диаграмма направленности имеет две составляющие Fθ, Fφ и для формирования заданного значения векторной диаграммы направленности антенны в направлении (θ0, φ0) необходимо решить систему уравнений:
Если направления р1(θ1,φ1) и p2(θ2,φ1) совпадают, то уравнение (3) является линейной комбинацией уравнений (1) и (2), а определитель системы уравнений (1)-(3) будет равен нулю. В дальнейшем рассматриваем решение системы уравнений (1)-(3) для несовпадающих направлений p1(θ1,φ1) и p2(θ2,φ2), обеспечивающих линейную независимость коэффициентов при неизвестных.
При этом определитель системы уравнений (1)-(3) будет равен:
Для отыскания решения системы воспользуемся формулами Крамера.
Анализ выражений (5)-(7) показывает, что решение системы уравнений (1)-(3) будет тривиальным, если в обоих направлениях р1 и p2 формируются «нули» диаграммы направленности. Подобное решение будет иметь место и в случае, когда
Отсюда следует, что с помощью системы уравнений (1)-(3) можно определить параметры антенны, обеспечивающей:
- формирование «нуля» диаграммы направленности в направлении р1
при нулевом значении коэффициента эллиптичности в направлении р2;
- формирование в направлении р1 «нуля» в одной компоненте диаграммы направленности при нулевом или единичном значении коэффициента эллиптичности в направлении р1;
- формирование единичного значения коэффициента эллиптичности в направлении р1, при формировании в направлении р2 единичного или произвольного значения коэффициента эллиптичности.
Этих возможностей достаточно для реализации компенсационной антенны с нулевым коэффициентом передачи в направлении р2.
Работа устройства организована следующим образом.
На первом этапе в соответствии с алгоритмом функционирования производится ввод исходных данных. К ним относятся направления формирования заданных значений диаграммы направленности и коэффициента эллиптичности р1(θ1,φ1) и p2(θ2,φ2) и элементы правой части системы линейных алгебраических уравнений b1=Dθ(р1),b2=Dφ(р1) и b3=Dθ(p2)±iDφ(p2) - установленные значения θ-й и φ-й компонент диаграммы направленности антенны в направлениях р1(θ1,φ1) и р2(θ2,φ2). Указанные данные преобразуются с помощью аналого-цифрового преобразователя 14 в цифровой код и посредством регистра 15 вводятся в арифметико-логическое устройство 17. В устройстве 17 вычисляются значения диаграмм направленности каждого из симметричных вибраторов как коэффициенты матрицы
,
После этого находятся определители системы линейных алгебраических уравнений (СЛАУ) в соответствии с выражениями (6) - (8) или в соответствии с обозначениями фиг.4
Δ=a11a22a33+a21(a13a32-a12a33)-a22(a11a33-a13a31)
Δ1=а22(a33b1-a13b3)+b2(a13a32-a12a33)
Δ2=a21(b3a13-b1a33)+b2(a11a33-a13a31)
Δ3=b1(a21a32-a31a22)+b2(a12a31-a11a32)+b3(a11a22-a12a21)
На последнем этапе в устройстве 16 вычисляются комплексные значения токов возбуждения вибраторов, выделяются их модули и фазы. Хранение промежуточных результатов вычислений осуществляется в оперативном запоминающемся устройстве 17. Найденные значения амплитуд и фаз токов хранятся до следующего цикла вычислений в перепрограммируемом запоминающемся устройстве 24 и откуда поступают через порты 22, 23 на входы коммутатора 13 К2, где формируются управляющие воздействия на перестройку фазовращателей 7-9 и аттенюаторов 4-6. В соответствии с управляющими воздействиями меняется значение тока в каждом из вибраторов, что обеспечивает формирование требуемой диаграммы направленности антенны. Ввод исходных данных в коммутатор 12 производится от специализированной ПЭВМ или вручную.
Реализация введенных элементов не вызывает затруднений и может быть произведена с использованием современной базы, описанной, например, в [6-8]. Так в качестве коммутаторов могут быть использованы твердотельные ключи, твердотельные микроэлектромеханические СВЧ коммутаторы или переключательные матрицы. В качестве аттенюаторов могут быть использованы аттенюаторы с дискретным (плавным) изменением ослабления. Блок решения системы линейных алгебраических уравнений может быть построен на базе PIC контроллера старшего подсемейства 17 или 18 серии.
Рассмотрим результаты численного моделирования с использованием выражений (9-17). На фиг.5 приведена суммарная диаграмма направленности антенны, формирующая «нуль» в направлении р1=(θ=10°,φ=25°). На фиг.6 показана суммарная диаграмма направленности антенны, имеющая произвольное значение в направлении р2=(θ=60°,φ=-50°], при этом значение коэффициента эллиптичности в указанных направлениях равно «нулю». На фиг.7 и 8 приведены значения коэффициента эллиптичности для направлений р1 и p2 соответственно, при формировании в направлении р1 «нуля» в одной компоненте диаграммы направленности антенны, что показано на фиг.9. На фиг.10 и 11 показано формирование единичного значения коэффициента эллиптичности в направлении р1 и р2.
Таким образом, получаемый технический результат, достигаемый в результате введения в антенну аттенюаторов, блока решения системы алгебраических уравнений, первого и второго коммутаторов с аналого-цифровыми преобразователями и изменение в связи с этим связей между элементами антенны, заключается в одновременном формировании заданных значений диаграммы направленности и значения коэффициента эллиптичности в двух различных направлениях при сохранении энергетических характеристик антенны.
Список литературы
1. Патент №2349996 (РФ). Способ компенсационного подавления помех в многоканальной антенной системе // В.Н.Колесников, С.Е.Мищенко, В.В.Шацкий - Бюл. изобр., 2007, №15, МПК H01Q 21/24.
2. Сазонов Д.М. Антенны и устройства СВЧ. - М.: Высшая школа, 1988, - 432 с.
3. Авт. свид. 1376146 (СССР). Фазированная антенная решетка с круговой поляризацией поля / Э.П.Абракин, Л.Л.Базеян и А.И.Браженко // 1988, Бюл. изобр. №7.
4. Патент №2080713 (РФ). Антенна / Д.Д.Габриэльян, С.Е.Мищенко, В.В.Шацкий // 1997, Бюл. изобр. №15, 6 H01Q 21/24.
5. Патент №2268520 (РФ). Антенна / С.В.Землянский, Е.Н.Мищенко, С.Е.Мищенко, В.В.Шацкий // Бюл. изобр., 2004, №15, МПК H01Q 21/24.
6. Белов Л. Переключатели СВЧ сигналов // ЭЛЕКТРОНИКА: Наука. Технология. Бизнес, 2006, №1, с.20-25.
7. Белов Л. Аттенюаторы СВЧ сигналов // ЭЛЕКТРОНИКА: Наука. Технология. Бизнес, 2006, №1, с.32-38.
8. Современные быстродействующие АЦП с большим динамическим диапазоном // ЭЛЕКТРОНИКА: Наука. Технология. Бизнес, 2006, №4, с.23-25.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ УГЛОВЫХ КООРДИНАТ ВОЗДУШНЫХ ЦЕЛЕЙ С ПОМОЩЬЮ ДОПЛЕРОВСКОЙ РЛС | 2014 |
|
RU2546967C1 |
АНТЕННА | 2004 |
|
RU2268520C1 |
СПОСОБ КОМПЕНСАЦИИ ИСКАЖЕНИЙ АМПЛИТУДНО-ФАЗОВОГО РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПОЛЯ В РАСКРЫВЕ АДАПТИВНОЙ АНТЕННОЙ РЕШЕТКИ, ОБУСЛОВЛЕННЫХ ВЛИЯНИЕМ КЛИМАТИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ | 2010 |
|
RU2446521C2 |
СПОСОБ ПОДДЕРЖАНИЯ КОГЕРЕНТНОСТИ МОДУЛИРОВАННЫХ РАДИОСИГНАЛОВ | 2012 |
|
RU2476984C1 |
СПОСОБ ПОДАВЛЕНИЯ ПОМЕХ ПРИ ПРИЕМЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ ВОЛНЫ КРУГОВОЙ ПОЛЯРИЗАЦИИ АНТЕННОЙ РЕШЕТКОЙ ИДЕНТИЧНО ОРИЕНТИРОВАННЫХ ВЕКТОРНЫХ ИЗЛУЧАТЕЛЕЙ | 2006 |
|
RU2330356C1 |
Способ определения направления на цель цифровой антенной решеткой моноимпульсной радиолокационной станции | 2021 |
|
RU2761106C1 |
СПОСОБ КОМПЕНСАЦИОННОГО ПОДАВЛЕНИЯ ПОМЕХ В МНОГОКАНАЛЬНОЙ АНТЕННОЙ СИСТЕМЕ | 2007 |
|
RU2349996C1 |
СПОСОБ ПОДАВЛЕНИЯ ПРОИЗВОЛЬНО ПОЛЯРИЗОВАННЫХ ПОМЕХ ПРИ ПРИЕМЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ ВОЛНЫ КРУГОВОЙ ПОЛЯРИЗАЦИИ АДАПТИВНОЙ АНТЕННОЙ РЕШЕТКОЙ | 2005 |
|
RU2301483C1 |
Способ адаптивной обработки сигналов в модульной фазированной антенной решетке | 2016 |
|
RU2629921C1 |
Способ обработки сигналов в модульной адаптивной антенной решетке при приеме коррелированных сигналов и помех | 2015 |
|
RU2609792C1 |
Изобретение относится к антенной технике и может быть использовано в радиотехнических системах с сигналами с круговой и линейной поляризациями. Техническим результатом является одновременное формирование заданных значений коэффициентов эллиптичности и уровня диаграммы направленности в двух различных направлениях при сохранении энергетических характеристик антенны. Антенна состоит из трех взаимно перпендикулярных электрических вибраторов с электрическими размерами плеч Lx, Ly, Lz и совмещенными центрами, делителя мощности и фазовращателей, включенных между выходами делителя мощности и входами электрических вибраторов. Между указанными входами вибраторов и фазовращателями дополнительно установлены аттенюаторы. Устройство снабжено блоком решения системы алгебраических уравнений (БРСАУ), первый и второй коммутаторы (К) с аналого-цифровыми преобразователями (АЦП), входы первого К с АЦП являются входами устройства, а его выходы подключены к БРСАУ, выходы БРСАУ посредством К с АЦП электрически соединены с соответствующими входами управления фазовращателями и аттенюаторами. При этом комплексные амплитуды I1, I2, I3 возбуждения электрических вибраторов должны удовлетворять определенной системе уравнений. 11 ил.
Антенна, состоящая из трех взаимно перпендикулярных электрических вибраторов с электрическими размерами плеч Lx, Ly, Lz и совмещенными центрами, делителя мощности, имеющего один вход и три выхода, и фазовращателей, отличающаяся тем, что между входами электрических вибраторов и фазовращателями дополнительно установлены аттенюаторы, введены блок решения системы алгебраических уравнений, первый и второй коммутаторы с аналого-цифровыми преобразователями, входы первого коммутатора с аналого-цифровым преобразователем являются входами устройства, а его выходы подключены к блоку решения системы алгебраических уравнений, выходы блока решения системы линейных алгебраических уравнений посредством коммутатора с аналого-цифровым преобразователем электрически соединены с соответствующими входами управления фазовращателями и аттенюаторами, причем для различных направлений p1(θ1,φ1) и р2(θ2,φ2) и при установленных значениях компонент диаграммы направленности антенны Dθ(p1), Dφ(p1) и в этих направлениях комплексные амплитуды I1, I2, I3 возбуждения электрических вибраторов должны удовлетворять системе уравнений вида
,
где I1, I2, I3 - комплексные амплитуды возбуждения взаимно ортогональных электрических вибраторов в составе антенны, , (i=1, 2, 3) - компоненты векторной диаграммы направленности 1-го электрического вибратора в составе антенны; Dθ, Dφ - установленное значение векторной диаграммы направленности антенны в направлении p1(θ1,φ1) или р2(θ2,φ2).
АНТЕННА | 2004 |
|
RU2268520C1 |
АНТЕННА | 1993 |
|
RU2080713C1 |
Фазированная антенная решетка с круговой поляризацией поля | 1985 |
|
SU1376146A1 |
СПОСОБ КОМПЕНСАЦИОННОГО ПОДАВЛЕНИЯ ПОМЕХ В МНОГОКАНАЛЬНОЙ АНТЕННОЙ СИСТЕМЕ | 2007 |
|
RU2349996C1 |
ТЕПЛООБМЕННИК ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНИКА И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ТЕПЛООБМЕННИКА | 2003 |
|
RU2317501C2 |
СПОСОБ СЖИГАНИЯ ПРОДУВОЧНЫХ ГАЗОВ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО РЕАЛИЗАЦИИ | 2006 |
|
RU2315241C1 |
Авторы
Даты
2010-06-27—Публикация
2009-06-02—Подача