СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТОЛСТЫХ ЛИСТОВ ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ С ПОВЫШЕННОЙ КОРРОЗИОННОЙ СТОЙКОСТЬЮ Российский патент 2015 года по МПК C21D8/02 C22C38/42 B21B1/26 

Описание патента на изобретение RU2544326C1

Изобретение относится к металлургии, преимущественно к производству толстых листов из низколегированной стали толщиной 25,0-40,0 мм для изготовления электросварных труб с повышенной коррозионной стойкостью для эксплуатации в условиях агрессивной морской среды.

Известен способ производства листов из низколегированной трубной стали класса прочности К60 толщиной 24-28 мм, включающий нагрев до температуры выше Ас3 слябовой заготовки из стали со следующим содержанием элементов: C=0,05-0,07%, Mn=1,45-1,55%, Si=0,20-0,35%, S≤0,003%, P≤0,013%, Ni=0,17-0,27%, Cr≤0,08%, Cu=0,10-0,20%, Al=0,025-0,045%, Nb=0,045-0,055%, V≤0,015%, Ti=0,015-0,025%, Fe - остальное, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины, подстуживание, чистовую прокатку с регламентированными обжатиями и температурами конца прокатки, а также последующее ускоренное охлаждение листа, при этом температуру начала чистовой стадии прокатки принимают равной 830±20°C, а температуру конца чистовой прокатки устанавливают равной 820±15°C и последующее ускоренное охлаждение листа, при этом температуру начала ускоренного охлаждения листа принимают более 780°C, а конечную температуру ускоренного охлаждения листа устанавливают 625±15°C (Патент РФ №2479639, МПК C21D 8/02, C22C 38/38, C22C 38/42, B21B 1/26, 20.04.2013 г.).

Недостатком известного способа является сложность формирования требуемого уровня механических свойств материала листов толщиной более 28,0 мм, обусловленная получением неоднородной структуры по сечению, определяющей снижение эксплуатационной надежности конструкции трубопровода в целом.

Наиболее близким по своей технической сущности к предлагаемому изобретению является способ производства толстолистового проката из низколегированной стали, включающий выплавку стали, содержащей 0,04-0,08% C, 0,1-0,25% Si, 1,2-1,6% Mn, 0,3-0,5% Ni, 0,15-0,25% Mo, Cr≤0,12%, 0,15-0,45% Cu, Al≤0,05%, 0,03-0,06% V, 0,02-0,05% Nb, 0,01-0,03% Ti, остальное - железо и примеси при содержании каждого примесного элемента менее 0,03 и с параметром стойкости против растрескивания, составляющим Pcm<0,23%, разливку стали на непрерывнолитые заготовки, нагрев заготовки, черновую прокатку с переходом от продольной к поперечной прокатке с разбивкой ширины начинают при температуре не ниже 970°C и осуществляют ее с относительными обжатиями за проход не менее 10% до толщины, составляющей 3,5-5,2 толщины готового листа, последующее охлаждение промежуточной заготовки, чистовую прокатку начинают при температуре не ниже 740°C, причем первые проходы чистовой прокатки, на которых осуществляют разбивку ширины, производят с обжатием не более 10% и заканчивают чистовую прокатку проглаживающим проходом без обжатия при температуре не ниже 720°C, ускоренное охлаждение полученного листа до заданной температуры, определяемой в зависимости от его толщины из соотношения: Т=(717°C-0,11·h2)±15°C, где 0,11 - эмпирический коэффициент, °C/мм2; h - толщина готового листа, мм, и его последующее замедленное охлаждение (Патент РФ 2495142, МПК C21D 8/02, C21D 9/46, C22C 38/38, B21B 1/26, 10.10.2013 г.).

К недостаткам известного способа можно отнести то, что коррозионная стойкость материала листов, произведенных по данной технологии, в водородных и сероводородных средах не гарантируется.

Технический результат - получение проката толщиной 25,0-40,0 мм для объектов ответственного назначения с повышенными показателями по коррозионной стойкости в водородных и сероводородных средах, а также сопротивляемостью к хрупкому разрушению при температуре до -10°C для листов толщиной до 40,0 мм, определяемой количеством волокнистой составляющей в изломе образцов ИПГ.

Технический результат достигается тем, что в способе производства толстых листов из низколегированной стали, включающем аустенизацию непрерывнолитой заготовки, черновую прокатку с относительными обжатиями за проход не менее 10%, промежуточное охлаждение раската до регламентированной температуры, чистовую прокатку, ускоренное охлаждение листа до заданной температуры и последующее замедленное охлаждение в стопе, согласно изобретению непрерывнолитую заготовку получают из стали со следующим соотношением элементов C=0,035-0,070%, Si=0,10-0,25%, Mn=1,05-1,40%, Cr≤0,1%, Ni=0,38-0,45%, Cu=0,20-0,35%, Mo=0,14-0,20%, Al=0,02-0,05%, (Ti+V+Nb)=0,07-0,11%, Fe и примеси - остальное, при этом углеродный эквивалент Сэ≤0,42%, коэффициент трещиностойкости Pcm≤0,22%, аустенизацию непрерывнолитой заготовки производят до температуры 1180-1190°C в течение 8,5-12,0 ч, черновую прокатку ведут с суммарной степенью деформации 40-45%, последующее промежуточное охлаждение раската проводят до температуры 730-740°C, при этом ускоренное охлаждение листа после чистовой прокатки завершают при температуре 530-560°C.

Технический результат также достигается тем, что чистовую прокатку заканчивают при температуре на 40°C выше ее начала.

Сущность изобретения состоит в том, что заданный химический состав стали обеспечивает необходимый фазовый состав, определяющий технический результат при реализации предлагаемых технологических режимов.

Углерод в стали определяет ее прочностные свойства. Снижение содержания углерода менее 0,035% приводит к падению прочностных свойств ниже допустимого уровня, увеличение содержания более 0,070% приводит к увеличению прочности выше допустимого уровня, сопровождающемуся ухудшением пластических и вязкостных свойств.

При содержании кремния менее 0,10% повышается загрязненность стали оксидными включениями, увеличение содержания более 0,25% приводит к загрязненности силикатами - все это негативно отражается на механических и коррозионных свойствах стали.

Марганец, так же как и углерод, повышает прочностные характеристики стали. При увеличении содержания марганца более 1,40% наблюдается понижение ударной вязкости стали, ухудшение свариваемости и снижение стойкости против коррозии. Однако введение марганца в сталь является необходимым для раскисления стали и удаления серы, поэтому снижение содержания марганца менее 1,05% нежелательно.

Наличие хрома положительно сказывается на прочности и коррозионной стойкости металла, содержание хрома более 0,10% ухудшает пластические свойства стали, свариваемость.

Легирование никелем улучшает технологические и прочностные свойства стали. Содержание никеля менее 0,38% снижает устойчивость переохлажденного аустенита и приводит к увеличению критической скорости охлаждения, достижение которой в центральных слоях раската трудновыполнимо. Превышение никелем содержания 0,45% повысит устойчивость аустенита и увеличит долю продуктов его распада по сдвиговому механизму. Этот факт приведет к чрезмерному упрочнению материала и снижению пластических свойств.

Легирование медью повышает коррозионные и прочностные свойства стали. Влияние меди на дисперсионное твердение и адсорбцию водорода при содержании менее 0,2% пренебрежимо мало. Превышение медью содержания 0,35% в ходе кристаллизации приводит к ее сосредоточению в междендритных пространствах и границах кристаллов, повышая вероятность образования поверхностных дефектов сляба или раската.

Содержание молибдена в количестве 0,14-0,20% способствует обеспечению требуемых прочностных характеристик и коррозионной стойкости стали. Превышение максимального значения 0,20% не сопровождается дальнейшим повышением качества листов, лишь увеличивает нецелесообразные расходы на легирование. При концентрации молибдена менее 0,14% не обеспечиваются прочностные свойства стали.

Растворенный в металле кислород является вредной примесью, ухудшающей механические свойства стали, для его эффективного удаления из расплава используется алюминий. Стойкие нанодисперсные оксиды алюминия являются центрами кристаллизации для вновь образующихся зерен, измельчая структуру стали, улучшая ее механические характеристики. Этот механизм активизируется при содержании алюминия не менее 0,02%. Увеличение содержания алюминия более 0,05% экономически нецелесообразно.

Введение в состав стали ванадия, ниобия и титана в суммарном количестве не менее 0,08% вместе с использованием контролируемой прокатки с ускоренным охлаждением способствует получению ячеистой дислокационной микроструктуры, обеспечивающей сочетание высоких прочностных и пластических свойств. Ванадий и ниобий применяют для упрочнения стали дисперсными карбидами, измельчения зерна. Титан является одной из наиболее эффективных добавок в низколегированной стали, он способствует дисперсионному твердению и измельчению зерна. Также мелкодисперсные карбиды и карбонитриды ванадия, ниобия и титана препятствуют росту зерна аустенита в ходе нагрева, однако применение ванадия, ниобия и титана ограничено суммарной величиной 0,11%, превышение которой может сопровождаться снижением ударной вязкости стали.

Для предложенного химического состава при значениях углеродного эквивалента Сэ более 0,42% и коэффициента трещиностойкости Pcm более 0,22% возможно образование холодных трещин в сварных соединениях.

Углеродный эквивалент Сэ и параметр стойкости против растрескивания Pcm определяются по результатам плавочного анализа по формулам:

Сэ=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15,

Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B.

Режим аустенитизации определяет состояние стали перед прокаткой. Нагрев до температуры 1180-1190 в течение 8,5-12,0 ч должен обеспечить практически полное растворение карбонитридов ванадия и ниобия и не допустить интенсивного роста зерна аустенита. Суммарное обжатие на черновой стадии 40-45% выбрано таким, чтобы обеспечить высокую производительность стана и рациональные обжатия на последующих стадиях.

Рациональные параметры реализации способа были определены эмпирически. Экспериментально установлено, что нагрев сляба до температуры ниже 1180°C не сопровождается растворением дисперсных частиц ниобия. Увеличение температуры нагрева выше 1190°C сопровождается интенсивным ростом зерен аустенита и огрублением границ. При продолжительности нагрева менее 8,5 ч сохраняется высокий градиент температур по сечению сляба. Нагрев свыше 12,0 приводит к чрезмерному укрупнению аустенитного зерна с последующим образованием кристаллического излома.

Из опыта установлено, что при суммарной деформации на черновой стадии менее 40% существенно снижается проработка структуры по толщине раската. При суммарной деформации более 45% на чистовой стадии не достигается требуемого развития субструктуры и измельчения ферритного зерна.

Перед ускоренным охлаждением необходимо подготовить аустенит к последующему превращению, создав высокую плотность несовершенств кристаллической решетки гамма-железа. Температура начала деформации в чистовой стадии должна быть в интервале температур 730-740°C, а температура окончания - выше на 40°C. Температура конца ускоренного охлаждения выбрана, исходя из условий получения целевой микроструктуры.

Экспериментально определено, что начало чистовой прокатки ниже 730°C не позволяет подготовить аустенит к последующему превращению, создав высокую плотность несовершенств кристаллической решетки гамма-железа.

Экспериментально установлено, что при температуре конца прокатки выше температуры ее начала более чем на 40°C усиливается полосчатость, и значительно ухудшаются результаты испытаний падающим грузом.

Ускоренное охлаждение листов до температур, превышающих 560°C, обеспечивает низкую скорость охлаждения центральных слоев листа с выделением неблагоприятных структурных составляющих. Охлаждение до температуры ниже 530°C сопровождается чрезмерным развитием процесса промежуточного превращения переохлажденного аустенита с выделением соответствующих продуктов, резко ухудшающих вязкостные свойства материала.

Из приведенного анализа следует, что реализация предложенного технического решения позволяет получить требуемое качество листового проката для труб большого диаметра. Это достигается за счет выбора рациональных температурно-деформационных режимов для данного химического состава стали. Однако в случае выхода варьируемых технологических параметров за установленные для этого способа границы возникают трудности с получением стабильных и удовлетворительных свойств материала листов как механических, так и коррозионных. Таким образом, полученные данные подтверждают правильность рекомендаций по выбору допустимых значений технологических параметров предложенного способа производства толстых листов из низколегированной стали с повышенной коррозионной стойкостью.

Применение способа поясняется примером его реализации при производстве листов категории прочности DNV 450 SFDU на стане 5000.

Выплавка стали осуществлялась в кислородном конвертере вместимостью 370 т с проведением процесса десульфурации магнием в заливочном ковше. На выпуске проводилось первичное легирование, предварительное раскисление и обработка металла твердошлаковыми смесями с продувкой металла аргоном в сталеразливочном ковше. Окончательное легирование, микролегирование, обработка металла кальцием и перегрев металла для проведения вакуумирования проводилось на агрегате комплексной доводки стали. Дегазация металла осуществлялась путем его вакуумирования. Разливка производилась на МНЛЗ с защитой металла аргоном от вторичного окисления в слябы сечением 315×1715 мм.

Химический состав сталей приведен в таблице 1.

Сталь получена со следующим составом химических элементов, масс.%: C=0,049; Si=0,14; Mn=1,27; Cr=0,07; Ni=0,42; Cu=0,25; Mo=0,172; Al=0,038; Ti=0,017; V=0,043; Nb=0,033; железо и примеси - остальное. Углеродный эквивалент составил 0,36%, коэффициент трещиностойкости 0,16%.

Непрерывнолитые заготовки нагревали до температуры 1190 в течение 10,5 ч и прокатывали в черновой стадии до толщины подстуживания 180 мм, охлаждали на воздухе до температуры 733°C, прокатывали на чистовой стадии до конечной толщины 39,0 мм с окончанием процесса деформации при 773°C. В последующем листы ускоренно охлаждены до температуры 558°C. Предварительную деформацию на черновой стадии прокатки проводили с регламентированными обжатиями не менее 10%.

Испытания на статическое растяжение проводили на плоских двухдюймовых образцах по ASTM A370 в двух ортогональных направлениях. Динамические испытания вертикально падающим грузом проводили на образцах с шевронным надрезом при -10°C по API RP 5L3. Коррозионные испытания на водородную и сероводородную стойкость проводили в соответствии с требованиями NACE ТМ 0284 и EFC 16 (метод В) соответственно (коррозионная среда по NACE ТМ 0284, раствор В).

Варианты реализации предложенного способа и показатели их эффективности приведены в таблицах 2 и 3 соответственно.

Результаты испытаний показывают, что предлагаемый способ производства стали выбранного химического состава обеспечивает стабильный уровень стойкости в водородных и сероводородных средах.

Таким образом, применение описанного способа прокатки обеспечивает достижение требуемых результатов, а именно получение на толстолистовом реверсивном стане листов для труб большого диаметра с уровнем механических свойств, соответствующим категории прочности DNV 450 SFDU.

Технико-экономические преимущества рассматриваемого изобретения состоят в том, что использование предложенного способа обеспечивает производство толстых листов из низколегированной стали толщиной 25,0-40,0 мм для изготовления электросварных труб с повышенной коррозионной стойкостью для эксплуатации в условиях агрессивной морской среды.

Таблица 1 № состава Содержание химических элементов, масс.% Углеродный эквивалент, Сэ, % Коэффициент трещиностойкости, Pcm, % C Si Mn Cr Ni Cu Mo Al Ti+V+Nb Fe и примеси 1 0,035 0,10 1,05 - 0,38 0,20 0,14 0,020 0,070 остальное 0,28 0,13 2 0,049 0,14 1,27 0,07 0,42 0,25 0,17 0,038 0,093 -:- 0,36 0,14 3 0,060 0,20 1,34 0,09 0,43 0.25 0,19 0,038 0,095 -:- 0,39 0,18 4 0,070 0,25 1,35 0,10 0,45 0,35 0,20 0,050 0,110 -:- 0,42 0,20 5 (прототип) 0,040 0,20 1,20 0,10 0,30 0,25 0,20 0,030 0,110 -:- 0,34 0,14

Таблица 2 № состава Толщина листа, мм Температура нагрева, °C Время нагрева, ч Суммарная деформация на черновой стадии, % Температура начала чистовой стадии, °C Температура конца чистовой стадии, °C Температура конца ускоренного охлаждения, °C 1 25,0 1180 8,5 40 730 770 530 2 39,0 1190 10,5 43 733 773 558 3 37,4 1190 10,5 43 733 773 558 4 40,0 1190 12,0 45 740 780 560 5 (прототип) 37,4 1210 7,5 40 790 770 563

Таблица 3 № состава Предел текучести, МПа Предел прочности, МПа Отношение предела текучести к пределу прочности Относительное удлинение, % Доля вязкой составляющей в изломе, % Показатель длины трещины, % Показатель ширины трещины, % Коэффициент чувствительности к растрескиванию, % 1 560 630 0,89 52 90/90 1,06 0,76 0,07 2 550 625 0,88 51 90/90 0,33 0,03 0 3 545 625 0,87 54 90/95 0 0 0 4 545 620 0,88 56 95/95 0 0 0 5 (прототип) 555 630 0.88 53 85/90 5,95 2,33 0,18 Испытания сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением (СКРН) составов 1-4: трещины на поверхности образцов не обнаружены (продолжительность испытаний 720 ч при напряжении 90% от предела текучести). Испытания СКРН состава 5 (прототип): образец разрушился за 504 ч при напряжении 90% от предела текучести.

Похожие патенты RU2544326C1

название год авторы номер документа
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ЛИСТОВ ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ 2015
  • Сычев Олег Николаевич
  • Попова Светлана Дмитриевна
  • Матросов Максим Юрьевич
  • Таланов Олег Петрович
RU2581696C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТОЛСТОЛИСТОВОГО ПРОКАТА ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ 2012
  • Скорохватов Николай Борисович
  • Сосин Сергей Владимирович
  • Корчагин Андрей Михайлович
  • Мишнев Петр Александрович
  • Тихонов Сергей Михайлович
  • Сахаров Максим Сергеевич
  • Голованов Александр Васильевич
  • Сабреев Дмитрий Валерьевич
RU2495142C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТОЛСТОЛИСТОВОГО НИЗКОЛЕГИРОВАННОГО ПРОКАТА 2009
  • Немтинов Александр Анатольевич
  • Скорохватов Николай Борисович
  • Емельянов Александр Матвеевич
  • Голованов Александр Васильевич
  • Корчагин Андрей Михайлович
  • Клюквин Михаил Борисович
  • Тихонов Сергей Михайлович
  • Румянцев Александр Васильевич
  • Сосин Сергей Владимирович
  • Сахаров Максим Сергеевич
RU2414515C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТОЛСТОЛИСТОВОГО НИЗКОЛЕГИРОВАННОГО ШТРИПСА 2009
  • Немтинов Александр Анатольевич
  • Скорохватов Николай Борисович
  • Емельянов Александр Матвеевич
  • Ордин Владимир Георгиевич
  • Корчагин Андрей Михайлович
  • Тихонов Сергей Михайлович
  • Цветков Дмитрий Сергеевич
  • Попова Светлана Дмитриевна
  • Румянцев Александр Васильевич
RU2393238C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ЛИСТОВ ИЗ КОНСТРУКЦИОННОЙ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ С ГАРАНТИЕЙ СОХРАНЕНИЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СВОЙСТВ КОНСТРУКЦИИ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ (ВАРИАНТЫ) 2015
  • Михеев Вячеслав Викторович
  • Сахаров Максим Сергеевич
  • Сычев Олег Николаевич
  • Чибриков Сергей Константинович
RU2613269C2
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТОЛСТОЛИСТОВОГО НИЗКОЛЕГИРОВАННОГО ПРОКАТА 2011
  • Немтинов Александр Анатольевич
  • Скорохватов Николай Борисович
  • Голованов Александр Васильевич
  • Корчагин Андрей Михайлович
  • Клюквин Михаил Борисович
  • Тихонов Сергей Михайлович
  • Сосин Сергей Владимирович
  • Махов Геннадий Александрович
  • Сахаров Максим Сергеевич
RU2466193C1
Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали класса прочности К65 для электросварных прямошовных труб с высокой деформационной способностью 2022
  • Сахаров Максим Сергеевич
  • Михеев Вячеслав Викторович
  • Липин Виталий Климович
  • Гелевер Дмитрий Георгиевич
  • Мишнев Петр Александрович
  • Антипов Игорь Владимирович
  • Матросов Максим Юрьевич
RU2790840C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ЛИСТОВ ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ КЛАССА ПРОЧНОСТИ К65 ДЛЯ ЭЛЕКТРОСВАРНЫХ ПРЯМОШОВНЫХ ТРУБ 2015
  • Сахаров Максим Сергеевич
  • Корчагин Андрей Михайлович
  • Сычев Олег Николаевич
  • Михеев Вячеслав Викторович
  • Ваурин Виталий Васильевич
RU2615667C1
Способ производства штрипсового проката толщиной 10-40 мм для изготовления прямошовных труб большого диаметра, эксплуатируемых в условиях экстремально низких температур 2021
  • Сахаров Максим Сергеевич
  • Мишнев Петр Александрович
  • Михеев Вячеслав Викторович
  • Липин Виталий Климович
  • Гелевер Дмитрий Георгиевич
  • Антипов Игорь Владимирович
RU2760014C1
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКОПРОЧНОГО ТОЛСТОЛИСТОВОГО СТАЛЬНОГО ПРОКАТА НА РЕВЕРСИВНОМ СТАНЕ 2020
  • Митрофанов Артем Викторович
  • Барабошкин Кирилл Алексеевич
  • Киселев Даниил Александрович
  • Кузнецов Денис Валерьевич
  • Тихонов Сергей Михайлович
  • Серов Геннадий Владимирович
RU2745831C1

Реферат патента 2015 года СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТОЛСТЫХ ЛИСТОВ ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ С ПОВЫШЕННОЙ КОРРОЗИОННОЙ СТОЙКОСТЬЮ

Изобретение относится к области металлургии, преимущественно к производству толстых листов из низколегированной стали. Для повышения коррозионной стойкости в водородных и сероводородных средах, а также сопротивляемости к хрупкому разрушению при температуре до -10°C непрерывнолитую заготовку получают из стали со следующим соотношением элементов, мас.%: C=0,035-0,070, Si=0,10-0,25, Mn=1,05-1,40, Cr≤0,l, Ni=0,38-0,45, Cu=0,20-0,35, Mo=0,14-0,20, Al=0,02-0,05, (Ti+V+Nb)=0,07-0,11, Fe и примеси - остальное, при этом углеродный эквивалент составляет Cэ≤0,42%, коэффициент трещиностойкости - Pcm≤0,22%. Аустенитизацию непрерывнолитой заготовки производят до температуры 1180-1190°C в течение 8,5-12,0 ч. Черновую прокатку ведут с суммарной степенью деформации 40-45%, последующее промежуточное охлаждение раската проводят до температуры 730-740°C. Ускоренное охлаждение листа после чистовой прокатки завершают при температуре 530-560°C. Чистовую прокатку заканчивают при температуре на 40°C выше ее начала. 1 з.п. ф-лы, 3 табл.

Формула изобретения RU 2 544 326 C1

1. Способ производства толстых листов из низколегированной стали, включающий аустенитизацию непрерывнолитой заготовки, черновую прокатку с относительными обжатиями за проход не менее 10%, промежуточное охлаждение раската до регламентированной температуры, чистовую прокатку, ускоренное охлаждение листа до заданной температуры и последующее замедленное охлаждение в стопе, отличающийся тем, что заготовку получают из стали со следующим соотношением элементов, мас.%:
углерод 0,035-0,070 кремний 0,10-0,25 марганец 1,05-1,40 хром не более 0,1 никель 0,38-0,45 медь 0,20-0,35 молибден 0,14-0,20 алюминий 0,02-0,05 титан + ванадий + ниобий 0,07-0,11 железо и примеси остальное,


причем углеродный эквивалент составляет Сэ≤0,42%, коэффициент трещиностойкости Pcm≤0,22%, при этом аустенитизацию непрерывнолитой заготовки производят при температуре 1180-1190°C в течение 8,5-12,0 ч, черновую прокатку ведут с суммарной степенью деформации 40-45%, последующее промежуточное охлаждение раската проводят до температуры 730-740°C, при этом ускоренное охлаждение листа после чистовой прокатки завершают при температуре 530-560°C.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что чистовую прокатку заканчивают при температуре на 40°C выше ее начала.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2015 года RU2544326C1

СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТОЛСТОЛИСТОВОГО ПРОКАТА ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ 2012
  • Скорохватов Николай Борисович
  • Сосин Сергей Владимирович
  • Корчагин Андрей Михайлович
  • Мишнев Петр Александрович
  • Тихонов Сергей Михайлович
  • Сахаров Максим Сергеевич
  • Голованов Александр Васильевич
  • Сабреев Дмитрий Валерьевич
RU2495142C1
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ТОЛСТОЛИСТОВОЙ СТАЛИ И СТАЛЬНЫХ ТРУБ ДЛЯ УЛЬТРАВЫСОКОПРОЧНОГО ТРУБОПРОВОДА 2009
  • Хара Такуя
  • Фудзисиро Таиси
  • Терада Йосио
  • Синохара Ясухиро
  • Симидзу Ацуси
  • Утида Юу
RU2459875C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТОЛСТОЛИСТОВОГО НИЗКОЛЕГИРОВАННОГО ШТРИПСА 2010
  • Скорохватов Николай Борисович
  • Немтинов Александр Анатольевич
  • Емельянов Александр Матвеевич
  • Клюквин Михаил Борисович
  • Корчагин Андрей Михайлович
  • Тихонов Сергей Михайлович
  • Моторин Виталий Анатольевич
  • Махов Геннадий Александрович
RU2445379C1
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ЛИСТОВОГО ПРОКАТА 2010
  • Бабанаков Владимир Васильевич
  • Якушев Евгений Валерьевич
  • Зырянов Владислав Викторович
  • Востриков Виталий Георгиевич
  • Пемов Игорь Феликсович
  • Морозов Юрий Дмитриевич
RU2434951C1
JP 11279700 A, 12.10.1999
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ТОЛСТОЛИСТОВОЙ СТАЛИ И СТАЛЬНЫХ ТРУБ ДЛЯ УЛЬТРАВЫСОКОПРОЧНОГО ТРУБОПРОВОДА 2009
  • Хара Такуя
  • Фудзисиро Таиси
  • Терада Йосио
  • Синохара Ясухиро
  • Симидзу Ацуси
  • Утида Юу
RU2461636C1

RU 2 544 326 C1

Авторы

Корчагин Андрей Михайлович

Мишнев Петр Александрович

Сахаров Максим Сергеевич

Сычев Олег Николаевич

Михеев Вячеслав Викторович

Даты

2015-03-20Публикация

2014-01-09Подача