ЦЕНТРОБЕЖНАЯ ФОРСУНКА С ВЫСТУПАЮЩИМИ ЧАСТЯМИ Российский патент 2015 года по МПК F23R3/28 F23D14/02 

Область техники, к которой относится изобретение

Настоящее изобретение относится к центробежной форсунке с выступающими частями, а также к горелке для камеры сгорания газовой турбины, содержащей такую форсунку. В частности, изобретение относится к центробежным форсункам с выступающими частями, предназначенным для введения, по меньшей мере, одного газообразного и/или жидкого топлива в горелку.

Уровень техники

Центробежные форсунки необходимы для перемешивающих устройств в различных технических областях применения. Оптимизация центробежной форсунки направлена на уменьшение энергии, требуемой для получения определенной степени однородности. При непрерывном перемешивании потока падение давления за перемешивающим устройством является критерием для оценки требуемой энергии. Кроме того, время и пространство, требуемые для получения определенной степени однородности, являются важными параметрами при оценке перемешивающих устройств или перемешивающих элементов. Центробежные форсунки обычно используются для перемешивания двух непрерывных потоков текучей среды.

Потоки большого объема газа перемешиваются, например, в выпускном отверстии турбовентиляторных двигателей, где горячие выхлопные газы центральной части двигателя перемешиваются с относительно холодным и более медленным воздушным потоком в наружном контуре. Для того чтобы уменьшить звуковые излучения, вызванные этими различными потоками, перемешивающие устройства с выступающими частями были предложены, например, в документе US 4401269.

Одним из специфических вариантов применения перемешивания непрерывных струйных потоков является перемешивание топлива с окисляющей текучей средой, например воздухом, в горелке для сжигания с предварительным перемешиванием в последующей по потоку камере сгорания. В современных газовых турбинах хорошее перемешивание топлива и воздуха для горения является предварительным условием для полного сгорания с низкими выделениями.

Для того чтобы достигнуть высокой эффективности, требуется высокая температура на впускном отверстии турбины в стандартных газовых турбинах. В результате до высоких уровней поднимаются выделения NO_x и затраты в течение жизненного цикла становятся более высокими. Эти проблемы могут быть уменьшены с применением последовательного цикла сгорания, в котором компрессор обеспечивает почти двойную степень повышения давления по сравнению с традиционным. Главный поток проходит первую камеру сгорания (например, использующую горелку обычного типа, как раскрыто в документ EP 1257809, или в документе US 4,932,861, также называемую камера сгорания EV, где EV обозначает Environmental), в которой сжигается часть топлива. После расширения на ступени высокого давления турбины, остающееся топливо добавляется и сжигается (например, используя горелку такого типа, который раскрыт в документе US 5,431,018 или US 5,626,017, или в документе US 2002/0187448, также называемую камера сгорания SEV, где S обозначает "sequential"). Обе камеры сгорания содержат горелки с предварительным перемешиванием, поскольку низкие выделения NO_x требуют высокого качества перемешивания топлива и окислителя.

Поскольку во вторую камеру сгорания подается расширенный выхлопной газ первой камеры сгорания, то операционные условия позволяют самовоспламенение (спонтанное воспламенение) смеси топлива с воздухом, без подачи дополнительной энергии к смеси. Чтобы предотвратить воспламенение смеси топлива с воздухом в зоне перемешивания, время пребывания смеси здесь не должно превышать время задержки автовоспламенения. Этот критерий гарантирует области, свободные от пламени внутри горелки. Этот критерий представляет собой вызовы в получении надлежащего распределения топлива по ширине области выпуска горелки.

Горелки типа SEV в настоящее время спроектированы только для работы на природном газе и нефтепродуктах. Поэтому поток импульса топлива регулируется относительно потока импульса главного потока таким образом, чтобы проникать в вихри. Это делается с использованием воздуха из последней ступени компрессора (транспортирующий воздух высокого давления). Транспортирующий воздух высокого давления проводится в обход турбины высокого давления. Последующее перемешивание топлива и окислителя на выходе из зоны перемешивания как раз достаточно, чтобы обеспечить низкий уровень выделений NO_x (качество перемешивания) и избежать обратного удара пламени (время пребывания смеси), который может быть вызван автовоспламенением смеси топлива и воздуха в области перемешивания.

Раскрытие изобретения

Задачей настоящего изобретения является обеспечение высокоэффективной центробежной форсунки с низким падением давления. В качестве применения такой центробежной форсунки раскрывается горелка, содержащая такую центробежную форсунку.

Прежде всего предлагается центробежная форсунка, производящая смесь с высокой степенью однородности, использующая только минимальное падение давления. Кроме того, предлагается горелка с такой центробежной форсункой. Такая горелка предлагается, например, чтобы увеличить эффективность газотурбинного двигателя, увеличить теплотворную способность топлива, а также упростить конструкцию.

Предлагаемая центробежная форсунка содержит кольцеобразный кожух с ограничивающими стенками, имеющий входную область и выходную область в направлении главного потока. По меньшей мере две лопатки располагаются в кольцеобразном кожухе, при этом каждая лопатка имеет обтекаемый профиль поперечного сечения, который проходит перпендикулярно к продольному направлению или с наклоном к направлению главного потока, преобладающего в центробежной форсунке. Область передней кромки каждой лопатки имеет профиль, который ориентирован параллельно направлению главного потока, преобладающего на передней кромке, при этом профили лопаток повернуты от направления главного потока, преобладающего на передней кромке, чтобы придавать потоку завихрение. Завихрение вращается вокруг центральной оси центробежной форсунки. По отношению к центральной плоскости лопаток задние кромки обеспечиваются, по меньшей мере, двумя выступающими частями в противоположных поперечных направлениях, чтобы улучшить перемешивание при низком падении давления.

В результате получается суперпозиционное перемешивающее устройство, которое осуществляет перемешивание благодаря комбинированному эффекту завихрения и вихрям, вызванным выступающими частями. Завихрение приводит к перемешиванию в большом масштабе, а вихри перемешивают в маленьком масштабе, приводя в результате к общему однородному перемешиванию.

Когда центробежная форсунка с выступающими частями применяется для горелки, она приводит не только к хорошему перемешиванию при низком падении давления, но также и к высокой рециркуляции потока в последующей по потоку камере сгорания. Поток с высокой рециркуляцией приводит к лучшему, более стабильному сгоранию. Как правило, стабильность пламени улучшается вместе с потоком рециркуляции, т.е. можно избежать или уменьшить пульсации сгорания с увеличением потока рециркуляции.

Обычно в центробежной форсунке имеется от 4 до 20 лопаток. В одном варианте осуществления изобретения на центробежной форсунке имеется от 10 до 15 лопаток. Чтобы избежать собственных частот по потоку после лопаток, в дополнительном варианте осуществления изобретения предлагается нечетное число лопаток.

Выступающие части поочередно продолжаются от центральной плоскости, т.е. в поперечном направлении по отношению к центральной плоскости. Их формой может быть, например, последовательность полуокружностей, секторов окружностей, форма может быть синусной или синусоидальной, она также может быть в виде сочетания секторов окружностей или синусоидальных кривых и добавленных прямых секций, где прямые секции являются асимптотическими к кривым или секторам окружностей. Дополнительно возможны треугольные, прямоугольные или подобные периодические формы. Предпочтительно, все выступающие части имеют, по существу, одинаковую форму вдоль задней кромки. Выступающие части располагаются рядом друг с другом таким образом, чтобы они образовывали связанную линию задней кромки. Углы выступающей части следует выбирать таким образом, чтобы избегать разделения потока. В соответствии с одним вариантом осуществления изобретения углы (α₁, α₂) выступающей части составляют от 15° до 45°, предпочтительно от 25° до 35°, чтобы избегать разделения потока.

В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления изобретения расположение выступающих частей проектируется таким образом, чтобы гарантировать распределение касательной скорости и осевой скорости на задней кромке лопаток, что приводит к синусоидальному радиальному распределению выходного угла, где выходной угол является нормализованным соотношением касательной скорости (в радиальном направлении) к осевой скорости. Обычно расстояние в радиальном направлении между максимумами в выходном угле равно расстоянию между двумя максимумами в угле отклонения выступающих частей.

В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления изобретения задняя кромка обеспечивается, по меньшей мере, тремя, предпочтительно, по меньшей мере, четырьмя выступающими частями, последовательно расположенными рядом друг с другом вдоль задней кромки, и, альтернативно, образовывая выступы в двух противоположных поперечных направлениях.

Дополнительный предпочтительный вариант осуществления изобретения характеризуется тем, что лопатка содержит, по существу, прямую переднюю кромку. Однако передняя кромка может быть также закруглена, изогнута или слегка закручена.

В соответствии с дополнительным предпочтительным вариантом осуществления изобретения лопатка на участке, расположенном по потоку перед главным направлением потока, имеет максимальную ширину. Ниже по потоку размер этой ширины W, т.е. расстояние между поперечными боковыми стенками, определяющими лопатку, по существу, постоянно уменьшается в направлении задней кромки (задняя кромка образует или острый край, или закругленный край). Высота, определяемая как расстояние в поперечном направлении вершин соседних выступающих частей, составляет в этом случае, предпочтительно, по меньшей мере, половину максимальной ширины. В соответствии с одним особенно предпочтительным вариантом осуществления изобретения эта высота, приблизительно, является такой же, как максимальная ширина лопатки. В соответствии с другим, особенно предпочтительным вариантом осуществления изобретения эта высота, приблизительно, составляет двойную максимальную ширину лопатки. Вообще говоря, предпочтительно, чтобы высота являлась, по меньшей мере, такой же большой, как и максимальная ширина, предпочтительно не более чем в три раза больше, чем максимальная ширина.

В соответствии с вариантом осуществления изобретения лопатки центробежной форсунки содержат, по существу, прямую переднюю кромку.

В соответствии с дополнительным предпочтительным вариантом осуществления изобретения поперечная деформация лопатки, образующая выступающие части только, самое большее, в нижней части по ходу потока, составляющей две трети от длины лопатки (измеренной вдоль направления главного потока). Это означает, что участок лопатки, расположенный выше по потоку, имеет, по существу, симметричную форму по отношению к центральной плоскости. Ниже по потоку выступающие части поднимаются непрерывно и плавно в каждом поперечном направлении, образуя волнистую форму боковых стенок лопатки, причем амплитуда этой волнистой формы увеличивается до максимального значения на задней кромке.

Для центробежных форсунок, в которых выступающие части совпадают по фазе, среднее расстояние между центральными плоскостями двух лопаток составляет, по меньшей мере, 0.5 от высоты выступающих частей, предпочтительно, по меньшей мере, 0.9 от высоты выступающих частей, для того чтобы оптимизировать структуру потока в перемешивающем устройстве.

В соответствии с дополнительным вариантом осуществления изобретения поперечные отклонения от центральной плоскости двух соседних лопаток, которые образуют выступающие части, находятся в противофазе. Для таких выступающих частей среднее расстояние между центральными плоскостями двух лопаток составляет, по меньшей мере, 1.2 от высоты выступающих частей, предпочтительно, по меньшей мере, 1.2 от высоты выступающих частей, для того чтобы оптимизировать структуру потока в перемешивающем устройстве и обеспечить перемешивание перпендикулярно к центральными плоскостям двух лопаток, а также в направлении центральных плоскостей двух соседних лопаток.

В соответствии с еще одним вариантом осуществления изобретения переход от области плоской передней кромки к отклонениям является плавным с кривизной поверхности, представляющей функцию с непрерывной первой производной.

В соответствии с одним вариантом осуществления изобретения кожух, выступающий относительно центральной оси, выровнен по отношению к направлению главного потока. Полученная в результате центробежная форсунка имеет впускную область и выпускную область, которые перпендикулярны к центральной оси, чтобы образовывать осевую центробежную форсунку, имеющую лопатки с выступающими частями.

В соответствии с другим вариантом осуществления изобретения высота выступающей части и/или ее периодичность являются функцией радиального расстояния выступающей части до центральной оси центробежной форсунки вдоль задней кромки лопатки. Например, высота выступающей части и/или периодичность пропорциональны радиальному расстоянию выступающей части до центральной оси центробежной форсунки вдоль задней кромки лопатки.

Помимо осевых центробежных форсунок возможны радиальные центробежные форсунки с лопатками, имеющими выступающие части. В соответствии с одним вариантом осуществления изобретения кольцеобразный кожух выступает в радиальном направлении относительно центральной оси, перпендикулярно направлению главного потока, при этом входная область и выходная область скомпонованы таким образом, чтобы они были концентрическими и образовывали радиальную центробежную форсунку.

Для использования в вариантах применения с турбулентным впуском в центробежную форсунку обеспечиваются, по меньшей мере, две лопатки с, по меньшей мере, двумя выступающими частями в противоположных поперечных направлениях на передних кромках лопаток. В направлении потока дополнительные выступающие части в области передней кромки обычно выступают вверх, почти до начала выступающих частей задней кромки. Они имеют эффект приведения потока к требуемым условиям на турбулентных впусках и улучшают перемешивание благодаря расположенным ниже по потоку выступающим частям.

В одном варианте осуществления изобретения поперечные отклонения от центральной плоскости двух соседних лопаток, которые образуют выступающие части, имеют совпадающую фазу для низкого падения давления. Для дополнительно улучшенного перемешивания поперечное отклонение от центральной плоскости двух соседних лопаток, которые образуют выступающие части, не совпадает по фазе. Предпочтительно, фазы являются перевернутыми, т.е. угол фазы составляет 180°.

Специфической задачей изобретения является обеспечение горелки с улучшенным перемешиванием. Эта задача достигается за счет обеспечения горелки с центробежной форсункой, выполненной как устройство для впрыскивания, в котором центробежная форсунка имеет, по меньшей мере, одну лопатку, которая располагается в горелке с, по меньшей мере, одним соплом для введения, по меньшей мере, одного топлива в горелку. Эта, по меньшей мере, одна лопатка имеет обтекаемый профиль h поперечного сечения, который проходит в продольном направлении, перпендикулярно или с наклоном к направлению главного потока, преобладающего в центробежной форсунке. В соответствии с изобретением такая лопатка формируется таким образом, что по отношению к центральной плоскости лопатки задняя кромка обеспечивается, по меньшей мере, двумя выступающими частями в противоположных поперечных направлениях.

Другими словами, задняя кромка не образует прямую линию, а образует волнистую или синусоидальную линию, причем эта линия колеблется вокруг центральной плоскости. Настоящее изобретение включает в себя впрыскивание топлива из лопатки с выступающими частями. Обычно топливо впрыскивается на задней кромке инжекторов с выступающими частями. Впрыск топлива, предпочтительно, производится вдоль осевого направления, что устраняет необходимость использования транспортирующего воздуха высокого давления.

Изобретение обеспечивает возможность перемешивания топлива-воздуха с низким коэффициентом потока импульса. Линейная система впрыскивания топлива включает в себя определенное количество лопаток с выступающими частями, расположенных зигзагообразно по отношению друг к другу.

Горелка может использоваться для перемешивания топлива-воздуха, а также перемешивания топлива с любым видом газа, используемого в закрытых или полузакрытых газовых турбинах, или газообразными продуктами сгорания первой ступени сгорания.

Эти горелки могут использоваться для газовых турбин, содержащих один компрессор, одну камеру сгорания и одну турбину, а также для газовых турбин с одним или множеством компрессоров, по меньшей мере, две камеры сгорания и, по меньшей мере, две турбины. Они могут, например, использоваться как горелки с предварительным перемешиванием в газовой турбине с одним компрессором или также могут быть использованы в камере сгорания с промежуточным подогревом для вторичной камеры сгорания газовой турбины с последовательным сгоранием, имеющей первую и вторую камеры сгорания с впрыскивающим устройством для введения, по меньшей мере, одного газообразного и/или жидкого топлива в горелку.

Горелка может содержать одну центробежную форсунку или множество центробежных форсунок. Горелка с одной центробежной форсункой обычно имеет круглое сечение. Горелка, содержащая множество центробежных форсунок, может иметь любое сечение, но обычно оно является круглым или прямоугольным. Обычно множество горелок располагаются соосно вокруг оси газовой турбины. Сечение горелки определяется ограничивающей стенкой, которая, например, образует легкий корпус, аналогичный по форме горелке.

Изобретение позволяет обеспечить уменьшенные потери давления за счет инновационной конструкции инжектора. Конструкция имеет следующие преимущества:

- увеличенная эффективность газовой турбины (GT);

- выступающим частям может придаваться такая форма, чтобы они производили соответствующие структуры потока. Интенсивная сдвигающее усилие вихрей помогает в быстром перемешивании, а также помогает избежать карманов с низкой скоростью. Аэродинамически благоприятная система впрыскивания и перемешивания даже дополнительно уменьшает падение давления. Благодаря только наличию одного устройства (инжектора) в большей степени, чем отдельных элементов: а) перемешивающего устройства большого масштаба на входе в горелку, б) вихревых генераторов на инжекторе, и в) инжектора, - давление сохраняется. Такого рода сохранения могут быть использованы, чтобы увеличить скорость главного потока, которая является выгодной, если приходит к смесям топлива и воздуха с высокой реактивностью, или может быть использована, чтобы увеличить технические характеристики газовой турбины.

- топливо может впрыскиваться линейно, прямо на местоположение, где генерируются вихри. Конструкция прохода для охлаждающего воздуха может быть упрощена, поскольку топливо больше не требует импульса от транспортирующего воздуха высокого давления.

Одним из главных пунктов этого изобретения является объединение аспекта генерирования вихрей и устройства впрыскивания топлива как традиционно используемых в соответствии с современным уровнем техники в качестве отдельных элементов (отдельный структурный элемент генератора вихрей, расположенный выше по ходу потока от отдельного устройства впрыскивания топлива) в одном едином комбинированном устройстве генерирования вихрей и впрыскивания топлива. За счет этого перемешивание топлива с окисляющим воздухом и генерирование вихрей осуществляются в очень близкой пространственной близости и очень эффективно, таким образом, возможно более быстрое перемешивание и длина зоны перемешивания может быть уменьшена. В некоторых случаях даже возможно, за счет соответствующей конструкции и ориентации корпуса на траектории окисляющего воздуха, пропустить элементы для доведения потока до определенного состояния (направляющее устройство потока, направляющие лопатки), поскольку корпус также может принимать на себя доведение потока до определенного состояния. Все это является возможным без серьезного падения давления вдоль впрыскивающего устройства, таким образом, общая эффективность процесса может быть поддержана или улучшена.

Как правило, в частности для вариантов применения газовой турбины, лопатка имеет высоту H вдоль ее продольной оси (перпендикулярной главному потоку) в диапазоне от 20 до 200 мм. В частности, при данных обстоятельствах периодичность λ («длина волны») выступающих частей, предпочтительно, находится в диапазоне 10-100 мм, особенно предпочтительно, находится в диапазоне 20-60 мм. Это означает, что вдоль задней кромки лопатки располагаются, например, шесть чередующихся выступающих частей, по три в каждом поперечном направлении.

В соответствии с еще одним предпочтительным вариантом осуществления изобретения на задней кромке располагаются, по меньшей мере, два, предпочтительно, по меньшей мере, три, возможно даже четыре, пять или более топливных сопел, при этом они распределены (предпочтительно, эквидистантным образом) вдоль задней кромки.

В соответствии с другим предпочтительным вариантом осуществления изобретения топливные сопла располагаются, по существу, на центральной плоскости лопатки (таким образом, обычно не на участках с выступающими частями задней кромки). В этом случае топливное сопло, предпочтительно, располагается на каждой позиции или каждой второй позиции вдоль задней кромки, где задняя кромка с выступающими частями пересекает центральную плоскость.

В соответствии с еще одним вариантом осуществления изобретения топливные сопла располагаются, по существу, на вершинах выступающих частей, при этом топливное сопло располагается, предпочтительно, на каждой вершине или каждой второй вершине вдоль задней кромки.

В соответствии с другим вариантом осуществления изобретения горелка, по меньшей мере, одно впрыскивающее устройство с, по меньшей мере, одним соплом для введения, по меньшей мере, одного топлива в горелку по потоку перед лопатками и/или, по меньшей мере, одно сопло для введения, по меньшей мере, одного топлива в горелку обеспечивается на внутренней ограничивающей стенке и/или внешней ограничивающей стенке горелки.

Как правило, по меньшей мере, сопло впрыскивает топливо (жидкость или газ) и/или транспортирующий газ параллельно направлению главного потока. Однако, по меньшей мере, одно сопло может также впрыскивать топливо и/или транспортирующий газ под углом наклона к нормали, не более чем 30° по отношению к направлению главного потока. Предпочтительно, лопатка выступает поперек всего сечения потока между противоположными стенками горелки.

В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления изобретения лопатка обеспечивается охлаждающими элементами, причем эти охлаждающие элементы, предпочтительно, подвергаются внутренней циркуляции охлаждающей среды вдоль боковых стенок лопатки (т.е. за счет обеспечения структуры с двойными стенками) и/или за счет отверстий пленочного охлаждения, предпочтительно, расположенных около задней кромки, при этом самыми предпочтительными являются охлаждающие элементы, в которые подается воздух из подачи транспортирующего газа, также используемого для впрыскивания топлива.

Множество отдельных выпускных отверстий множества сопел могут быть расположены рядом друг с другом и могут быть расположены на задней кромке.

По меньшей мере, одно щелевидное выпускное отверстие, выполняющее роль сопла, может быть расположено на задней кромке. Щелевидное или продолговатое щелевое сопло, как правило, расположено таким образом, чтобы проходить вдоль задней кромки лопатки.

Сопло может содержать множество выпускных отверстий для различных типов топлива и транспортирующего воздуха. В одном варианте осуществления изобретения первое сопло, предназначенное для впрыскивания жидкого топлива или газового топлива, и второе сопло - для впрыскивания транспортирующего воздуха, который окружает первое сопло, располагаются на задней кромке. В другом варианте осуществления изобретения первое сопло, для впрыскивания жидкого топлива, второе сопло, для впрыскивания газообразного топлива, которое окружает первое сопло, и третье сопло, для впрыскивания транспортирующего воздуха, которое окружает первое сопло и второе сопло, располагаются на задней кромке.

Помимо улучшенной горелки, содержащей центробежную форсунку, способ работы такой горелки является задачей изобретения. В зависимости от операционных условий и точки нагрузки газовой турбины, поток топлива, впрыскиваемого через горелку, изменяется в широком диапазоне. Простая операция, когда поток в равной степени распределяется по всем соплам горелки и поток через каждое сопло пропорционален общему потоку, может привести к очень маленьким скоростям потока на отдельных соплах, ухудшая качество впрыскивания и глубину f проникновения топлива в воздушный поток.

В соответствии с одним вариантом осуществления изобретения способ работы определенного количества сопел для впрыскивания топлива, через которые впрыскивается топливо, определяется как функция от общего впрыскиваемого потока топлива, для того чтобы гарантировать минимальный поток в действующих соплах.

В другом варианте осуществления изобретения топливо впрыскивается через каждое второе топливное сопло лопатки при низких расходах потока топлива. Альтернативно, топливо впрыскивается только через топливные сопла каждой второй или третьей лопатки горелки. Кроме того, предлагается комбинация обоих способов, чтобы уменьшить впрыскивание топлива. Предполагается, что для низкого массового расхода топлива впрыскивание топлива производится через каждое второе или третье топливное сопло лопатки, и только через топливные сопла каждой второй или третьей лопатки горелки. При увелченном массовом расходе топлива количество лопаток, используемых для впрыскивания топлива, а затем количество сопел, используемых для впрыскивания топлива на каждую лопатку, может быть увеличено. Альтернативно, при увеличенном массовом расходе топлива количество сопел, используемых для впрыскивания топлива на каждую лопатку, может быть увеличено, а затем и количество лопаток, используемых для впрыскивания топлива, может быть увеличено. Активизация и деактивизация сопел может быть определена, например, основываясь на соответствующих пороговых значениях потоков топлива.

Кроме того, настоящее изобретение относится к использованию горелки, как определено выше, для сгорания в условиях высокой реактивности, предпочтительно, для сгорания при высоких температурах во впускных отверстиях горелки, и/или для сгорания топлива MBtu, как правило с теплотворной способностью 5000-20000 кДж/кг, предпочтительно 7000-17000 кДж/кг, более предпочтительно 10000-15000 кДж/кг, наиболее предпочтительно, чтобы такое топливо содержало газ водород.

Дополнительные варианты осуществления изобретения изложены ниже, в зависимых пунктах формулы изобретения.

Краткое описание чертежей

В дальнейшем описываются предпочтительные варианты осуществления изобретения со ссылками на чертежи, которые для иллюстративных целей, но не с ограничивающей целью, представляют предпочтительные варианты осуществления изобретения. На этих чертежах:

на фиг.1 показан схематичный вид в перспективе традиционной центробежной форсунки с выступающими частями, имеющей прямые задние кромки;

на фиг.2a - схематичный вид в перспективе на лопатки с выступающим частями и траектории потоков, создаваемых на обеих сторонах, а также ее задняя кромка;

на фиг.2b - лопатка, вид сбоку;

на фиг.3a - центробежная форсунка с лопатками со стороны конца, расположенного ниже по ходу потока, с выступающими частями на соседних лопатках, расположенных в совпадающей фазе друг с другом;

на фиг.3b - расположенные в несовпадающей фазе;

на фиг.3c - пример кольцевой камеры сгорания с горелками, содержащими одну центробежную форсунку на горелку;

на фиг.3d - пример кольцевой камеры сгорания с горелками, содержащими пять центробежных форсунок на горелку;

на фиг.4a - схематичный вид в перспективе секции центробежной форсунки, содержащей лопатки, где выступающие части на соседних лопатках располагаются в совпадающей фазе;

на фиг.4b - секция плоского выступа центробежной форсунки;

на фиг.5 - схематичный вид в перспективе центробежной форсунки со скрученными лопатками и выступающими частями на задней кромке;

на фиг.6 - схематичный вид сбоку горелки с двумя концентрически расположенными центробежными форсунками;

на фиг.7 - виды напротив главного потока на задней кромке лопаток с выступающими частями с различными расположениями сопла в соответствии с изобретением;

на фиг.8 - относительная рециркуляция потока, как функция количества центробежных форсунок для различных типов центробежных форсунок.

Осуществление изобретения

На фиг.1 показан схематичный вид в перспективе традиционной центробежной форсунки 43. Центробежная форсунка 43 содержит кольцеобразный кожух с внутренней ограничивающей стенкой 44′, внешней ограничивающей стенкой 44″, входной областью 45 и выходной областью 46. Лопатки 22 расположены между внутренней ограничивающей стенкой 44′ и внешней ограничивающей стенкой 44″. Область передней кромки каждой лопатки 22 имеет профиль, который ориентирован параллельно направлению 48 входного потока. В этом примере показанный входной поток является коаксиальным по отношению к продольной оси 47 центробежной форсунки 43. Профили лопаток 22 повернуты относительно направления 48 главного потока, чтобы придавать потоку завихрение, получая в результате направление 55 выходного потока, которое расположено под углом относительно направления 48 входного потока. Главный поток является коаксиальным по отношению к кольцеобразной центробежной форсунке. Выходной поток вращается вокруг оси центробежной форсунки.

Концепция смешивания с использованием выступающих частей описана со ссылкой на фиг.2. На фиг.2 показаны условия потока вдоль единственной лопатки. Центральная плоскость 35 расположена, по существу, параллельно направлению 14 воздушного потока, при этом имеется прямая передняя кромка 38 и задняя кромка 39 с выступающими частями. Воздушный поток 14 на передней кромке находится в ситуации, когда развивается такой профиль потока, который показан схематически на виде сверху с помощью стрелок 14.

Структура 42 выступающих частей на задней кромке 39 является развивающейся по потоку после передней кромки 38 постепенно к волнистой форме с выступающими частями, проходящими в первом направлении 30, которое является поперечным к центральной плоскости 35, при этом выступающая часть, проходящая в этом первом направлении 30, обозначена ссылочной позицией 28. Выступающие части, проходящие во втором поперечном направлении 31, таким образом, как показано на фиг.2a в направлении вниз, обозначены ссылочной позицией 29. Выступающие части чередуются в двух направлениях, и где бы выступающие части или какая-либо линия/плоскость, формирующие заднюю кромку, ни проходили через центральную плоскость 35, в этом месте находится точка 27 перегиба.

Как можно увидеть с помощью стрелок, показанных на фиг.2a, воздушный поток, протекающий в каналах на верхней стороне, и воздушные потоки, протекающие в каналах на нижней стороне, перемешиваются и начинают образовывать вихри по потоку после задней кромки 39, приводя к интенсивному перемешиванию, как обозначено с помощью ссылочной позиции 41. Эти вихри 41 полезны во время впрыскивания топлива/воздуха, как будет дополнительно описано ниже.

Структура 42 выступающих частей определяется следующими параметрами:

- периодичность λ соответствует ширине одного периода выступающих частей в направлении, перпендикулярном направлению 14 главного потока;

- высота h является расстоянием в направлении, перпендикулярном направлению 14 главного потока, т.е. вдоль направлений 30 и 31, между соседними вершинами соседних выступающих частей, как определено на фиг.2b;

- первый угол α₁ выступающей части (также называемый углом подъема), который определяет отклонение выступающей части 28 в первом направлении, и второй угол α₂ выступающей части (также называемый углом подъема), который определяет отклонение выступающей части 29 во втором направлении 31. Как правило, α₁ идентичен α₂.

На фиг.3 в вариантах a) и b) показана центробежная форсунка 43 с множеством лопаток 22 с переднего по потоку конца центробежной форсунки. Показанные в варианте a) выступающие части соседних лопаток 22 расположены в совпадающей фазе друг с другом, т.е. выступающие части имеют одинаковую периодичность. Таким образом, выступающие части соседних лопаток 22 пересекаются соответствующей центральной линией в том же самом месте в продольном направлении, при этом в том же самом месте в продольном направлении отклонение каждого корпуса имеет то же самое абсолютное значение.

Выступающие части на соседних лопатках 22, показанные в варианте b), расположены не в совпадающей фазе друг с другом, в частности, когда фазы смещены на 180°, т.е. выступающие части обеих лопаток 22 пересекаются с центральной линией в том же самом месте в продольном направлении, при этом в том же самом месте в продольном направлении отклонение каждого корпуса имеет то же самое абсолютное значение, но в противоположном направлении.

Выступающие части, которые расположены не в одинаковой фазе друг с другом, могут дополнительно улучшать перемешивание.

На фиг.3c и 3d показаны примеры кольцевых камер сгорания с горелками 1, содержащими центробежные форсунки 43 с лопатками 22, имеющими задние кромки с выступающими частями на переднем конце. Горелки равномерно распределены по окружности вокруг центральной оси газовой турбины и выпускают воспламеняемую смесь топлива и газа в кольцевую камеру сгорания. В примере, показанном на фиг.3c, каждая горелка 1 содержит одну центробежную форсунку 43. В примере, показанном на фиг.3d, в каждой горелке 1 расположены пять центробежных форсунок 43 в виде круговой структуры. Горелки, показанные на фиг.3c и 3d, также могут быть использованы в комбинации с множеством трубчатых камер сгорания, вместо расположения в одной кольцевой камере сгорания.

На фиг.4а показан вид в перспективе части центробежной форсунки 43 такого типа, который показан на фиг.3a. На фиг.4а показан вид в перспективе части центробежной форсунки 43, содержащей две лопатки 22 с выступающими частями на задних кромках, которые расположены между внутренними ограничивающими стенками 44′ и внешней ограничивающей стенкой 44″, образующей кольцевой путь потока вместе с входной областью 45 и выходной областью 46. Выступающие части на лопатках 22 расположены в совпадающей фазе.

Лопатки 22 выполнены таким образом, чтобы перенаправлять главный поток, который входит в центробежную форсунку 43 в направлении 48 входного потока коаксиально по отношению к кольцевому протоку, для создания завихрения потока, и направления потока в направлении 55 выходного потока, который проходит под углом относительно направления 48 входного потока и вращается вокруг оси центробежной форсунки 43.

На фиг.4b показан плоский вид центробежной форсунки 43 с выступающими частями на задних кромках лопаток 22. На данной фигуре показана высота h лопаток 22 как расстояние в направлении, перпендикулярном направлению главного потока между соседними вершинами соседних выступающих частей, первый угол α₁ выступающей части, который определяет отклонение в первом направлении выступающей части 28, и второй угол α₂ выступающей части, который определяет отклонение выступающей части 29 в направлении 31. Углы α₁ и α₂ выступающей части соответствуют углам между касательной и центральной линией лопатки 22. Как правило α₁ идентичен α₂. Выступающие части или выступают с постоянным углом выступающей части в осевом направлении, или начинаются практически параллельно направлению главного потока, а угол выступающей части постепенно увеличивается в направлении потока.

Кроме того, на фиг.4b показан выходной угол β, на который главный поток поворачивает в центробежной форсунке 43, чтобы придать потоку завихрение.

На фиг.5 показан схематический вид в перспективе лопаток 22 в центробежной форсунке. Боковые стенки и впускное отверстие не показаны. В этом примере лопатки 22 имеют прямую переднюю кромку 38 и являются скрученными, а выступающие части расположены с совпадающей фазой на задних кромках 39.

На фиг.6 показан схематический вид сбоку горелки 1 с двумя концентрически расположенными центробежными форсунками 43. Воздух 48 и топливо 56 подаются к горелке 1. Две центробежные форсунки 43 содержат лопатки, которые повернуты в противоположных направлениях, обеспечивая завихрение в направлении против часовой стрелки смеси воздуха и топлива, выходящей из центробежных форсунок 43, таким образом дополнительно улучшая перемешивание в горелке. Выступающие части лопаток 22 внутренней и внешней центробежной форсунки 43 могут иметь различную форму, размер и ориентацию. Например, лопатки 22 на внутренней центробежной форсунке 43 могут иметь выступающие части на соседних лопатках 22, которые расположены с несовпадением фаз для улучшения перемешивания и для компенсирования меньшего компонента скорости с направлением вдоль окружности, в то время как лопатки 22 на внешней центробежной форсунке 43 могут иметь выступающие части на соседних лопатках 22, которые расположены с совпадением по фазе, чтобы уменьшить падение давления или обеспечить высокую осевую скорость.

На фиг.7 показаны виды напротив главного потока на задней кромке лопаток 22 с выступающими частями, при этом показаны различные расположения сопел в соответствии с изобретением. Н фиг.7a показана компоновка, в которой первые сопла 51 для впрыскивания жидкого топлива окружены вторыми соплами 52 для впрыскивания газообразного топлива, которые в свою очередь окружены третьими соплами 53 для впрыскивания транспортирующего воздуха. Сопла 51, 52, 53 расположены концентрически на задней кромке. Каждое местоположение сопла находится там, где задняя кромка с выступающими частями пересекает центральную плоскость 35.

На фиг.7b показана компоновка, в которой вторые сопла 52 для впрыскивания газообразного топлива выполнены в виде щелевидного сопла, вытянутого вдоль каждой задней кромки на каждой секции вершины выступающих частей. Кроме того, первые сопла 51 для впрыскивания жидкого топлива расположены в каждом местоположении, где задняя кромка с выступающими частями пересекает центральную плоскость 35. Все первые и вторые сопла 51, 52 окружены третьими соплами 53 для впрыскивания транспортирующего воздуха.

На фиг.7с показана компоновка, в которой второе сопло 52 для впрыскивания газообразного топлива выполнено в виде одного щелевидного сопла, вытянутого вдоль, по меньшей мере, одной выступающей части вдоль задней кромки. Для впрыскивания жидкого топлива дополнительные первые сопла 51 в виде отверстий расположены во вторых соплах 52.

Горелка, содержащая центробежные форсунки с выступающими частями, может быть спроектирована таким образом, чтобы работать с увеличенной гибкостью в отношении топлива, не допускающей больших выбросов NO_x или обратного удара пламени.

Такая горелка имеет следующие преимущества:

- более высокие скорости горения, чтобы приспособиться к топливам с высокой реактивностью;

- низкое падение давления для подобных уровней перемешивания, достигнутых с помощью современных конструкций.

Перемешивание топлива и окислителя на выходе из зоны перемешивания является достаточным только для того, чтобы обеспечить низкие выбросы NO_x (качество перемешивания) и избежать обратного удара пламени (время пребывания смеси), который может быть вызван автовоспламенением смеси топлива и воздуха в зоне перемешивания.

Соответственно по одному варианту осуществления настоящее изобретение относится к сжиганию топливно-воздушных смесей с низким временем задержки зажигания. Это достигается за счет интегрированного подхода, который позволяет обеспечить более высокие скорости главного потока и, в свою очередь, более низкое время пребывания топливно-воздушной смеси в перемешивающей зоне. Вызов, относящийся к впрыскиванию топлива, является удвоенным по отношению к использованию видов топлива с богатым содержанием водорода и топливно-воздушных смесей с высокими температурами:

- виды топлива с богатым содержанием водорода могут изменить проникающее поведение топливных струй. Проницаемость определяется площадями поперечного сечения, соответственно, форсунки и отверстий для впрыскивания топлива;

- второй проблемой является зависимость реактивности от типа топлива или температуры топливно-воздушной смеси, при этом реактивность может быть определена как t_ign.ref/t_ign, т.е. как изменяется соотношение времени зажигания эталонного природного газа к действительному времени зажигания топливно-воздушной смеси.

Условия, к которым адресуется один аспект представленного изобретения, являются такими, в которых реактивность, в соответствии с определенным выше выражением, составляет более 1, и возникающие виды пламени являются самовоспламеняемыми, однако изобретение не ограничивается этими условиями.

Для каждой температуры и композиции смеси скорость ламинарного пламени и время задержки зажигания изменяются. В результате, должны быть обеспечены конфигурации аппаратной части, предлагающие подходящее операционное окно. Для каждой конфигурации аппаратной части верхний предел, относящийся к топливно-воздушной реактивности, является заданным пределами обратного удара пламени.

В любой горелке обратный удар пламени увеличивается, когда время пребывания в перемешивающей зоне превышает время задержки зажигания топливно-воздушной смеси. Уменьшение может быть достигнуто несколькими различными путями:

- угол отклонения топлива может быть отрегулирован, чтобы уменьшить время пребывания топлива. Здесь могут быть рассмотрены различные возможности, относящиеся к конструкции, например линейное впрыскивание топлива, т.е. по существу, параллельное окисляющему воздушному потоку, конусообразная трубчатая форма или роговидная трубчатая конструкция;

- реактивность может быть понижена за счет разбавления топливно-воздушной смеси, соответственно, с помощью азота или пара;

- снижение номинальных параметров первой ступени может привести к менее агрессивным условиям впуска для второй камеры сгорания в газовой турбине с последовательным сгоранием в случае использования высокореактивных видов топлива. В свою очередь, эффективность всей газовой турбины может уменьшиться;

- длина зоны перемешивания может сохраняться постоянной, если, в свою очередь, скорость главного потока увеличивается. Однако затем обычно необходимо учесть ухудшение по падению давления;

- за счет применения более быстрого смешивания топлива и окислителя, длина зоны перемешивания может быть уменьшена, в то время как скорость главного потока поддерживается в том же состоянии.

Главной целью этого изобретения является выявление улучшенной конфигурации горелки, при этом она адресуется к последним двум пунктам, которые, однако, могут также комбинироваться с верхними тремя пунктами.

Для того чтобы позволить обеспечить способность работы с топливом, имеющим высокую реактивность, инжектор проектируется таким образом, чтобы выполнять одновременно:

- доведение потока до требуемого состояния (по меньшей мере частичное),

- впрыскивание и

- перемешивание.

В результате, инжектор может сохранить потерю давления горелки, которая в настоящее время используется в различных устройствах вдоль траектории потока. Если комбинация устройства для доведения потока до требуемого состояния, генератора вихрей и инжектора заменяется предложенным изобретением, то скорость главного потока может быть увеличена, для того чтобы достигнуть короткого времени пребывания топливно-воздушной смеси в зоне перемешивания.

Одним из измерений, чтобы оценивать эксплуатационные качества горелки, является относительная рециркуляция потока r_r в камере сгорания, где r_r определяется как соотношение рециркулированного потока к завихренному потоку. Как правило, высокий коэффициент рециркуляции приводит в лучшему сгоранию. Как правило, стабильность пламени улучшается с увеличением коэффициента рециркуляции, т.е. можно избежать пульсаций сгорания, или они могут быть уменьшены с увеличением коэффициента рециркуляции. Однако, чтобы достигнуть высокого значения относительной рециркуляции потока r_r, требуется высокое количество s_n завихрений, где s_n определяется как соотношение закрученного потока в общей массе потока через горелку 1. Поскольку закрученный поток может быть установлен только с падением давления, количество s_n завихрений должно быть сохранено на низком уровне для оптимизированных эксплуатационных качеств, т.е. мощности и эффективности газовой турбины.

На фиг.8 схематически показан коэффициент r_r рециркуляции потока, как функция количества s_n завихрений. Коэффициент 57 рециркуляции показывается для центробежной форсунки 43 с плоскими лопатками 22, коэффициент 58 рециркуляции показывается для центробежной форсунки 43 с криволинейными или скрученными лопатками 22, и коэффициент 59 рециркуляции показывается для центробежной форсунки 43 с криволинейными или скрученными лопатками 22 и выступающими частями 42. Фиг.8 ясно показывает, что более высокая относительная рециркуляция потока r_r может быть достигнута при заданном количестве s_n завихрений, таким образом, улучшая сгорание без увеличения горелки и падения давления камеры сгорания. Таким образом, центробежная форсунка с выступающими частями позволяет обеспечить сгорание в высокими температурами газов при низком уровне выделений.

Несколько вариантов осуществления изобретения систем с выступающими частями для впрыскивания топлива перечислено ниже.

Вариант 1 осуществления изобретения:

Зигзагообразное расположение выступающих частей, чтобы устранить взаимовлияния вихрь-вихрь. Взаимовлияния вихрь-вихрь приводят в результате к неэффективному перемешиванию топливно-воздушных потоков.

Вариант 2 осуществления изобретения:

Тщательное размещение и расположение топливного впрыска на выступающих частях: топливные жиклеры могут быть размещены в областях пространств высокого сдвигающего усилия, для того чтобы лучше использовать турбулентное рассеивание для перемешивания.

Вариант 3 осуществления изобретения:

Наклонное направление впрыскивания топлива в выступающих частях: это позволяет впрыскивание топлива в ядро вихрей.

Вариант 4 осуществления изобретения:

Количество лопаток и/или выступающих частей внутри горелки: количество лопаток и/или выступающих частей может изменяться, чтобы выбирать интенсивность вихрей.

Вариант 5 осуществления изобретения:

Ступенчатое сжигание топлива в топливных инжекторах с выступающими частями, чтобы управлять выделениями и пульсациями.

Преимущества инжекторов с выступающими частями по сравнению с существующими концепциями могут быть резюмированы следующим образом:

- лучшее ламинарное обтекание горячих газовых потоков, чтобы создать интенсивные вихри для быстрого перемешивания и снижений низкого давления;

- высокоскоростное сдвигающее усилие топливной смеси может быть использовано, чтобы управлять пульсациями и характеристиками пламени камеры сгорания;

- инжектор с выступающими частями и канавками является гибким и позволяющим предложить несколько конструкторских вариантов;

- быстрое сдвигающее усилие топлива и воздуха благодаря структурам с выступающими частями приводит в результате к увеличенному перемешиванию, произведенному с более короткими длинами перемешивания горелки.

Список ссылочных обозначений

1 горелка, 2 пространство перемешивания, зона перемешивания, 3 стенка горелки, 4 пространство сгорания, 5 выходная сторона, выход горелки, 6 входная сторона, 7 устройство впрыскивания, топливная трубка, 8 главный поток из турбины высокого давления, 9 доведение до требуемого состояния потока, выпускные направляющие лопатки турбины, 10 генераторы вихрей, 11 контур массовой доли топлива на выходе горелки, 12 стенка камеры сгорания, 13 переход между стенкой горелки и стенкой камеры сгорания, 14 поток окисляющей среды, 15 топливное сопло, 16 опора для топливной трубки, 17 вал для топливной трубки, 18 участок сопряжения с сужением для стенки горелки, 19 уменьшенная площадь поперечного сечения, 20 уменьшение в поперечном сечении, 21 входная секция стенки горелки, 22 лопатка, 23 лопатка с выступающими частями, 24 задняя кромка лопатки и лопатки с выступающими частями, 25 передняя кромка лопатки и лопатки с выступающими частями, 26 направление впрыскивания, 27 точка перегиба, 28 выступающая часть в первом направлении 30, 29 выступающая часть во втором направлении 31, 30 первое поперечное направление, 31 второе поперечное направление, 32 вершина выступающих частей в первом и втором направлениях, 33 боковая поверхность лопатки, 34 направление выталкивания смеси топлива/транспортирующего газа, 35 центральная плоскость лопатки/лопатки с выступающими частями, 38 передняя кромка лопатки, 39 задняя кромка лопатки, 40 профиль потока, 41 вихрь, 42 выступающие части, 43 центробежная форсунка, 44 ограничивающие стенки, 44′ внутренняя ограничивающая стенка, 44″ внешняя ограничивающая стенка, 45 область впускного отверстия, 46 область выпускного отверстия, 47 продольная ось центробежной форсунки, 48 направление впускного потока, 49 продольная ось лопатки, 50 центральный элемент, 51 первое сопло, 52 второе сопло, 53 третье сопло, 54 щелевидное сопло, 55 направление выпускного потока, 56 топливо, 57 функция для плоских лопаток, 58 функция для криволинейных лопаток, 59 функция для лопаток с выступающими частями, λ периодичность для выступающих частей, h высота выступающих частей, α₁ первый угол выступающей части, α₂ второй угол выступающей части, β угол впускного отверстия, l длина лопатки, H высота лопатки, w ширина на передней кромке, W максимальная ширина лопатки, r_r коэффициент рециркуляции, s_n количество завихрений.

Центробежная форсунка содержит кольцеобразный кожух с ограничивающими стенками, имеющий входную область и выходную область в направлении главного потока, по меньшей мере две лопатки, которые расположены в кольцеобразном кожухе. Каждая лопатка имеет обтекаемый профиль поперечного сечения, который проходит перпендикулярно к продольному направлению или с наклоном к направлению главного потока, преобладающего в центробежной форсунке. Область передней кромки каждой лопатки имеет профиль, который ориентирован параллельно направлению главного потока, преобладающего на передней кромке. Профили лопаток повернуты относительно направления главного потока, преобладающего на передней кромке, чтобы придавать потоку завихрение. По отношению к центральной плоскости лопаток задние кромки имеют по меньшей мере две выступающие части, которые поочередно продолжаются от центральной плоскости в противоположных поперечных направлениях. Кроме того, изобретение относится к способу работы такой горелки. Изобретение направлено на обеспечение высокоэффективной центробежной горелки с низким падением давления. 3 н. и 22 з.п. ф-лы, 14 ил.

1. Центробежная форсунка (43), содержащая кольцеобразный кожух с ограничивающими стенками (44), имеющий входную область (45) и выходную область (46) в направлении главного потока, по меньшей мере, две лопатки (22), которые расположены в кольцеобразном кожухе, при этом каждая лопатка имеет обтекаемый профиль (48) поперечного сечения, который проходит перпендикулярно к продольному направлению (49) или с наклоном к направлению (14) главного потока, преобладающего в центробежной форсунке (43), при этом область передней кромки каждой лопатки (22) имеет профиль, который ориентирован параллельно направлению главного потока, преобладающего на передней кромке, причем профили лопаток (22) повернуты относительно направления главного потока, преобладающего на передней кромке, чтобы придавать потоку завихрение, характеризующаяся тем, что по отношению к центральной плоскости (35) лопаток (22) задние кромки (24) имеют, по меньшей мере, две выступающие части (28, 29), которые поочередно продолжаются от центральной плоскости в противоположных поперечных направлениях (30, 31).

2. Центробежная форсунка (43) по п. 1, характеризующаяся тем, что поперечная деформация лопатки, образующая выступающие части (28, 29), внизу по потоку составляет не более чем две трети от длины (1) лопатки (22), предпочтительно только половину длины (1) лопатки (22).

3. Центробежная форсунка (43) по п. 1, характеризующаяся тем, что поперечная деформация лопатки, образующая выступающие части (28, 29), имеет синусоидальную форму, или полукруглую форму, или треугольную форму, или прямоугольную форму.

4. Центробежная форсунка (43) по п. 2, характеризующаяся тем, что поперечная деформация лопатки, образующая выступающие части (28, 29), имеет синусоидальную форму, или полукруглую форму, или треугольную форму, или прямоугольную форму.

5. Центробежная форсунка (43) по п. 1, характеризующаяся тем, что поперечные отклонения от центральной плоскости двух соседних лопаток (22), образующие выступающие части (28, 29), зеркально расположены друг относительно друга, при этом переход от области плоской передней кромки к отклонениям является плавным с кривизной поверхности, представляющей функцию с непрерывной первой производной.

6. Центробежная форсунка (43) по п. 2, характеризующаяся тем, что поперечные отклонения от центральной плоскости двух соседних лопаток (22), образующие выступающие части (28, 29), зеркально расположены друг относительно друга, при этом переход от области плоской передней кромки к отклонениям является плавным с кривизной поверхности, представляющей функцию с непрерывной первой производной.

7. Центробежная форсунка (43) по п. 3, характеризующаяся тем, что поперечные отклонения от центральной плоскости двух соседних лопаток (22), образующие выступающие части (28, 29), зеркально расположены друг относительно друга, при этом переход от области плоской передней кромки к отклонениям является плавным с кривизной поверхности, представляющей функцию с непрерывной первой производной.

8. Центробежная форсунка (43) по п. 4, характеризующаяся тем, что поперечные отклонения от центральной плоскости двух соседних лопаток (22), образующие выступающие части (28, 29), зеркально расположены друг относительно друга, при этом переход от области плоской передней кромки к отклонениям является плавным с кривизной поверхности, представляющей функцию с непрерывной первой производной.

9. Центробежная форсунка (43) по любому из пп. 1-8, характеризующаяся тем, что среднее расстояние между центральными плоскостями (35) двух лопаток (22), по меньшей мере, в 1,2 раза больше значения высоты (h) выступающих частей (42), предпочтительно, по меньшей мере, в 1,5 раза больше значения высоты (h) выступающих частей (42).

10. Центробежная форсунка (43) по любому из пп. 1-8, характеризующаяся тем, что центральная ось кольцеобразного кожуха выровнена с направлением главного потока, при этом указанный кожух имеет входную область (45) и выходную область (46), перпендикулярные к центральной оси, чтобы формировать осевую центробежную форсунку.

11. Центробежная форсунка (43) по п. 9, характеризующаяся тем, что центральная ось кольцеобразного кожуха выровнена с направлением главного потока, при этом указанный кожух имеет входную область (45) и выходную область (46), перпендикулярные к центральной оси, чтобы формировать осевую центробежную форсунку.

12. Центробежная форсунка (43) по любому из пп. 1-8, 11, характеризующаяся тем, что высота (h) выступающей части и/или ее периодичность (λ) является функцией радиального расстояния выступающей части до центральной оси центробежной форсунки вдоль задней кромки (24) лопатки (22) и/или пропорциональна радиальному расстоянию выступающей части до центральной оси центробежной форсунки вдоль задней кромки (24) лопатки (22).

13. Центробежная форсунка (43) по любому из пп. 1-8, характеризующаяся тем, что входная область (45) и выходная область (46) являются концентрическими, при этом центральная ось кольцеобразного кожуха перпендикулярна направлению главного потока, чтобы формировать радиальную центробежную форсунку.

14. Центробежная форсунка (43) по любому из пп. 1-8, 11, характеризующаяся тем, что поперечные отклонения от центральной плоскости двух соседних лопаток (22), которые формируют выступающие части (28, 29), совпадают по фазе или находятся в противофазе.

15. Горелка (1) для камеры сгорания газовой турбины, содержащая центробежную форсунку (43) по любому из пп. 1-14 и характеризующаяся тем, что, по меньшей мере, одна из лопаток (22) выполнена как устройство для впрыскивания с, по меньшей мере, одним соплом для введения, по меньшей мере, одного топлива в горелку (1), и/или, по меньшей мере, одно устройство для впрыскивания с, по меньшей мере, одним соплом для введения, по меньшей мере, одного топлива в горелку (1), расположено по потоку перед лопатками (22), и/или, по меньшей мере, одно сопло для введения, по меньшей мере, одного топлива в горелку (1) расположено на внутренней ограничивающей стенке (44′) и/или на внешней ограничивающей стенке (44″).

16. Горелка (1) по п. 15, характеризующаяся тем, что, по меньшей мере, одно из топливных сопел расположено на задней кромке (24), по меньшей мере, одной из лопаток или в указанной задней кромке (24).

17. Горелка (1) по п. 16, характеризующаяся тем, что, по меньшей мере, два из топливных сопел, расположенных на задней кромке (24), по меньшей мере, одной из лопаток, расположены, по существу, на вершинах (32) выступающих частей (28, 29), причем, предпочтительно, на каждой вершине (32) или на каждой второй вершине (32) вдоль задней кромки (24) расположено топливное сопло и/или по меньшей мере, одно из топливных сопел расположено, по существу, в центральной плоскости (35) лопатки (22), причем, предпочтительно, в каждом месте, где задняя кромка (24) с выступающими частями пересекает центральную плоскость (35), расположено топливное сопло.

18. Горелка (1) по п. 16, характеризующаяся тем, что, по меньшей мере, два из топливных сопел расположены на задней кромке (24), по меньшей мере, одной из лопаток (22) и распределены вдоль задней кромки (24), при этом топливные сопла расположены, по существу, на вершинах (32) выступающих частей (28, 29), причем, предпочтительно, на каждой вершине (32) или на каждой второй вершине (32) вдоль задней кромки (24) расположено топливное сопло.

19. Горелка (1) по любому из пп. 15-17, характеризующаяся тем, что, по меньшей мере, два топливных сопла расположены на задней кромке (24), по меньшей мере, одной из лопаток (22) и распределены вдоль задней кромки (24), при этом, по меньшей мере, в одном месте, где задняя кромка (24) с выступающими частями пересекает центральную плоскость (35), расположено топливное сопло для впрыскивания жидкого топлива, причем, по меньшей мере, одно из топливных сопел для впрыскивания газообразного топлива расположено, по существу, в точках (27) перегиба между двумя выступающими частями (28, 29).

20. Горелка (1) по любому из пп. 15-18, характеризующаяся тем, что корпус (22) содержит охлаждающие элементы, при этом, предпочтительно, в охлаждающих элементах обеспечена внутренняя циркуляция охлаждающей среды вдоль боковых стенок корпуса (22), и/или они имеют пленку с охлаждающими отверстиями, предпочтительно, расположенными около задней кромки (24), при этом наиболее предпочтительно в охлаждающие элементы подается воздух из подачи транспортирующего газа, также используемого для впрыскивания топлива.

21. Горелка (1) по любому из пп. 15-18, характеризующаяся тем, что топливные сопла являются круговыми и/или продолговатыми щелевыми соплами, проходящим вдоль задней кромки лопатки (22), и/или содержат первое сопло (51) для впрыскивания жидкого топлива, и/или второе сопло (52) для впрыскивания газообразного топлива, причем третье сопло (53) для впрыскивания транспортирующего воздуха окружает первое сопло (51) и/или второе сопло (52).

22. Горелка (1) по п. 19, характеризующаяся тем, что топливные сопла являются круговыми и/или продолговатыми щелевыми соплами, проходящим вдоль задней кромки лопатки (22), и/или содержат первое сопло (51) для впрыскивания жидкого топлива, и/или второе сопло (52) для впрыскивания газообразного топлива, причем третье сопло (53) для впрыскивания транспортирующего воздуха окружает первое сопло (51) и/или второе сопло (52).

23. Способ работы горелки (1) по любому из пп. 15-20, характеризующийся тем, что количество сопел для впрыскивания топлива, через которые впрыскивается топливо, определяют как функцию общего впрыснутого топливного потока.

24. Способ работы горелки (1) по любому из пп. 21 или 22, характеризующийся тем, что ниже порогового значения для топливных потоков топливо впрыскивают только через каждое второе или третье топливное сопло для жидкого топлива или каждое второе или третье топливное сопло для газообразного топлива лопатки (22) и/или топливо впрыскивают только через топливные сопла каждой второй или третьей лопатки (22) горелки (1).

25. Способ работы горелки (1) по любому из пп. 15-22, характеризующийся тем, что топливо с высокой реактивностью впрыскивают через заднюю кромку лопаток (22), а топливо с низкой реактивностью впрыскивают через впрыскивающее устройство для введения, по меньшей мере, одного топлива в горелку (1), расположенную по потоку перед лопатками (22), и/или через, по меньшей мере, одно сопло для введения, по меньшей мере, одного топлива в горелку (1), расположенное на внутренней ограничивающей стенке (44′) и/или на внешней ограничивающей стенке (44″), и/или через впрыскивающее устройство для введения, по меньшей мере, одного топлива в горелку (1), расположенное на поверхностях лопаток (22) по потоку перед задней кромкой (24).