ТЕПЛООБМЕННЫЕ КОМПОЗИЦИИ Российский патент 2016 года по МПК C09K3/30 C09K5/04 A23L1/00 C08J9/14 C11D7/50 

Область техники, к которой относится изобретение

Настоящее изобретение относится к теплообменным композициям, и в частности, к теплообменным композициям, которые могут быть использованы в качестве замены существующим хладагентам, таким, как R-134-a, R-152a, R-123yf, R-22, R410-A, R407A, R407-B, R-407-C, R-407C, R-507, и R-404a.

Уровень техники

Просмотр и изучение ранее опубликованных документов или любой из предшествующих ссылок не обязательно должны быть взяты в качестве подтверждения того, что данный документ или описание являются частью современного уровня техники в данной области или являются общеизвестными фактами.

Механические холодильные установки и имеющие к ним отношение теплообменные устройства, такие как тепловые насосы и системы кондиционирования воздуха, широко известны. В подобных системах жидкий хладагент испаряется при низком давлении, забирая тепло из окружающей среды. Полученный пар затем сжимается и проходит в конденсатор, где он конденсируется и отдает тепло во вспомогательную зону, конденсат возвращается через расширительный клапан в испаритель, завершая, таким образом, данный цикл. Механической энергией, требуемой для сжатия пара и прокачки данной жидкости, снабжают с помощью, например, электромотора или двигателя внутреннего сгорания.

В дополнение к подходящей точке кипения и высокой скрытой теплоте парообразования, предпочтительные свойства хладагента включают в себя низкую токсичность, негорючесть, коррозийную неактивность, высокую стабильность и отсутствие неприятного запаха. Другими предпочтительными свойствами являются способность к сжатию при давлении ниже 25 бар, низкая температура нагнетания, высокая холодопроизводительность, высокий коэффициент полезного действия (холодильный коэффициент), и давление в испарителе свыше 1 бар при заданной температуре испарения.

Дихлордифторметан (хладагент R-12) обладает подходящей комбинацией свойств и уже много лет является самым широко используемым хладагентом. Ввиду международной обеспокоенности тем, что полностью или частично галогенизированные хлорфторуглероды разрушают защитный озоновый слой Земли, было заключено генеральное соглашение о том, что их производство и использование будет строго ограничено и, в конечном счете, постепенно прекращено. Использование дихлордифторметана было прекращено в 1990 году.

Хлордифторметан (R-22) стали использовать как заменитель для R-12 по причине его меньшего озоноразрушающего потенциала. Из-за обеспокоенности фактом, что R-22 обладает сильнодействующим парниковым эффектом, его использование также в настоящее время прекращено.

Пока теплообменные устройства типа, к которому относится настоящее изобретение, являются, по существу, закрытыми системами, и утечка хладагента в атмосферу может произойти лишь вследствие утечки во время работы оборудования или во время проведения его технического обслуживания. Поэтому представляется важным, заменить полностью или частично галогенированные хлорфторуглероды веществами, имеющими нулевой озоноразрушающий потенциал. Дополнительно к способности разрушать озон, было установлено, что значительные концентрации хладагентов из галоидоуглеводородов в атмосфере могли бы способствовать глобальному потеплению (так называемому парниковому эффекту). Следовательно, желательно использовать хладагенты, имеющие сравнительно короткие сроки существования в атмосфере в результате их способности реагировать с другими атмосферными компонентами, такими как гидроксильные радикалы или в результате готовой деградации посредством фотолитических процессов.

В качестве заменителя хладагента R-22 были предложены хладагенты R-410A и R-407, которые включают в себя R407A, R-407B и R-407C. Однако, все хладагенты R-22, R-410А и R-407 имеют высокий потенциал для влияния на глобальное потепление (GWP (Global Warming Potential), также известный как потенциал парникового эффекта).

В качестве замены R-12 начали использовать 1,1,1,2-тетрафторэтан (хладагент R-134а). Однако, несмотря на отсутствие значительного озоноразрушающего потенциала, R-134а имеет GWP порядка 1300. Было бы желательным найти заменитель для 134-А, имеющий более низкий показатель GWP.

R-152a (1,1-дихлорэтан) был идентифицирован в качестве альтернативы R-134a. Он более эффективен, чем R-134a и имеет парниковый потенциал порядка 120. Однако возгораемость R-152a оценена как высокая, например, для обеспечения его безопасного использования в подвижных системах кондиционирования воздуха. В частности, считается, что при очень низком пределе возгораемости в воздухе, скорость пламени будет очень высока, а энергия возгорания также будет низкой.

Таким образом, существует потребность в обеспечении альтернативными хладагентами с улучшенными свойствами, такими как, например, низкая возгораемость. Химия фторуглеродов сложна и непредсказуема. Не в каждом случае смешивание горючего фторуглерода с негорючим фторуглеродом уменьшает возгораемость жидкости или уменьшает количество огнеопасных смесей в воздухе. Например, авторами настоящего изобретения обнаружено, что негорючий R-134a смешанный с горючим R-152а нижний предел возгораемости данной смеси изменяется непредсказуемо. Ситуация становится более сложной и непредсказуемой в случае рассмотрения трехкомпонентной смеси.

Также существует необходимость в предоставлении альтернативных хладагентов, которые могут быть использованы в уже существующих устройствах, таких как холодильные установки, с минимальными их модификациями или без таковых.

R-1234yf на (2,3,3,3-тетрафторпропен) был идентифицирован в качестве кандидата на альтернативный хладагент для замены R-134a для определенных областей применения, в особенности, применения в подвижных системах кондиционирования воздуха или тепловых насосах. Его GWP составляет около 4. R-1234yf является возгораемым, но его характеристики возгораемости в целом расценены как приемлемые для некоторых областей применения, включая подвижные системы кондиционирования воздуха или тепловые насосы. В частности, при его сравнении с R-152a его нижний предел возгораемости оказался выше, его минимальная энергия возгорания - выше и скорость распространения пламени в воздухе - значительно ниже, чем у R-152a.

Воздействие на окружающую среду, связанное с работой систем воздушного кондиционирования или охлаждения, в условиях выбросов парниковых газов, следует рассматривать в контексте не только "прямого" GWP хладагента, но также в контексте так называемых "непрямых" выбросов, а именно, выбросов углекислого газа, как результат потребления электроэнергии или топлива для работы данной системы.

Были разработаны несколько способов определения количественных показателей суммарного GWP воздействия, в том числе критерии, известные как определение суммарного эквивалентного воздействия на потепление (TEWI), или анализ цикла воспроизводства углерода (LCCP), оба способа измерения включают в себя оценку влияния GWP эффекта хладагентов и эффективность использования энергии в абсолютном воздействии на глобальный процесс потепления.

Показатели энергетической эффективности и хладоемкости, обнаруженные у R-1234yf существенно ниже, чем аналогичные у R-134a, дополнительно, была найдена жидкость, демонстрирующая увеличение падения давления в системе трубопроводов и теплообменников. Следствием этого является то, что использование R-134a и для достижения энергетической эффективности и эффективности охлаждения при применении, эквивалентной R-134a, возрастает сложность оборудования и требуется увеличение размеров трубопровода, приводящее к непрямым выбросам, связанным с оборудованием. В дальнейшем, производство на основе R-1234yf может быть более сложным и менее эффективным при использовании сырья (фторированного или хлорированного), чем R-134a. Таким образом, принятие R-1234yf в качестве замены R-134а приведет к большему потреблению сырья, и как результат - к большим непрямым выбросам парниковых газов, по сравнению с R-134a.

Для некоторых из существующих технологий, разработанных для R-134a, возможно, неприемлема даже уменьшенная возгораемость некоторых из теплообменных композиций (каждая композиция, имеющая GWP менее 150, считается в определенной степени легковоспламеняющейся).

Раскрытие изобретения

Основной задачей настоящего изобретения является предоставление теплообменной композиции, являющейся пригодной к эксплуатации, или пригодной в качестве заменителя существующих хладагентов, которая будут обладать уменьшенным GWP и при этом обладать производительной и энергетической эффективностью (которые могут быть удобно выражены термином "холодильный коэффициент" в идеале, с точностью до 10% от значений, например, достигнутых с помощью существующих хладагентов (например, R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R410A, R407B, R407C, R507 и R404a), и, предпочтительно, в пределах менее 10% (например, около 5%) от данных значений. Специалистам в данной области техники должно быть известно, что различия этого порядка между жидкостями обычно решаемы доработкой конструкции оборудования и эксплуатационных характеристик устройства. Данная композиция в идеале также будет обладать пониженной токсичностью и допустимой возгораемостью.

Сущность изобретения принимает во внимание на указанные выше недостатки посредством получения теплообменной композиции, состоящей, по существу, от приблизительно 62 до приблизительно 78 мас.% из транс-1,3,3,3,-тетрафторопропена (R-1234ze(E)) и от приблизительно 22% до приблизительно 38 мас.% 1,1-дифторэтана (R-152а). В дальнейшем именуемая как бинарная композиция настоящего изобретения, если не указано иное. Термин "по существу состоят из", мы подразумеваем, что композиции, рассматриваемые в настоящем изобретении, по существу не содержат других компонентов, в частности, никаких (гидро)(фтор)содержащих соединений (например, (гидро)(фтор)алканов или (гидро)(фтор)алкенов, известных как использующихся в теплообменных композициях. Мы вкладываем в термин "состоит из" смысл "состоит по существу из".

Все химические компоненты, перечисленные в данном описании, имеются в свободной продаже. Например, фторсодержащие соединения могут быть приобретены у Apollo Scientific (UK).

В настоящем документе все проценты количества в композициях, включенные в формулу изобретения, являются массовыми, основанными на общей массе композиций, если не указано иное.

В предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения бинарные композиции по существу состоят от приблизительно 63 до приблизительно 77 мас.% из R-1234ze(E) и от приблизительно 23 до приблизительно 37 мас.% из R-152a, или от приблизительно 64 до приблизительно 76 мас.% из R-1234ze(E) и от приблизительно 24 до приблизительно 36 мас.% из R-152-a.

Целесообразно, когда бинарные композиции по изобретению могут состоять по существу из от приблизительно 65 до приблизительно 75 мас.% R-1234ze(E) и из от приблизительно 25 до приблизительно 35 мас.% R-152a, или из от приблизительно 66 до приблизительно 74 мас.% R-1234ze(E) и от приблизительно 26 до приблизительно 34 мас.% R-152a.

Предпочтительно, когда бинарные композиции по изобретению могут состоять по существу из от приблизительно 67 до приблизительно 73 мас.% R-1234ze(E) и из от приблизительно 27 до приблизительно 33 мас.% R-152a, или из от приблизительно 68 до приблизительно 72 мас.% R-1234ze(E) и из от приблизительно 28 до приблизительно 32 мас.% R-152a.

Во избежание сомнений, следует понимать, что верхние и нижние значения объемов и количеств компонентов могут быть так или иначе изменены, при условии, что результирующие объемы подпадают под более широкий объем настоящего изобретения. Например, бинарная композиция, описанная в настоящем изобретении, может состоять по существу от приблизительно 62 до приблизительно 75 мас.% из R-1234ze(E) и от приблизительно 25 до приблизительно 38 мас.% R-152a, или от приблизительно 66 до приблизительно 77 мас.% R-1234ze(E) и от приблизительно 23 до приблизительно 34 мас.% из R-152-a.

В другом варианте осуществления настоящего изобретения композиции содержат от приблизительно 20 до приблизительно 40 мас.% R-152a, от приблизительно 5 до приблизительно 55 мас.% R-134a и от приблизительно 5 до приблизительно 75 мас.% R1234ze(E). В данном документе они будут отнесены к трехкомпонентным композициям, представленным в настоящем изобретении,

R-134a добавляют в композиции, представленные в настоящем изобретении, для уменьшения их возгораемости как в жидкой, так и в парообразной фазах. Предпочтительно, включение R-134a в состав композиций, представленных в настоящем изобретении, достаточно, чтобы привести их в невозгораемое состояние.

Предпочтительные композиции, представленные в настоящем изобретении, содержат от приблизительно 22 до приблизительно 38 мас.% R152a, от приблизительно 10 до приблизительно 50 мас.% R134a и от приблизительно 10 до приблизительно 70 мас.% R-1234ze(E).

Предпочтительные композиции настоящего изобретения содержат от приблизительно 22 до приблизительно 38 мас.% R-152a, от приблизительно 20 до приблизительно 50 мас.% R-134a, и от приблизительно 10 до приблизительно 60 мас.% R-1234ze(E).

Дополнительные предпочтительные композиции, представленные в данном изобретении, содержат от приблизительно 28 до приблизительно 38 мас.% R-152a, от приблизительно 15 до приблизительно 50% R-134a и от приблизительно 10 до приблизительно 60 мас.% R-1234ze(E).

Дополнительные преимущественные композиции по изобретению содержат от приблизительно 31 до приблизительно 38 мас.% R-152a, от приблизительно 10 до приблизительно 50 мас.% R-134a и от приблизительно 10 до приблизительно 60 мас.% R-1234ze(E).

Предпочтительно, композиции, представленные в настоящем изобретении, содержащие R-134a, являются невозгораемыми при тестовой температуре 60°С при использовании методики ASHRAE 34.

Композиции, представленные в настоящем изобретении, содержащие R-1234ze(E), R-152a, и R-134a могут состоять по существу (или полностью) из данных компонентов.

Во избежание сомнений, каждая из трехкомпонентных композиций, описанных в документе настоящего изобретения, включает в себя специально определенное количество компонентов, может состоять по существу (или полностью) из компонентов, описанных в данных композициях.

Композиции, согласно настоящему изобретению, просто по существу не содержат в себе R-1225 (пентафторопропен), R-1225ye (1,2,3,3,3-пентафторопропен) или R-1225zc (1,1,3,3,3-пентафторопропен), соединения которых могут быть связаны с вопросами токсичности. Под термином "по существу не содержат" мы подразумеваем, что композиции, описанные в настоящем изобретении, имеют в своем составе 0,5 мас.% или менее из указанных компонентов, предпочтительно 0,1 мас.% или менее, основанные на общей массе данной композиции.

Композиции, рассматриваемые в настоящем изобретении, по существу не могут состоять из:

(i) 2,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234yf)

(ii) цис-1,3,3,3-тетрафторпропена(К-1234ze(Z)), и/или

(iii) 3,3,3-тетрафторпропена (R-1243zf).

Композиции, представленные в настоящем изобретении, имеют нулевой озоноразрушающий потенциал.

Предпочтительно, композиции, представленные в настоящем изобретении (например, которые подходят в качестве заменителей хладагентов R-134a, R-1234yf или R-152a) имеют GWP менее 1300, предпочтительно менее чем 1000, и что более предпочтительно, менее чем 500, 400, 300, или 200, в особенности, менее чем 150 или 100, даже менее чем 50, в некоторых случаях. Если не указано иное, IPCC (Межправительственная Группа Экспертов по Изменению Климата (МГЭИК)), TAR (Третий Оценочный Доклад), значения GWP были использованы в этом документе.

Преимущественно, данные композиции обладают уменьшенной опасностью возгораемости по сравнению с отдельными компонентами данных композиций, например, R-152a. Предпочтительно, данные композиции имеют уменьшенную опасность возгораемости по сравнению с R-1234yf.

С одной стороны, данные композиции имеют один или более (а) более высокий нижний предел возгораемости; (b) более высокую энергию зажигания; или (с) более низкую скорость пламени, по сравнению с R-152a или R-1234yf.

Возгораемость может быть определена согласно стандарту ASHRAE 34, включающему в себя стандарт ASTM Е-681 с тестовой методологией per Addendum 34p, датированную 2004 г., все содержание которого включено здесь в виде ссылки.

В некоторых областях применения нет необходимости для формулировки, чтобы классифицировать композицию как невозгораемую по методике ASHRAE 34; что позволяет разрабатывать жидкости, нижний предел возгораемости которых в присутствии воздуха будет в достаточной мере уменьшен, чтобы безопасно использовать их в данной области применения, например, если нет физической возможности создать легковоспламеняющуюся смесь посредством слива из холодильного оборудования в окружающую среду. Мы обнаружили данный эффект при добавлении R-1234ze(E) к легковоспламеняющемуся хладагенту R-152a, чтобы снизить его воспламеняемость в смеси с воздухом данным способом.

Известно, что возгораемость смесей из гидрофторуглеродов (HFCs) или гидрофторуглеродов плюс гидрофторуглерод-олефинов связана с количественным соотношением фторуглеродных связей относительно углерод-водородных связей. Это может быть выражено отношением R=F/(F+H), где на молярной основе, F представляет общее число атомов фтора и Н представляет общее число атомов водорода в композиции. В данном документе это называется соотношением фтора, если не указано иное.

Например, Takizawa и др. в "Реакции стехиометрии для сжигания смесей фторэтана", в протоколе ASHRAE 112(2) от 2006 г. (Американского общества по отоплению, охлаждению и кондиционированию) 112(2) 2006 г. (который включен здесь в виде ссылки), показал линейную взаимосвязь между данным соотношением и скоростью распространения пламени в смесях, содержащих R-152a, при возрастании соотношения фтора приводит к снижению скорости пламени. Данные в данной ссылке показывают, что соотношение фтора должно быть более чем 0,65, чтобы скорость пламени упала до нуля, или, другими словами, чтобы смесь стала негорючей.

Подобным образом. Minor и др. (патентная заявка WO 2007/053697, Du Pont) показано, что возгораемость многих гидрофторолефинов, что данные соединений будут невозгораемы, если соотношение фтора более 0,7.

Как и можно ожидать на основе принципов данной области техники, следовательно, данные смеси, содержащие R-152a (соотношение фтора 0,33) и R-1234ze(E) (соотношение фтора 0,67), были бы огнеопасны за исключением ограниченных композиционных диапазонов, включающих почти 100% R-1234ze(E), т.к. любое количество R-152a, добавленного к олефину, уменьшило бы соотношение фтора в смеси ниже 0,67.

Неожиданно мы пришли к выводу о том, что это не случайность. В частности, мы обнаружили, что существуют смеси, содержащие R-152a и R-1234ze(E), имеющие соотношение фтора менее чем 0,7 и не являются огнеопасными при 23°С. Как показано на примерах, приведенных ниже в данном документе, смеси из R-152a и R-1234ze(E) неогнеопасны даже при снижении соотношение фтора менее чем 0,58.

Кроме того, как снова показано в примерах, приведенных ниже в данном документе, в дальнейшем мы идентифицировали смеси, из R-152a и R-1234ze(E) имеющие нижний предел возгорания в воздухе 7 об.% или выше (таким образом, делающим их безопасными во многих областях применения), и имеющих такое низкое соотношение фтора, как 0,43. Это неожиданно, особенно с учетом того, что огнеопасный 2,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234yf) имеет соотношение фтора 0,67 и измеренный нижний предел возгораемости в воздухе, при 23°С от 6 до 6,5 об.%.

В одном из вариантов осуществления настоящего изобретения, композиции данного изобретения имеют соотношение фтора от 0,48 до 0,57, такие как, от 0,49 до 0,56, например, от 0,50 до 0,55. Во избежание сомнений, следует понимать, что верхние и нижние значения данных показателей соотношения фтора могут быть изменены в любом случае, при условии, что результирующие значения будут распространяться на более широкий объем изобретения.

В процессе производства низковоспламеняемых смесей на основе R-152a/R-1234ze(E), содержащих меньшее, чем предполагаемое количество R-1234ze(E), количество R-152a в таких композициях возрастает. Считается, что обстоятельством, приводящим к демонстрации новых теплообменных композиций, является, например, повышенная хладоемкость, сниженный температурный глайд, и/или сниженный перепад температур, по сравнению с аналогичными композициями, содержащими более высокие концентрации R-1234ze(E).

Таким образом, композиции, рассматриваемые в данном изобретении, демонстрируют совершенно неожиданную комбинацию пониженной горючести, низкого GWP, и улучшенных качеств холодильной производительности. Некоторые из данных свойств холодильной производительности объяснены более подробно ниже.

Температурный глайд, который должен пониматься как разница значений между температурой начала кипения и температурой точки росы зеотропной (неазеотропной) смеси при постоянном давлении, является свойством хладагента; если желательно заменить жидкость смесью, что часто бывает предпочтительным, получить подобный или сниженный глайд у альтернативной жидкости. В одном из осуществлений настоящего изобретения композиции настоящего изобретения являются зеотропными.

Наиболее удобно, когда температурный глайд (в испарителе) композиций, представленных в настоящем изобретении, был менее чем 2К, предпочтительно, менее чем 1К.

Преимущественно, объемная хладоемкость композиций настоящего изобретения равна, по меньшей мере, 85% существующей охлаждающей жидкости при ее замене, предпочтительно, на 90% или даже, по меньшей мере, на 95%.

Композиции, представленные в настоящем изобретении, обычно имеют объемную хладоемкость, равную, по меньшей мере, 90% от таковой у R-1234yf. Предпочтительно, композиции, представленные в данном изобретении, имеют объемную хладоемкость, по меньшей мере, 95% от таковой R-1234yf, например, от 95% до 120% от таковой у R-1234yf.

В одном из вариантов осуществления настоящего изобретения, эффективность рабочего цикла (холодильный коэффициент, СОР) композиции находится в пределах 5% или даже лучше, при замене существующего жидкого хладагента.

Является наиболее удобным, чтобы температура на выходе компрессора при использовании композиций, представленных в настоящем изобретении, находилась в пределах 15К при замене существующего жидкого хладагента, и предпочтительно, около 10К или даже около 5К.

Композиции, представленные в настоящем изобретении, предпочтительно, имеют коэффициент полезного действия, по меньшей мере, 95% (предпочтительно 98%) от R-134а в эквивалентных условиях, когда имеются уменьшенные или эквивалентные характеристики падения давления и хладоемкости до 95% или выше значений, чем у R-134а. Преимущественно данные композиции обладают большим коэффициентом полезного действия и более низкие характеристики падения давления, чем R-134a в эквивалентных условиях. Также, предпочтительно, данные композиции обладают лучшим коэффициентом полезного действия и характеристиками падения давления, чем отдельно взятый R-1234yf.

Теплообменные композиции, представленные в настоящем изобретении, являются пригодными для использования в существующих конструкциях оборудования, и совместимы со всеми классами смазочных материалов, используемых в настоящее время совместно с общепринятыми гидрофторуглеродными (HFC) хладагентами. Они могут быть при необходимости стабилизированы или приведены в сочетаемое состояние с минеральным маслами посредством использования соответствующих добавок.

Предпочтительно, при использовании в теплообменном оборудовании, композиции, представленные в настоящем изобретении, комбинируют со смазочным материалом (любрикантом).

Является наиболее удобным, когда любрикант выбирают из группы, состоящей из минерального масла, силиконового масла, полиалкилбензолов (PABs), полиолэфиров (POEs), полиалкиленгликолей (PAGs), эфиров полиалкиленгликолей (PAG esters), поливиниловых эфиров (PVEs), поли (альфа-олефинов) их комбинаций.

Преимущественно, смазочный материал, более того, содержит стабилизатор.

Предпочтительно, стабилизатор выбирают из группы, состоящей из диен-содержащих соединений, фосфатов, соединений фенола и эпоксидов и смесей из них.

Является наиболее удобным, что композиции, представленные в настоящем изобретении, могут быть комбинированы с огнезащитными составами.

Преимущественно, огнезащитный состав выбирают из группы, состоящей из три-(2-хлорэтил)-фосфата, (хлоропропил)фосфата, три-(2,3-дибромпропил)-фосфата, три-(1,3-дихлорпропил)-фосфата, диаммония фосфата, различных галогенированных ароматических соединений, оксида сурьмы, тригидрата алюминия, поливинилхлорида, фторированного йодистого углерода, фторированного бромистого углерода, трифторйодометана, перфторалкиламинов, бромфторалкиламинов и смесей из них.

Предпочтительно, теплообменные композиции являются композициями из хладагентов.

Одном из осуществлений настоящего изобретения представлено теплообменное устройство, содержащее композицию, представленную в настоящем изобретении.

Предпочтительно, теплообменное устройство является холодильным устройством.

Является наиболее удобным, чтобы теплообменное устройство было выбрано из группы, состоящей из автоматических систем кондиционирования воздуха, бытовых систем кондиционирования воздуха, промышленных систем кондиционирования воздуха, бытовых холодильных систем, бытовых морозильных систем, промышленных холодильных систем, промышленных морозильных систем, систем кондиционирования воздуха с чиллерами, холодильных систем с чиллерами и промышленных или бытовых теплонасосных систем. Предпочтительно, если данное теплообменное устройство является холодильным устройством или системой кондиционирования воздуха.

Преимущественно, теплообменное устройство содержит компрессор центробежного типа.

Настоящее изобретение также обеспечивает применение композиции, представленной в настоящем изобретении в теплообменном устройстве, как описано в данном документе.

Согласно дополнительному аспекту настоящего изобретения, предусмотрен продувочный агент, содержащий композицию, описанную в данном изобретении.

Согласно другому аспекту настоящего изобретения, предусмотрена пенная композиция, содержащая один или более компонентов, способных образовывать пену, и композицию, представленную в данном изобретении.

Предпочтительно, один или более компонентов, способных образовывать пену, выбирают из полиуретанов, термопластичных полимеров и смол, таких как полистирол, и эпоксидные смолы, и их смеси.

Согласно дополнительному аспекту настоящего изобретения, предусмотрена пена, получаемая из пенной композиции, описанной в настоящем изобретении.

Предпочтительно данная пена содержит в себе композицию, представленную в настоящем изобретении.

Согласно другому аспекту настоящего изобретения, предусмотрена композиция с возможностью распыления, включающая материал для распыления и пропеллент, содержащий композицию, представленную в настоящем изобретении.

Согласно дополнительному аспекту настоящего изобретения, в котором предусмотрен способ охлаждения изделия, включающий конденсирование композиции, описанной в настоящем изобретении, и последующего испарения упомянутой композиции в непосредственной близости от охлаждаемого изделия.

Согласно другому аспекту настоящего изобретения, в котором предусмотрен способ нагрева изделия, который включает конденсирование композиции, описанной в настоящем изобретении, в непосредственной близости от нагреваемого предмета, и последующего испарения упомянутой композиции.

Согласно другому аспекту настоящего изобретения, в котором предусмотрен способ экстракции вещества из биомассы, включающий контактирование биомассы с растворителем, содержащим композицию, описанную в настоящем изобретении и отделение данного вещества от растворителя.

Согласно другому аспекту настоящего изобретения, предусмотрен способ очистки изделия, включающий контактирование данного изделия с растворителем, содержащим композицию, описанную в настоящем изобретении.

Согласно дополнительному аспекту настоящего изобретения, предусмотрен способ экстракции вещества из водного раствора, включающий контактирование данного водного раствора с растворителем, содержащим композицию, описанную в настоящем изобретении, и отделение данного вещества от растворителя.

Согласно другому аспекту настоящего изобретения предусмотрен способ экстракции вещества из сыпучей твердой матрицы, включающий контактирование сыпучей твердой матрицы с растворителем, содержащим композицию, описанную в настоящем изобретении, и отделение вещества от растворителя.

Согласно дополнительному аспекту настоящего изобретения, предусмотрено устройство для генерирования механической энергии, содержащее композицию, описанную в изобретении.

Предпочтительно, устройство для генерирования механической энергии приспособлено для использования цикла Ренкина или его модификации с целью генерирования работы из тепла.

Согласно другому аспекту настоящего изобретения, предложен способ модернизации теплообменного устройства, включающий этап удаления имеющейся теплообменной жидкости и введение композиции, согласно настоящему изобретению. Предпочтительно, теплообменное устройство является холодильным устройством или (стационарной) системой кондиционирования воздуха. Предпочтительно, данный способ дополнительно содержит этап получения местоположения, в котором существует квота на выброс парникового газа (например, двуокиси углерода).

Согласно способу модернизации, описанному выше, существующая жидкость может быть полностью удалена из теплообменного устройства перед введением композиции по данному изобретению. Также, существующая теплопередающая жидкость может быть удалена частично из теплообменного устройства и, впоследствии, может быть введена композиция по настоящему изобретению.

В другом варианте осуществления, в котором теплообменной жидкостью является R-134a, и композиция, согласно настоящему изобретению, содержит R-134a, R-1234ze(E), R-152a (и опциональные компоненты в качестве любриканта, стабилизатора или пламегасителя), R-1234ze(E), R-152a и т.п. могут быть добавлены к R-134a в теплообменное устройство, формируя, таким образом, композицию согласно настоящему изобретению для теплообменного устройства. Некоторое количество уже присутствующего R-134a может быть удалено из теплообменного устройства перед добавлением R-1234ze(E), R-152a и т.п. для упрощения введения компонентов в необходимых пропорциях согласно настоящему изобретению.

Таким образом, в настоящем изобретении предложен способ получения композиции и/или устройства, содержащих R-1234ze(E) и R-152a, и опциональные компоненты в качестве любриканта, стабилизатора или пламегасителя в теплообменном устройстве, содержащего теплопроводящую жидкость R-134a. Необязательно, по меньшей мере, некоторое количество R-134a удаляют из теплообменного устройства перед введением R-1234ze(E) и R-152a и т.п.

Очевидно, что композиции, согласно настоящему изобретению, также могут быть получены в необходимых пропорциях простым смешением R-1234ze(E), R-152a и, необязательно, R-134a (и опциональных компонентов в качестве любриканта, стабилизатора или пламегасителя). Композиции могут быть добавлены в теплообменное устройство (или используемого каким-либо другим способом, описанном в данном описании), не содержащие R-134a, или каких-либо других теплопроводящих жидкостей.

Согласно дополнительному аспекту настоящего изобретения предложен способ уменьшения воздействия на окружающую среду, являющегося результатом действия продукта, содержащего соединение или композицию, и данный способ включает, по меньшей мере, частичную замену имеющегося соединителя или композиции на композицию, описанную в изобретении. Предпочтительно, данный способ включает этап получения местоположения, для которого существует квота на выброс парникового газа.

Влияние на окружающую среду включает в себя производство и выброс парниковых газов во время производства тех или иных товаров.

Как было описано выше, данное воздействие на окружающую среду включает в себя не только выброс соединений или композиций, имеющих существенное воздействие из-за утечек или из-за других потерь, которые могут включать в себя выброс углекислого газа, возникающего во время работы устройства во время его рабочего цикла. Такое внешнее воздействие на систему может быть дискретизировано измерением TEWI (Total Equivalent Warming Impact). Эти измерения используют для количественного определения воздействия на окружающую среду некоторых видов стационарных холодильников и оборудования кондиционирования воздуха, которые включают в себя, например, системы охлаждения в супермаркетах (см. например, http://en.wikipedia.org/wiki/Total_equivalent_warming_impact).

Воздействие на окружающую среду может дополнительно включать в себя выброс парниковых газов, образуемых при синтезе и производстве соединений или композиций. В данном случае выбросы при производстве будут добавлены к затратам потребления электроэнергии, и прямым потерям являющимися результатом измерения величины, известной как цикл воспроизводства углерода (LCCP, см. например, http://www.sae.org./events/aars/presentations/2007/papasavva.pdf). Использование LCCP является общепринятым при оценке воздействия на окружающую среду автоматических систем кондиционирования воздуха.

Квота(ы) на выброс предназначены для сокращения вредных выбросов, которые могут привести к глобальному потеплению и могут подлежать группированию, торговле или быть проданными. Обычно их выражают в эквиваленте величины углекислого газа. Таким образом, если запрещено выделение 1 кг R-134a, то может быть выделена квота, эквивалентная квоте на выделение 1×1300=1300 кг СО₂.

В другом варианте осуществления настоящего изобретения предложен способ формирования квот(ы) на выброс парниковых газов, содержащий (i) замену существующего соединения или композиции на композицию, согласно настоящему изобретению, где композиция по настоящему изобретению имеет более низкий GWP по сравнению с существующим соединением или композицией, и (ii) получение квоты на выброс парниковых газов в случае выполнения этапа данной замены.

В предпочтительном варианте осуществления применение композиции по настоящему изобретению, позволяет создать оборудование, имеющее более низкое суммарное эквивалентное воздействие на потепление (TEWI) и/или более низкую продолжительность цикла воспроизводства углерода (LCCP), получаемых при использовании уже существующих соединений или композиций.

Данные способы можно осуществлять в случае любого подходящего продукта, например, в областях кондиционирования воздуха, охлаждения (например, охлаждения при низкой и средней температуре), передачи тепла, в случае продувочных реагентов, аэрозолей или распыляемых пропеллентов, газообразных диэлектриков, в областях криохирургии, ветеринарных процедур, стоматологических процедур, пожаротушения, подавления огня, в случае растворителей (в качестве носителя вкуса или аромата), чистящих средств, воздухонаправляющих устройств, пневматического оружия, местных анестетиков, а также для расширенного применения. Предпочтительно, областью применения настоящего изобретения является кондиционирование воздуха или охлаждение.

Примеры таких продуктов включают в себя теплообменные устройства, продувочные реагенты, пенные композиции, распыляемые композиции, растворители и устройства для генерирования механической энергии. В предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения устройство является теплообменным устройством, таким как холодильное устройство или блок кондиционирования воздуха.

Существующие соединения или композиции характеризуются воздействием на окружающую среду, измеренным величиной GWP и/или TEWI и/или LCCP, более высокой, чем композиция, предложенная в настоящем изобретении для их замены. Существующие соединения или композиции могут содержать соединения фторуглерода, такие как перфтор-, гидрофтор-, хлорфтор-, или гидрохлорфторуглеродные соединения, или они могут содержать фторированный олефин.

Предпочтительно, существующие соединения или композиции, являются теплопроводящими соединениями или композициями, такими, как хладагент. Примерами хладагентами, которые могут быть заменены, включают в себя R-134a, R-152a, R-1234yf, R-410A, R-407A, R-407B, R407C, R507, R-22 и R-404a. Композиции, согласно настоящему изобретению, предназначены, в частности, в качестве заменителей R-134a, R-152a, или R-1234yf.

Любое количество существующих соединений или композиций могут быть заменены для уменьшения влияния на окружающую среду. Это может зависеть от влияния на окружающую среду существующих соединений или композиций, которые будут заменены и влияния на окружающую среду при замене компонентов согласно настоящему изобретению. Предпочтительно, соединения или композиции, используемые в изделиях, полностью заменяют на композицию, согласно настоящему изобретению.

Далее, настоящее изобретение будет проиллюстрировано примерами, которые не ограничивают объем настоящего изобретения.

Осуществление изобретения

Примеры

Воспламеняемость R-152a при атмосферном давлении и управляемой влажности была изучена при помощи устройства имеющего тестовую колбу, как это описано в методике в соответствии со стандартом ASHRAE 34. Температура во время тестов составляла 23°С; влажностью управляли так, чтобы она составляла 50% по отношению к стандартной температуре 77F (25°С). Было обнаружено, что использование разбавителя 1234ze(E) в данных тестовых условиях не приводит к воспламенению. Топливо и разбавляющие газы перед тестированием подвергают вакуумной продувке цилиндра для удаления растворенного воздуха или других инертных газов.

На фиг.1 приведены результаты тестирования, в которых углы диаграммы представляют собой чистый воздух, топливо и разбавитель. Точки внутри треугольника представляют собой смеси воздуха, топлива и разбавителя. В процессе эксперимента была найдена область воспламенения такой смеси, которая обозначена кривой линией. Было обнаружено, что бинарная смесь из R-152a и R1234ze(E) является невозгораемой при любых пропорциях смешения их с воздухом. На диаграмме данный вариант показан непрерывной линией, которая является касательной по отношению к области воспламенения и представляет собой линию, в которой воздух смешан со смесью топлива и разбавителя в пропорции 70 об.% растворителя и 30 об.% топлива.

Также было найдено, что бинарная смесь из R-152a и R-1234ze(E), содержащая, по меньшей мере 37 об.% (около 50 мас.%) R-1234ze(E) имеет сниженную пожароопасность (в качестве нижней измеренной границы возгорания) по сравнению R-1234yf. Пунктирной линией на диаграмме показано, что смесь топливо/разбавитель в пропорции 37 об.% разбавителя и 63 об.% топлива имеет нижний предел возгорания в воздухе, равный 7 об.%. При сравнении нижний предел возгорания R-1234yf в воздухе в одном и том же устройстве тестирования и при одинаковой температуре и при одной и той же температуре было найдено, что во время повторных тестов разница варьировалась между 6,0 об.% и 6,5 об.%.

Было определено, что нижеследующие смеси R-152a и R-1234ze(E) имеют пониженный предел возгорания в воздухе (LFL - Lower Flammable Limit), равный, по меньшей мере, 7 об.%.

Смесь композиции об./об. (в объемном выражении) Соотношение фтора R=F/(F+H) Нижний предел возгораемости при 23°С (в об.%) Композиции, мас./мас. в массовом выражении R-152a 68%, R-1234ze(E) 32% 0,44 7,0% R-152a 55%
R-1234ze(E) 45% R-152a 60% R-1234ze(E) 40% 0,467 8% R-152a 46,5%
R-1234ze(E) 53,5% R-152a 49%, R-1234ze(E) 51% 0,503 10% R-152a 35,8%
R-1234ze(E) 64,2% R-152a 41%, R-1234ze(E) 59% 0,53 12% R-152a 28,7%
R-1234ze(E) 71,3% R-152a 35%, R-1234ze(E) 65% 0,55 14% R-152a 23,8%
R-1234ze(E) 76,2%

Как показано в вышеприведенной таблице, можно получить смесь, содержащую R-152а и R-1234ze(E), имеющих LFL, равный 7 об.% или более, если соотношение фтора в данной смеси превышает 0,44.

Эффективность смесей R-152a/R-1234ze и R-152a/R-1234ze/R-134a

Эффективность выбранных двухкомпонентных и трехкомпонентных композиций согласно настоящему изобретению были оценены в соответствии с циклом идеальной паровой компрессионной холодильной машины. В термодинамической модели используют уравнение Peng Robinson, для состояния, представляющего собой свойства фазы вещества в виде пара и равновесного состояния пар-жидкость. Совместно с полиноминальной корреляцией изменения энтропии идеального газа каждого из компонентов, в случаях их смеси в соответствии с температурой. Принципы, используемые в вышеприведенном уравнении для моделирования термодинамических свойств равновесного состояния пар-жидкость. Более полно раскрытые в "Свойствах газов и жидкостей" (5-е издание) авторами которого являются BE Polling, JM Prausnitz и JM O'Connel, изданное McGraw Hill 2000, в частности, в главах 4 и 8, которые включены здесь в качестве ссылки.

Базовые данные, которые необходимы для использования в данной модели:

критическая температура и критическое давление; давление пара и относящееся к нему свойство фактора ацентричности Питцера; энтальпия идеального газа, и измеренные данные равновесного состояния пар-жидкость для бинарной системы R-152a/R-1234ze(E).

Базовые данные (критические свойства, ацентрический фактор, давление пара, энтальпия идеального газа) для R-152a были получены из литературных источников, включая NIST REFROP 8,0 (которые включены в данный документ в виде ссылки). Критическая точка и давление пара для R-1234ze(E) были измерены экспериментально.

Энтальпия идеального газа для R-1234ze(E) в диапазоне температур была оценена с помощью программного обеспечения, использующего молекулярного моделирование Hyperchem 7.5, которое включено в данный документ в виде ссылки.

Данные равновесного состояния пар-жидкость для бинарной смеси были регрессированы в уравнении Peng Robinson с помощью константы бинарного взаимодействия, включенной в правила смешения Ван-Дер-Ваальса следующим образом. Данные равновесного состояния пар-жидкость для R-152a и R-1234ze(E) были смоделированы с использованием правил смешения изложенных в уравнении Ван-Дер-Ваальса с коррекцией константы взаимодействия для моделирования азеотропной композиции приблизительно 28 мас.% R-1234ze(E) при температуре - 25°С.

Холодильный коэффициент выбранных композиций настоящего изобретения был смоделирован с использованием следующих условий цикла.

Температура конденсации (°С) 60 Температура испарения (°С) 0 Переохлаждение (К) 5 Перегрев (К) 5 Температура всасывания (°С) 15 Изоэнтропическая эффективность 65% Коэффициент очищения 4% Мощность (кВт) 6 Диаметр линии всасывания (мм) 16,2

Данные холодильных коэффициентов данных композиций изложены в следующих таблицах.

Эффективность композиций, описанных в данном изобретении, показывают близкие показатели холодопроизводительности к R-1234yf и в некоторых случаях превышают общую холодопроизводительность данной жидкости, приближаясь к производительности R-134a. Эффективность использования энергии (выраженной как СОР) композиций значительно выше, чем R-1234yf и приближающаяся к R-134a. Падение давления во всасывающей газ линии значительно ниже, чем ожидаемое для R-1234-yf, что является особенно выгодным для автоматических систем кондиционирования или теплонасосных систем.

Таблица 1. Теоретические данные эффективности R-152a/R-1234ze(E) композиций по изобретению, содержащих 22-30 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   22 23 24 25 26 27 28 29 30 R-1234ze(E) (мас.%)   78 77 76 75 74 73 72 71 70   Сравнительные данные   Результаты вычислении 134а R1234yf R1234ze(E) 22/78 23/77 24/76 25/75 26/74 27/73 28/72 29/71 30/70 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.68 5.68 5.68 5.67 5.67 5.67 5.67 5.67 5.67 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 83.7% 83.7% 83.8% 83.8% 83.8% 83.9% 83.9% 84.0% 84.0% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 Температура на входе испарителя °С 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 Температура на выходе холодильника °С 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 13.68 13.72 13.76 13.81 13.85 13.89 13.93 13.97 14.01 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.41 2.42 2.42 2.43 2.44 2.45 2.46 2.47 2.47 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 129.49 130.46 131.44 132.42 133.40 134.38 135.36 136.35 137.34 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.06 2.06 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.08 2.08 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 94.06 94.38 94.69 95.01 95.33 95.64 95.96 96.27 96.58 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 166.80 165.56 164.34 163.12 161.92 160.74 159.57 158.41 157.27 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 15.90 15.82 15.75 15.67 15.60 15.53 15.46 15.39 15.32 Объемная производительность кДж/м³ 1641 1540 1181 1358 1365 1372 1378 1385 1391 1397 1404 1410 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 1113 1101 1090 1079 1068 1057 1047 1036 1026 GWP (TAR)     6 31 32 33 35 36 37 38 39 40 F/(F+H)     0.667 0.558 0.553 0.549 0.545 0.541 0.537 0.533 0.529 0.525 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 88.2% 88.7% 89.1% 89.5% 89.9% 90.4% 90.8% 91.2% 91.6% Относительный холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 107.8% 107.9% 108.0% 108.1% 108.2% 108.3% 108.4% 108.5% 108.6% Относительное падение давления 76.9% 100.0% 117.9% 89.8% 88.9% 88.0% 87.1% 86.2% 85.3% 84.5% 83.6% 82.8%

Таблица 2. Теоретические данные производительности R-152a/R-1234ze(E) композиций по изобретению, содержащих 31-38 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   31 32 33 34 35 36 37 38 R-1234ze(E) (мас.%) 69 68 67 66 65 64 63 62   Сравнительные данные   Результаты вычислений 134а R1234yf R1234ze(E) 31/69 32/68 33/67 34/66 35/65 36/64 37/63 38/62 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.66 5.66 5.66 5.66 5.66 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 84.0% 84.1% 84.1% 84.1% 84.2% 84.2% 84.2% 84.3% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.4 0.4 0.4 0.4 0.3 0.3 0.3 0.3 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.04 14.08 14.12 14.15 14.18 14.22 14.25 14.28 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.48 2.49 2.49 2.50 2.51 2.51 2.52 2.53 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 138.34 139.34 140.34 141.34 142.35 143.36 144.38 145.39 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.08 2.08 2.08 2.08 2.09 2.09 2.09 2.09 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 96.89 97.20 97.51 97.82 98.13 98.44 98.75 99.06 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 156.14 155.02 153.91 152.82 151.74 150.67 149.61 148.56 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 15.26 15.20 15.14 15.08 15.02 14.96 14.91 14.85 Объемная производительность кДж/м³ 1641 1540 1181 1416 1421 1427 1433 1438 1444 1449 1454 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 1017 1007 998 988 979 970 962 953 GWP (TAR)     6 41 42 44 45 46 47 48 49 F/(F+H)     0.667 0.521 0.517 0.513 0.510 0.506 0.502 0.499 0.495 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 88.2% 88.7% 89.1% 89.5% 89.9% 90.4% 90.8% 91.2% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 107.8% 107.9% 108.0% 108.1% 108.2% 108.3% 108.4% 108.5% Относительное падение давления 76.9% 100.0% 117.9% 89.8% 88.9% 88.0% 87.1% 86.2% 85.3% 84.5% 83.6%

Таблица 3. Теоретические данные производительности выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 22 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   22 22 22 22 22 22 22 22 22 R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 68 63 58 53 48 43 38 33 28 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E)     5.79 5.24 5.75 5.67 5.67 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.67 5.68 Коэффициент давления 83.6% 84.7% 82.8% 83.8% 83.8% 83.9% 83.9% 84.0% 84.0% 84.1% 84.1% 84.1% Объемный КПД К 0.0 0.0 0.0 0.5 0.5 0.5 0.5 0.4 0.4 0.3 0.3 0.2 Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 Глайд испарителя °С 0.0 0.0 0.0 -0.2 -0.2 -0.2 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 Температура на входе °С испарителя 55.0 55.0 55.0 54.7 54.7 54.7 54.8 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 Температура на выходе бар - холодильника 16.88 16.46 12.38 14.17 14.41 14.63 14.84 15.05 15.24 15.42 15.58 15.74 Давление холодильника бар 2.92 3.14 2.15 2.50 2.54 2.58 2.62 2.66 2.69 2.72 2.75 2.77 Давление испарителя кДж/кг 123.76 94.99 108.63 130.55 131.12 131.74 132.40 133.12 133.90 134.75 135.67 136.67 Холодильный эффект 2.03 1.91 2.01 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 Холодильный коэффициент °С 99.15 92.88 86.66 95.16 95.72 96.28 96.85 97.43 98.02 98.62 99.24 99.88 Температура нагнетания кг/час 174.53 227.39 198.83 165.45 164.73 163.96 163.14 162.26 161.32 160.30 159.21 158.05 Массовый расход м³/час 13.16 14.03 18.29 15.33 15.07 14.83 14.61 14.40 14.21 14.03 13.86 13.71 Объемный расход кДж/м³ 1641 1540 1181 1409 1433 1457 1479 1500 1520 1540 1558 1575 Объемная производительность кПа/м 953 1239 1461 1067 1045 1025 1006 987 970 953 937 922 Падение давления     6 160 225 290 355 419 484 549 613 678 GWP (TAR)     0.667 0.559 0.559 0.560 0.560 0.561 0.561 0.562 0.562 0.563 F/(F+H) 106.6% 100.0% 76.7% 91.5% 93.1% 94.6% 96.0% 97.4% 98.8% 100.0% 101.2% 102.3% Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.0% 100.0% 105.3% 107.7% 07.7% 107.7% 07.7% 107.7% 107.7% 107.7% 107.8% 107.9% холодильный коэффициент 76.9% 100.0% 117.9% 86.1% 84.4% 82.7% 81.2% 79.7% 78.3% 76.9% 75.6% 74.4%

Таблица 4. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 23 мас.% R-152a. R-152a (мас.%)   23 23 23 23 23 23 23 23 23 R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 67 62 57 52 47 42 37 32 27 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E)   Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.67 5.67 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.68 5.68 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 83.8% 83.9% 83.9% 84.0% 84.0% 84.1% 84.1% 84.1% 84.2% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.5 0.5 0.5 0.5 0.4 0.4 0.3 0.3 0.2 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.2 -0.2 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.7 54.7 54.7 54.8 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.21 14.44 14.66 14.87 15.07 15.26 15.43 15.60 15.75 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.51 2.55 2.59 2.63 2.66 2.69 2.72 2.75 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 131.54 132.13 132.76 133.43 134.17 134.96 135.83 136.77 137.79 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 95.48 96.04 96.60 97.17 97.75 98.35 98.95 99.57 100.21 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 164.21 163.48 162.71 161.88 160.99 160.04 159.02 157.93 156.76 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 15.26 15.01 14.77 14.55 14.35 14.16 13.99 13.83 13.68 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1415 1439 1462 1484 1505 1525 1544 1562 1579 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 1056 1035 1015 996 978 961 945 929 914 GWP(TAR)     6 162 226 291 356 420 485 550 615 679 F/(F+H)     0.667 0.554 0.555 0.555 0.556 0.557 0.557 0.558 0.558 0.559 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 91.9% 93.5% 95.0% 96.4% 97.8% 99.1% 100.3% 101.5% 102.5% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 107.9% 07.8% 107.8% 107.8% 107.8% 107.8% 107.9% 107.9% 108.0% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 85.2% 83.5% 81.9% 80.4% 79.0% 77.6% 76.3% 75.0% 73.8%

Таблица 5. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 24 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   24 24 24 24 24 24 24 24 24 R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 66 61 56 51 46 41 36 31 26 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E) 24/10/66 24/15/61 24/20/56 24/25/51 24/30/46 24/35/41 24/40/36 24/45/31 24/50/26 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.67 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.67 5.68 5.69 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 83.9% 83.9% 84.0% 84.0% 84.1% 84.1% 84.1% 84.2% 84.2% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.5 0.5 0.5 0.4 0.4 0.4 0.3 0.2 0.2 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 Температура на входе испарителя °С 0.0 0.0 0.0 -0.2 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 Температура на выходе холодильника °С 55.0 55.0 55.0 54.7 54.7 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.25 14.47 14.69 14.90 15.09 15.28 15.45 15.61 15.76 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.51 2.56 2.59 2.63 2.67 2.70 2.72 2.75 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 132.54 133.13 133.78 134.47 135.22 136.03 136.91 137.87 138.91 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 2.07 2.07 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 95.80 96.36 96.92 97.49 98.08 98.67 99.28 99.91 100.55 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 162.98 162.24 161.46 160.63 159.74 158.79 157.76 156.67 155.50 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 15.20 14.95 14.72 14.50 14.30 14.12 13.95 13.79 13.65 Объемная производительность кДж/м³ 1641 1540 1181 1421 1445 1468 1489 1510 1530 1548 1566 1583 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 1045 1025 1005 987 969 953 937 921 906 GWP (ТАК)     6 163 227 292 357 422 486 551 616 680 F/(F+H)     0.667 0.550 0.551 0.551 0.552 0.552 0.553 0.554 0.554 0.555 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 92.3% 93.8% 95.3% 96.7% 98.1% 99.4% 100.6% 101.7% 102.8% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 108.0% 107.9% 107.9% 107.9% 107.9% 107.9% 108.0% 108.0% 108.1% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 84.4% 82.7% 81.2% 79.7% 78.2% 76.9% 75.6% 74.3% 73.2%

Таблица 6. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 25 мас.% R-152a R-152a (мас.%)     25 25 25 25 25 25 25 25 25   R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50   R-1234ze(E) (мас.%) 65 60 55 50 45 40 35 30 25   Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E) 25/10/65 25/15/60 25/20/55 25/25/50 25/30/45 25/35/40 25/40/35 25/45/30 25/50/25 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.67 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.67 5.68 5.69 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 83.9% 84.0% 84.0% 84.1% 84.1% 84.1% 84.2% 84.2% 84.2% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.5 0.5 0.5 0.4 0.4 0.3 0.3 0.2 0.2 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.2 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.28 14.51 14.72 14.92 15.12 15.30 15.46 15.62 15.77 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.52 2.56 2.60 2.64 2.67 2.70 2.73 2.75 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 133.53 134.14 134.80 135.51 136.27 137.10 138.01 138.98 140.04 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 96.12 96.67 97.24 97.81 98.40 99.00 99.61 100.24 100.88 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 161.76 161.02 160.24 159.40 158.51 157.54 156.52 155.42 154.25 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 15.13 14.89 14.66 14.45 14.26 14.08 13.91 13.76 13.62 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1427 1451 1473 1494 1515 1534 1553 1570 1586 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 1035 1015 996 978 961 944 928 913 899 GWP(TAR)     6 164 229 293 358 423 487 552 617 682 F/(F+H)     0.667 0.546 0.547 0.547 0.548 0.548 0.549 0.550 0.550 0.551 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 92.7% 94.2% 95.7% 97.1% 98.4% 99.6% 100.8% 102.0% 103.0% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 108.1% 108.0% 108.0% 108.0% 108.0% 108.1% 108.1% 108.2% 108.2% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 83.6% 81.9% 80.4% 78.9% 77.5% 76.2% 74.9% 73.7% 72.6%

Таблица 7. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 26 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   26 26 26 26 26 26 26 26 26 R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 64 59 54 49 44 39 34 29 24 Результаты вычислений Сравнительные данные   134а R1234yf R1234ze(E) 26/10/64 26/15/59 26/20/54 26/25/49 26/30/44 26/35/39 26/40/34 26/45/29 26/50/24 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.67 5.68 5.69 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 83.9% 84.0% 84.0% 84.1% 84.1% 84.2% 84.2% 84.2% 84.2% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.5 0.5 0.4 0.4 0.4 0.3 0.3 0.2 0.2 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.32 14.54 14.75 14.95 15.14 15.31 15.48 15.63 15.77 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.53 2.57 2.61 2.64 2.67 2.70 2.73 2.75 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 134.53 135.16 135.83 136.55 137.33 138.18 139.10 140.09 141.17 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 96.43 96.99 97.56 98.13 98.72 99.32 99.94 100.57 101.21 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 160.55 159.81 159.03 158.18 157.28 156.32 155.28 154.18 153.01 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 15.07 14.83 14.61 14.41 14.22 14.04 13.88 13.73 13.59 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1433 1456 1478 1499 1519 1539 1557 1574 1590 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 1025 1006 987 969 952 936 921 906 892 GWP (TAR)     6 165 230 294 359 424 489 553 618 683 F/(F+H)     0.667 0.542 0.543 0.543 0.544 0.544 0.545 0.546 0.546 0.547 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 93.1% 94.6% 96.0% 97.4% 98.7% 99.9% 101.1% 102.2% 103.2% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 108.2% 108.1% 108.1% 108.1% 108.1% 108.2% 108.2% 108.3% 108.4% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 82.7% 81.2% 79.7% 78.2% 76.9% 75.5% 74.3% 73.1% 72.0%

Таблица 8. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 27 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   27 27 27 27 27 27 27 27 27 R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 63 58 53 48 43 38 33 28 23 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E) 27/10/63 27/15/58 27/20/53 27/25/48 27/30/43 27/35/38 27/40/33 27/45/28 27/50/23 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.67 5.68 5.69 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 84.0% 84.0% 84.1% 84.1% 84.2% 84.2% 84.2% 84.2% 84.3% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.5 0.5 0.4 0.4 0.4 0.3 0.3 0.2 0.2 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.35 14.57 14.78 14.97 15.16 15.33 15.49 15.64 15.78 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.53 2.57 2.61 2.64 2.68 2.71 2.73 2.75 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 135.54 136.18 136.86 137.60 138.40 139.26 140.20 141.21 142.30 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 96.75 97.31 97.88 98.45 99.04 99.65 100.26 100.90 101.54 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 159.36 158.62 157.83 156.98 156.07 155.10 154.07 152.96 151.79 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 15.01 14.78 14.56 14.36 14.17 14.00 13.84 13.69 13.56 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1439 1462 1483 1504 1524 1543 1561 1577 1593 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 1015 996 978 960 944 928 913 898 884 GWP (ТАК)     6 166 231 296 360 425 490 554 619 684 F/(F+H)     0.667 0.538 0.539 0.539 0.540 0.540 0.541 0.542 0.542 0.543 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 93.5% 94.9% 96.3% 97.7% 99.0% 100.2% 101.4% 102.5% 103.5% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 108.3% 108.2% 108.2% 108.2% 108.3% 108.3% 108.3% 108.4% 108.5% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 82.0% 80.4% 78.9% 77.5% 76.2% 74.9% 73.7% 72.5% 71.4%

Таблица 9. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 28 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   28 28 28 28 28 28 28 28 28 R-134a (мас.%)   10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%)   62 57 52 47 42 37 32 27 22 Результаты вычислений Сравнительные данные     134a R1234yf R1234ze(E) 28/10/62 28/15/57 28/20/52 28/25/47 28/30/42 28/35/37 28/40/32 28/45/27 28/50/22 Коэффициент давления 5,79 5,24 5,75 5,66 5,66 5,66 5,66 5,66 5,67 5,67 5,68 5,69 Объемный КПД 83,6% 84,7% 82,8% 84,0% 84,1% 84,1% 84,1% 84,2% 84,2% 84,2% 84,3% 84,3% Глайд холодильника К 0,0 0,0 0,0 0,5 0,4 0,4 0,4 0,3 0,3 0,2 0,2 0,2 Глайд испарителя К 0,0 0,0 0,0 0,3 0,3 0,2 0,2 0,2 0,1 0,1 0,1 0,1 Температура на входе °С испарителя 0,0 0,0 0,0 -0,1 -0,1 -0,1 -0,1 -0,1 -0,1 0,0 0,0 0,0 Температура на выходе °С холодильника 55,0 55,0 55,0 54,8 54,8 54,8 54,8 54,8 54,9 54,9 54,9 54,9 Давление холодильника бар 16,88 16,46 12,38 14,39 14,60 14,80 14,99 15,18 15,35 15,51 15,65 15,79 Давление испарителя бар 2,92 3,14 2,15 2,54 2,58 2,62 2,65 2,68 2.71 2,73 2,75 2,77 Холодильный эффект кДж/кг 123,76 94,99 108,63 136,55 137,20 137,90 138,65 139,46 140,35 141,30 142,33 143,44 Холодильный коэффициент 2,03 1,91 2,01 2,07 2,07 2,07 2,07 2,07 2,07 2,07 2,08 2,08 Температура нагнетания °С 99,15 92,88 86,66 97,06 97,63 98,19 98,77 99,37 99,97 100,59 101,22 101,87 Массовый расход кг/час 174,53 227,39 198,83 158,19 157,44 156,64 155,79 154,88 153,90 152,87 151,76 150,59 Объемный расход м³/час 13,16 14,03 18,29 14,95 14,72 14,51 14,31 14,13 13,96 13,81 13.66 13,53 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1445 1467 1489 1509 1529 1547 1565 1581 1596 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 1006 987 969 952 936 920 905 891 877 GWP(TAR)     6 167 232 297 361 426 491 556 620 685 F/(F+H)     0,667 0,534 0,535 0,535 0,536 0,537 0,537 0,538 0,538 0,539 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106,6% 100,0% 76,7% 93,8% 95,3% 96,7% 98,0% 99,3% 100,5% 101,6% 102,7% 103,7% холодильный коэффициент 106,0% 100,0% 105,3% 108,4% 108,3% 108,3% 108,3% 108,4% 108,4% 108,5% 108,5% 108,6% Коэффициент давления 76,9% 100,0% 117,9% 81,2% 79,7% 78,2% 76,8% 75,5% 74,3% 73,1% 71,9% 70,8%

Таблица 10. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 29 мас.% R-152a R-152a (%в весовом отношении)   29 29 29 29 29 29 29 29 29 R-134a (%в весовом отношении) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (%в весовом отношении) 61 56 51 46 41 36 31 26 21 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E) 29/10/61 29/15/56 29/20/51 29/25/46 29/30/41 29/35/36 29/40/31 29/45/26 29/50/21 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.68 5.69 5.70 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 84.1% 84.1% 84.1% 84.2% 84.2% 84.2% 84.3% 84.3% 84.3% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 - 0.4 0.4 0.4 0.4 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.2 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.42 14.63 14.83 15.02 15.20 15.36 15.52 15.66 15.79 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.55 2.58 2.62 2.65 2.68 2.71 2.73 2.75 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 137.56 138.22 138.93 139.70 140.54 141.44 142.41 143.45 144.58 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.07 2.08 2.08 2.08 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 97.38 97.94 98.51 99.09 99.69 100.29 100.92 101.55 102.20 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 157.02 156.27 155.47 154.61 153.70 152.72 151.68 150.57 149.40 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 14.89 14.67 14.46 14.27 14.09 13.92 13.77 13.63 13.50 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1450 1472 1494 1514 1533 1551 1568 1585 1600 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 996 978 960 944 928 912 898 884 870 GWP (TAR)     6 168 233 298 363 427 492 557 621 686 F/(F+H)     0.667 0.530 0.531 0.531 0.532 0.533 0.533 0.534 0.535 0.535 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 94.2% 95.6% 97.0% 98.3% 99.6% 100.7% 101.9% 102.9% 103.9% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 108.5% 108.5% 108.4% 108.5% 108.5% 108.5% 108.6% 108.6% 108.7% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 80.4% 78.9% 77.5% 76.2% 74.9% 73.6% 72.5% 71.3% 70.2%

Таблица 11. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 30 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   30 30 30 30 30 30 30 30 30 R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 60 55 50 45 40 35 30 25 20 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E) 30/10/60 30/15/55 30/20/50 30/25/45 30/30/40 30/35/35 30/40/30 30/45/25 30/50/20 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.68 5.69 5.70 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 84.1% 84.1% 84.2% 84.2% 84.2% 84.3% 84.3% 8 4.3% 84.3% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.4 0.4 0.4 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.45 14.66 14.85 15.04 15.21 15.38 15.53 15.67 15.80 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.55 2.59 2.62 2.66 2.69 2.71 2.74 2.76 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 138.57 139.25 139.98 140.76 141.61 142.53 143.52 44.58 145.72 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 97.69 98.26 98.83 99.41 100.01 100.62 101.24 101.88 102.53 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 155.87 155.12 154.31 153.45 152.53 151.55 150.51 149.40 148.23 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 14.84 14.62 14.42 14.23 14.05 13.89 13.74 13.60 13.48 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1456 1478 1498 1518 1537 1555 1572 1588 1603 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 987 969 952 935 920 905 890 877 863 GWP (TAR)     6 170 234 299 364 428 493 558 623 687 F/(F+H)     0.667 0.526 0.527 0.528 0.528 0.529 0.530 0.530 0.531 0.531 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 94.5% 96.0% 97.3% 98.6% 99.8% 101.0% 102.1% 103.1% 104.1% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 108.6% 108.6% 108.6% 108.6% 108.6% 08.6% 108.7% 108.8% 108.9% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 79.7% 78.2% 76.8% 75.5% 74.2% 73.0% 71.9% 70.8% 69.7%

Таблица 12. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 31 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   31 31 31 31 31 31 31 31 31 R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 59 54 49 44 39 34 29 24 19 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E) 31/10/59 31/15/54 31/20/49 31/25/44 31/30/39 31/35/34 31/40/29 31/45/24 31/50/19 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.67 5.68 5.69 5.70 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 84.1% 84.2% 84.2% 84.2% 84.3% 84.3% 84.3% 84.3% 84.4% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.4 0.4 0.4 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.2 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.48 14.68 14.88 15.06 15.23 15.39 15.54 15.68 15.80 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.56 2.60 2.63 2.66 2.69 2.71 2.74 2.76 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 139.59 140.28 141.03 141.83 142.69 143.62 144.63 145.71 146.87 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 98.01 98.57 99.15 99.73 100.33 100.94 101.57 102.21 102.86 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 154.74 153.97 153.16 152.30 151.38 150.39 149.35 148.24 147.07 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 14.78 14.57 14.37 14.18 14.01 13.85 13.71 13.57 13.45 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1461 1483 1503 1523 1542 1559 1576 1591 1606 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 978 960 944 927 912 897 883 870 857 GWP (TAR)     6 171 235 300 365 430 494 559 624 688 F/(F+H)     0.667 0.522 0.523 0.524 0.524 0.525 0.526 0.526 0.527 0.528 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 94.9% 96.3% 97.6% 98.9% 100.1% 101.3% 102.3% 103.4% 104.3% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 108.7% 108.7% 108.7% 108.7% 108.7% 108.7% 108.8% 108.9% 109.0% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 79.0% 77.5% 76.2% 74.9% 73.6% 72.4% 71.3% 70.2% 69.1%

Таблица 13. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 32 мас.% R-152a К-152а (мас.%)   32 32 32 32 32 32 32 32 32 К-134а (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 58 53 48 43 38 33 28 23 18 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E) 32/10/58 32/15/53 32/20/48 32/25/43 32/30/38 32/35/33 32/40/28 32/45/23 32/50/18 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.67 5.68 5.69 5.70 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 84.2% 84.2% 84.2% 84.3% 84.3% 84.3% 84.4% 84.4% 84.4% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.4 0.4 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.2 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 0.0 Температура на входе испарителя °С 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 0.0 0.0 Температура на выходе холодильника °С 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.51 14.71 14.90 15.08 15.25 15.41 15.55 15.69 15.81 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.56 2.60 2.63 2.66 2.69 2.72 2.74 2.76 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 140.61 141.32 142.08 142.89 143.77 144.72 145.75 146.85 148.02 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.09 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 98.32 98.88 99.46 100.05 100.65 101.26 101.89 102.53 103.19 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 153.61 152.85 152.03 151.16 150.23 149.25 148.20 147.09 145.92 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 14.73 14.52 14.32 14.14 13.97 13.82 13.68 13.54 13.43 Объемная производительность кДж/м³ 1641 1540 1181 1466 1488 1508 1527 1546 1563 1579 1595 1609 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 969 952 935 920 904 890 876 863 850 GWP (TAR)     6 172 237 301 366 431 495 560 625 689 F/(F+H)     0.667 0.519 0.519 0.520 0.521 0.521 0.522 0.523 0.523 0.524 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 95.2% 96.6% 97.9% 99.2% 100.4% 101.5% 102.6% 103.6% 104.5% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 108.8% 108.8% 108.8% 108.8% 108.8% 108.9% 108.9% 109.0% 109.1% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 78.2% 76.8% 75.5% 74.2% 73.0% 71.8% 70.7% 69.6% 68.6%

Таблица 14. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 33 мас.% R-152a R-152a (мас.%)       33 33 33 33 33 33 33 33 33 R-134a (мас.%)       10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%)       57 52 47 42 37 32 27 22 17 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E) 33/10/57 33/15/52 33/20/47 33/25/42 33/30/37 33/35/32 33/40/27 33/45/22 33/50/17 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.67 5.68 5.69 5.71 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 84.2% 84.2% 84.3% 84.3% 84.3% 84.4% 84.4% 84.4% 84.4% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.4 0.4 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.0 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 0.0 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.54 14.74 14.92 15.10 15.26 15.42 15.56 15.69 15.81 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.57 2.60 2.64 2.67 2.69 2.72 2.74 2.76 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 141.64 142.36 143.13 143.96 144.86 145.83 146.87 147.98 149.18 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.09 2.09 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 98.63 99.20 99.78 100.37 100.97 101.58 102.21 102.86 103.52 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 152.50 151.73 150.91 150.04 149.11 148.12 147.07 145.96 144.79 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 14.68 14.47 14.28 14.10 13.94 13.79 13.65 13.52 13.40 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1472 1493 1513 1532 1550 1567 1583 1598 1612 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 961 944 927 912 897 883 869 856 844 GWP (TAR)     6 173 238 302 367 432 497 561 626 691 F/(F+H)     0.667 0.515 0.516 0.516 0.517 0.518 0.518 0.519 0.520 0.520 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 95.6% 96.9% 98.2% 99.5% 100.7% 101.8% 102.8% 103.8% 104.7% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 108.9% 108.9% 108.9% 108.9% 108.9% 109.0% 109.0% 109.1% 109.2% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 77.5% 76.2% 74.8% 73.6% 72.4% 71.2% 70.2% 69.1% 68.1%

Таблица 15. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 34 мас.% R-152a R-152a (мас.%   34 34 34 34 34 34 34 34 34 R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 56 51 46 41 36 31 26 21 16 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E) 34/10/56 34/15/51 34/20/46 34/25/41 34/30/36 34/35/31 34/40/26 34/45/21 34/50/16 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.68 5.68 5.70 5.71 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 84.2% 84.3% 84.3% 84.3% 84.4% 84.4% 84.4% 84.4% 84.4% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.4 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.2 0.1 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.0 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 0.0 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.57 14.76 14.94 15.12 15.28 15.43 15.57 15.70 15.82 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.58 2.61 2.64 2.67 2.70 2.72 2.74 2.76 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 142.67 143.40 144.19 145.04 145.95 146.94 147.99 149.13 150.33 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.09 2.09 2.09 2.09 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 98.94 99.51 100.09 100.68 101.29 101.91 102.54 103.19 103.85 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 151.40 150.62 149.80 148.92 147.99 147.00 145.95 144.84 143.68 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 14.63 14.43 14.24 14.06 13.90 13.75 13.62 13.49 13.38 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1477 1497 1517 1536 1554 1571 1586 1601 1615 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 952 935 919 904 890 876 862 850 837 GWP (ТАК)     6 174 239 304 368 433 498 562 627 692 F/(F+H)     0.667 0.511 0.512 0.513 0.513 0.514 0.515 0.515 0.516 0.517 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 95.9% 97.2% 98.5% 99.8% 100.9% 102.0% 103.0% 104.0% 104.9% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 109.0% 109.0% 109.0% 109.0% 109.0% 109.1% 109.1% 109.2% 109.3% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 76.9% 75.5% 74.2% 73.0% 71.8% 70.7% 69.6% 68.6% 67.6%

Таблица 16. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 35 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   35 35 35 35 35 35 35 35 35 R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 55 50 45 40 35 30 25 20 15 Результаты вычислений Сравнительные данные   134а R1234yf R1234ze(E) 35/10/55 35/15/50 55/20/45 35/25/40 35/30/35 35/35/30 35/40/25 35/45/20 35/50/15 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.68 5.69 5.70 5.71 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 84.3% 84.3% 84.3% 84.4% 84.4% 84.4% 84.4% 84.4% 84.5% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.4 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.0 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.8 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.59 14.79 14.97 15.14 15.30 15.44 15.58 15.71 15.82 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.58 2.61 2.64 2.67 2.70 2.72 2.74 2.76 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 143.70 144.45 145.25 146.12 147.05 148.05 149.12 150.27 151.49 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 99.25 99.82 100.41 101.00 101.61 102.23 102.86 103.51 104.17 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 150.31 149.53 148.71 147.83 146.89 145.90 144.85 143.74 142.58 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 14.58 14.38 14.20 14.03 13.87 13.72 13.59 13.47 13.35 Объемная производительность кДж/м³ 1641 1540 1181 1482 1502 1522 1540 1558 1574 1590 1604 1617 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 944 927 912 897 882 869 856 843 831 GWP(TAR)     6 175 240 305 369 434 499 564 628 693 F/(F+H)     0.667 0.508 0.508 0.509 0.510 0.510 0.511 0.512 0.513 0.513 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 96.2% 97.6% 98.8% 100.0% 101.2% 102.2% 103.2% 104.2% 105.1% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 109.1% 109.1% 109.1% 109.1% 109.1% 109.2% 109.3% 109.3% 109.5% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 76.2% 74.9% 73.6% 72.4% 71.2% 70.1% 69.1% 68.0% 67.1%

Таблица 17. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 36 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   36 36 36 36 36 36 36 36 36 R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 54 49 44 39 34 29 24 19 14 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E) 36/10/54 36/15/49 36/20/44 36/25/39 36/30/34 36/35/29 36/40/24 36/45/19 36/50/14 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.66 5.67 5.68 5.69 5.70 5.71 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 84.3% 84.3% 84.4% 84.4% 84.4% 84.4% 84.5% 84.5% 84.5% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.0 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.62 14.81 14.99 15.15 15.31 15.45 15.59 15.71 15.82 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.59 2.62 2.65 2.68 2.70 2.72 2.74. 2.76 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 144.74 145.50 146.32 147.20 148.15 149.16 150.25 151.42 152.66 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.10 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 99.56 100.14 100.72 101.32 101.92 102.55 103.18 103.84 104.50 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 149.23 148.45 147.62 146.74 145.80 144.81 143.76 142.65 141.49 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 14.53 14.34 14.16 13.99 13.83 13.69 13.56 13.44 13.33 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1487 1507 1526 1544 1561 1578 1593 1607 1620 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 936 920 904 889 875 862 849 837 825 GWP (TAR)     6 176 241 306 371 435 500 565 629 694 F/(F+H)     0.667 0.504 0.505 0.505 0.506 0.507 0.508 0.508 0.509 0.510 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 96.6% 97.9% 99.1% 100.3% 101.4% 102.5% 103.5% 104.4% 105.2% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 109.1% 109.2% 109.2% 109.2% 109.2% 109.3% 109.4% 109.5% 109.6% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 75.5% 74.2% 73.0% 71.8% 70.7% 69.6% 68.5% 67.5% 66.6%

Таблица 18. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 37 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   37 37 37 37 37 37 37 37 37 R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 53 48 43 38 33 28 23 18 13 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E) 37/10/53 37/15/48 37/20/43 37/25/38 37/30/33 37/35/28 37/40/23 37/45/18 37/50/13 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.67 5.67 5.68 5.69 5.70 5.72 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 84.3% 84.4% 84.4% 84.4% 84.4% 84.5% 84.5% 84.5% 84.5% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.0 0.0 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.8 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.65 14.83 15.01 15.17 15.32 15.47 15.60 15.72 15.82 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.59 2.62 2.65 2.68 2.70 2.72 2.74 2.76 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 145.78 146.56 147.39 148.29 149.25 150.28 151.39 152.57 153.83 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.10 2.10 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 99.87 100.45 101.03 101.63 102.24 102.87 103.51 104.16 104.83 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 148.17 147.38 146.55 145.66 144.72 143.73 142.68 141.57 140.42 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 14.48 14.29 14.12 13.95 13.80 13.66 13.53 13.42 13.31 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1491 1511 1530 1548 1565 1581 1596 1610 1623 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 928 912 897 882 868 855 843 830 819 GWP (ТАК)     6 178 242 307 372 436 501 566 630 695 F/(F+H)     0.667 0.500 0.501 0.502 0.503 0.503 0.504 0.505 0.506 0.506 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 96.9% 98.2% 99.4% 100.5% 101.7% 102.7% 103.7% 104.6% 105.4% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 109.2% 109.2% 109.3% 109.3% 109.3% 109.4% 109.5% 109.6% 109.7% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 74.9% 73.6% 72.4% 71.2% 70.1% 69.0% 68.0% 67.0% 66.1%

Таблица 19. Теоретические данные эффективности для выбранных R-152a/R-1234ze(E)/R-134a смесей, содержащих 38 мас.% R-152a R-152a (мас.%)   38 38 38 38 38 38 38 38 38 R-134a (мас.%) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 R-1234ze(E) (мас.%) 52 47 42 37 32 27 22 17 12 Результаты вычислений Сравнительные данные     134а R1234yf R1234ze(E) 38/10/52 38/15/47 38/20/42 38/25/37 38/30/32 33/35/27 38/40/22 38/45/17 38/50/12 Коэффициент давления 5.79 5.24 5.75 5.66 5.66 5.66 5.67 5.67 5.68 5.69 5.71 5.72 Объемный КПД 83.6% 84.7% 82.8% 84.3% 84.4% 84.4% 84.4% 84.5% - 84.5% 84.5% 84.5% 84.5% Глайд холодильника К 0.0 0.0 0.0 0.3 0.3 0.3 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 Глайд испарителя К 0.0 0.0 0.0 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.0 0.0 Температура на входе °С испарителя 0.0 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Температура на выходе °С холодильника 55.0 55.0 55.0 54.8 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 54.9 Давление холодильника бар 16.88 16.46 12.38 14.67 14.85 15.02 15.19 15.34 15.48 15.60 15.72 15.82 Давление испарителя бар 2.92 3.14 2.15 2.59 2.63 2.65 2.68 2.70 2.72 2.74 2.76 2.77 Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 108.63 146.82 147.62 148.46 149.38 150.36 151.41 152.53 153.73 155.00 Холодильный коэффициент 2.03 1.91 2.01 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.10 2.10 2.10 Температура нагнетания °С 99.15 92.88 86.66 100.18 100.76 101.35 101.95 102.56 103.19 103.83 104.48 105.15 Массовый расход кг/час 174.53 227.39 198.83 147.11 146.33 145.49 144.60 143.66 142.66 141.61 140.51 139.36 Объемный расход м³/час 13.16 14.03 18.29 14.44 14.25 14.08 13.92 13.77 13.63 13.51 13.39 13.29 Объемная кДж/м³ производительность 1641 1540 1181 1496 1516 1534 1552 1569 1585 1599 1613 1625 Падение давления кПа/м 953 1239 1461 920 904 889 875 862 849 836 824 813 GWP (TAR)     6 179 243 308 373 438 502 567 632 696 F/(F+H)     0.667 0.497 0.498 0.498 0.499 0.500 0.501 0.501 0.502 0.503 Холодопроизводительность относительно R-1234yf 106.6% 100.0% 76.7% 97.2% 98.4% 99.7% 100.8% 101.9% 102.9% 103.9% 104.8% 105.6% холодильный коэффициент 106.0% 100.0% 105.3% 109.3% 109.3% 109.4% 109.4% 109.4% 109.5% 109.6% 109.7% 109.8% Коэффициент давления 76.9% 100.0% 117.9% 74.2% 73.0% 71.8% 70.6% 69.5% 68.5% 67.5% 66.5% 65.6%

Изобретение относится к теплообменной композиции, содержащей от приблизительно 22 до приблизительно 38 мас. % R-152-a, от приблизительно 10 до приблизительно 50 мас. % R-134а и от приблизительно 12 до приблизительно 68 мас. % R-1234ze(E). Также изобретение относится к теплообменному устройству, способу его модернизации, устройству для генерации механической энергии продувочному агенту, к пене и пенной композиции, распыляемой композиции, способу охлаждения, нагрева, очистки изделия и экстракции веществ, которые содержат указанную теплообменную композицию. 17 н. и 29 з.п. ф-лы, 1 ил., 19 табл.

1. Теплообменная композиция, содержащая от приблизительно 22 до приблизительно 38 мас. % R-152a, от приблизительно 10 до приблизительно 50 мас. % R-134а и от приблизительно 12 до приблизительно 68 мас. % R-1234ze(E).

2. Композиция по п. 1, содержащая от приблизительно 22 до приблизительно 38 мас. % R-152a, от приблизительно 20 до приблизительно 50 мас. % R-134a и от приблизительно 12 до приблизительно 60 мас. % R-1234ze(E).

3. Композиция по п. 2, содержащая от приблизительно 28 до приблизительно 38 мас. % R-152a, от приблизительно 15 до приблизительно 50 мас. % R-134a и от приблизительно 12 до приблизительно 60 мас. % R-1234ze(E).

4. Композиция по п. 1, содержащая от приблизительно 31 до приблизительно 38 мас. % R-152a, от приблизительно 10 до приблизительно 50 мас. % R-134a и от приблизительно 12 до приблизительно 60 мас. % R-1234ze(E).

5. Композиция по п. 1, состоящая по существу из R-1234ze(E), R-152a и R-134a.

6. Композиция по п. 1, которая имеет GWP менее чем 1000, предпочтительно менее чем 150.

7. Композиция по п. 1, где температурный глайд меньше чем приблизительно 10К, предпочтительно меньше чем приблизительно 5К.

8. Композиция по п. 1, которая имеет объемную производительность в пределах приблизительно 15%, предпочтительно приблизительно 10% от используемого хладагента, подлежащего замене.

9. Композиция по п. 1, которая является менее огнеопасной, чем R-152a или R1234yf по отдельности.

10. Композиция по п. 9, которая имеет:
(a) высокий предел огнеопасности;
(b) более высокую энергию зажигания и/или
(c) низкую скорость пламени
по сравнению с R-152а или R-1234yf по отдельности.

11. Композиция по п. 1, которая имеет производительность рабочего цикла в пределах приблизительно 5% от используемого хладагента, предназначенного для замены.

12. Композиция по п. 1, которая имеет температуру на выходе компрессора в пределах приблизительно 15К, предпочтительно в пределах приблизительно 10К по сравнению с используемым хладагентом, предназначенным для замены.

13. Композиция по п. 1, дополнительно содержащая любрикант.

14. Композиция по п. 13, где любрикант выбирают из группы, состоящей из минерального масла, силиконового масла, полиалкилбензолов (PABs), полиол эфиров (POEs), полиалкиленгликолей (PAGs), эфиров полиалкиленгликолей (PAG esters), поливиниловых эфиров (PVEs), поли(альфа-олефинов) и их комбинаций.

15. Композиция по п. 13, дополнительно содержащая стабилизатор.

16. Композиция по п. 15, где стабилизатор выбирают из группы, состоящей из диенсодержащих соединений, фосфатов, соединений фенола и эпоксидов и смесей из них.

17. Композиция по п. 1, дополнительно содержащая огнезащитный состав.

18. Композиция по п. 17, где дополнительный огнезащитный состав выбирают из группы, состоящей из три-(2-хлорэтил)-фосфата, (хлоропропил) фосфата, три-(2,3-дибромпропил)-фосфата, три-(1,3-дихлорпропил)-фосфата, диаммония фосфата, различных галогенированных ароматических соединений, оксида сурьмы, тригидрата алюминия, поливинилхлорида, фторированного йодистого углерода, фторированного бромистого углерода, трифторйодометана, перфторалкиламинов, бромфторалкиламинов и смесей из них.

19. Композиция по п. 1, которая является композицией-хладагентом.

20. Теплообменное устройство, которое содержит композицию по п. 1.

21. Применение композиции по п. 1 в теплообменном устройстве.

22. Теплообменное устройство по п. 20, которое является холодильным устройством.

23. Теплообменное устройство по п. 22, которое выбрано из группы, состоящей из автоматических систем кондиционирования воздуха, бытовых систем кондиционирования воздуха, промышленных систем кондиционирования воздуха, бытовых холодильных систем, бытовых морозильных систем, промышленных холодильных систем, промышленных морозильных систем, систем кондиционирования чиллерами, холодильных систем с чиллерами и промышленных или бытовых теплонасосных систем.

24. Теплообменное устройство по п. 22, которое содержит компрессор.

25. Продувочный агент, содержащий композицию по п. 1.

26. Пенная композиция, содержащая один или более компонентов, способных образовывать пену, и композицию по п. 1, где один или более компонентов, способных образовывать пену, выбирают из полиуретанов, термопластичных полимеров и смол, таких как полистирол, и эпоксидные смолы и их смеси.

27. Пена, содержащая композицию по п. 1.

28. Распыляемая композиция, включающая материал для распыления и пропеллент, содержащий композицию по п. 1.

29. Способ охлаждения изделия, который включает конденсирование композиции по п. 1 и последующее испарение упомянутой композиции в непосредственной близости от охлаждаемого изделия.

30. Способ нагрева изделия, который включает конденсирование композиции по п. 1 в непосредственной близости от нагреваемого изделия и последующее испарение упомянутой композиции.

31. Способ экстракции вещества из биомассы, включающий контактирование биомассы с растворителем, содержащим композицию по п. 1, и отделение данного вещества от растворителя.

32. Способ очистки изделия, включающий контактирование изделия с растворителем, содержащим композицию по п. 1.

33. Способ экстракции вещества из водного раствора или из сыпучей твердой матрицы, включающий контактирование водного раствора или матрицы с растворителем, содержащим композицию по п. 1, и отделение данного вещества от растворителя.

34. Устройство для генерирования механической энергии, содержащее композицию по п. 1.

35. Устройство для генерирования механической энергии по п. 34, которое приспособлено для использования цикла Ренкина или его модификации с целью генерирования работы из тепла.

36. Способ модернизации теплообменного устройства, включающий этап удаления имеющейся теплообменной жидкости и введение композиции по п. 1.

37. Способ по п. 36, в котором теплообменное устройство является холодильным устройством.

38. Способ по п. 37, в котором теплообменное устройство является системой кондиционирования воздуха.

39. Способ уменьшения воздействия на окружающую среду, являющегося результатом действия продукта, содержащего соответствующее соединение или композицию, и данный способ включает, по меньшей мере, частичную замену имеющегося соединения или композиции на композицию по п. 1.

40. Способ получения композиции по п. 1, где композиция содержит R-134а и способ включает введение R-1234ze(E) и R-152a и необязательно любриканта, стабилизатора и/или огнезащитного состава в теплообменное устройство, содержащее существующий жидкий теплоноситель, которым является R-134a.

41. Способ получения теплообменного устройства по п. 20, где теплообменное устройство содержит R-134a и способ включает введение R-1234ze(E) и R-152a и необязательно любриканта, стабилизатора и/или огнезащитного состава в теплообменное устройство, содержащее существующий жидкий теплоноситель, которым является R-134a.

42. Способ по п. 40 или 41, включающий этап удаления, по меньшей мере, части существующего R-134a из теплообменного устройства перед введением R-1234ze(E) и R-152а и необязательно любриканта, стабилизатора и/или огнезащитного состава.

43. Способ по п. 39, в котором продукт выбирают из теплообменных устройств, продувочных реагентов, пенных композиций, распыляемых композиций, растворителей или устройств для генерирования механической энергии.

44. Способ по п. 43, в котором продукт является теплообменным устройством.

45. Способ по п. 39, в котором существующее соединение или композиция является теплообменной композицией.

46. Способ по п. 45, в котором теплообменная композиция является хладагентом, выбираемым из R-134a, R-1234yf, R-152a.